Abstract
两个装置用于检查液体射流冲击在高速移动表面进行了说明：空气炮装置（用于检查在0至25米/秒的表面速度）和一个旋转盘装置（用于检查在15和100m的表面速度/秒）。空气炮线性横动是旨在加速金属轨道表面安装在一木制弹丸顶部气动能量供电系统。一个增压缸装有一个电磁阀快速释放加压空气进入桶内，迫使弹下来炮筒。弹丸行进的喷雾喷嘴，其撞击液体喷射到它的金属上表面的下方，并且弹丸然后击中一个止动机构。一种照相机记录了射流冲击，以及一个压力传感器记录下喷嘴背压。旋转盘设置由钢盘是通过可变频率驱动（VFD）马达速度达到500至3000转的。喷雾系统SImilar到空气炮产生的液体射流撞击到所述旋转盘，并放置在多个光纤接入点摄像机记录射流冲击。射流冲击过程的录像记录和检查，以确定撞击的结果是否飞溅，飞溅，或沉积。该设备是第一个涉及低雷诺数液体射流在高速移动的表面高速撞击。除了它的铁路行业应用中，所描述的技术可以用于技术和工业用途，如炼钢和可能有关的高速三维打印。
Introduction
这项研究的目的是确定应用LFM（液体摩擦改进剂）的液体射流形式到移动表面，同时实现高程度的传输效率和均匀沉积成果的战略。实现这一目标需要开发的影响对移动表面的液体射流冲击因素的全面了解。
该项目由需要提高铁路部门使用的润滑应用技术的效率动机。作为减少燃料消耗和机车的维护成本，摩擦改性剂的薄膜的方法，现在被应用到常规铁路轨道的上轨道表面。最近的研究已经表明，将一种类型的水基LFM对于导轨的顶（TOR），摩擦控制降低能耗水平6％和钢轨和车轮凸缘超过50％的1,2-穿通过。其他的研究表明，采用LFM到铁轨减少s横向力和噪音水平，以及，更重要的是，轨道波纹和滚动接触疲劳，这是出轨3,4的一个主要原因的损害。这些结果进一步证实了在东京地铁系统的5场测试。
LFMs目前从连接到几十个机车在整个加拿大和美国的鼓风雾化器分配。在这种形式应用中，线性调频由雾化器安装下方移动轨道车施加到铁轨的顶部。 LFM应用这个模式是难以实施的许多铁路机车，因为所需的高容量和高压空气供给水平可能无法实现。气喷喷嘴也被认为当在侧风操作产生高度不规则的轨道覆盖范围，侧风造成细小雾滴从原来的轨迹偏离。侧风也已知在喷嘴结垢受到牵连，可能对于相同的原因。由于与鼓风雾化器相关的问题，铁路部门目前正在寻找替代办法LFM应用到铁轨。一个可行的解决方案涉及配药LFM通过连续（未雾化）液体喷射的手段，因为液体射流是侧风的影响较不敏感，由于其较低的拖动以惯性比。此外，由于需要的雾化喷嘴的高气压和音量级别不需要在液体射流喷射技术，后者充当维持有效控制LFM应用率更精简和强大的喷涂机制。
类似物理，液滴撞击的区域，已被广泛研究。我们发现通过几个研究者，对于在移动干光滑表面的液滴撞击，溅行为取决于许多参数，包括粘度，密度，表面张力和冲击速度14,15的正常组成部分。鸟
尽管它的实际意义，对移动表面射流冲击很少受到关注的学术文献。照韦伯斯特和利斯特进行了大量的实验证明对移动表面检查稳定和不稳定粘性射流冲击和作者开发了一款型号为源源不断的情况下6。 HLOD 等建模的附加 积分条件下通过对未知长度的域三阶的ODE的装置的流动和进行比较的预测配置，与实验结果7。然而，雷诺数审查在这两个研究中比用典型的铁路LFM应用相关联的要低得多。 Gradeck 等数值和实验研究水射流冲击的流场到下各种喷射速度，表面速度，和喷嘴直径条件8移动基板。 Fujimoto 等人的圆形水射流撞击到覆盖的水9的薄膜移动基板的另外研究了流动特性。然而，这两个项目中使用相对较大的喷嘴直径和下表面并与那些在目前的工作中使用的射流速度。而且，尽管前面的实验，数值，和分析研究提供了大量数据中，多数都集中在传热参数，而不是在液体流动过程，如喷溅行为。在本研究中提供的实验方法，从而有助于通过重新液体喷射的应用技术澄清涉及较小喷嘴直径和高速喷射和表面速度条件下这样的技术。本方法也提炼与移动接触线相关的基本流体力学问题的认识。
上述的研究已经通常涉及用低速移动表面低速射流的相互作用。已经有层流高速射流冲击相对较少的研究到高速移动的表面。在高速液体喷射嵌塞射流液体径向地散布在冲击地点的附近，形成了薄的薄片。此薄片然后通过下游的粘性强迫施加的移动表面，产生特征为U形薄片对流。 Keshavarz 等人已报告了实验采用牛顿和弹性液体射流撞击到高速表面。他们分为撞击过程分为两个不同的类型：“沉积＆＃8221;和“飞溅”10。对于撞击到被分类为沉积，喷射液体必须粘附到表面，而飞溅的特征在于液体薄片用于分隔的表面上，并随后分解成液滴。第三个冲击的制度也被形容 - “飞溅”。在此，比较罕见，政权薄片仍然附着在表面，作为“沉积”，但细液滴从靠近薄片的前缘喷出。在随后的非牛顿流体的影响的研究中，Keshavarz 等人的结论是，飞溅/沉积阈主要由雷诺数和Deborah号码确定的，而喷射冲击角度和喷射速度进行表面速度比仅具有较小的影响11 。在根据可变空气压力下进行的实验中，Moulson 等人发现，飞溅/沉积门槛雷诺数显着与降低环境空气压力的增加（ 即 ，较高的环境压力使射流更容易发生飞溅），同时减少环境空气的压力低于某一阈值抑制飞溅完全12。这一发现有力地表明，作用在薄片气动力在使薄片剥离和随后溅起到至关重要的作用。在高速撞击在高速基板最近的工作，斯特林表明，对于基底速度和喷射条件接近溅阈值时，飞溅可能由非常小的局部的表面粗糙度和次要喷射不稳触发。他还表明，在这些条件下的薄片剥离和再附着是一个随机过程13。
这里所描述的实验方案，可以用于研究涉及的流体与运动高速表面的相互作用等物理的情况。例如，相同的方法可以用于研究直升机BLAD电子涡流相互作用（其中，涡旋流体被着色用示踪粒子）和表面的机器人喷涂。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Protocol
1.纺纱磁盘设备
- 识别所需的测试条件和记录测试条件在表中（ 例如，环境温度，流体特性，喷射和表面速度， 等等 ）。
- 材料的制备
- 准备甘油水或PEO-甘油水溶液的撞击测试。
- 在PEO-甘油 - 水试验的情况下，逐渐溶解得到4.5g的PEO粉末（百万和4000000的粘均分子量）为1495.5克蒸馏水在温和磁力搅拌下在24小时的周期。避免过度搅拌PEO样品，防止机械降解。
- 逐渐加入1.5公斤的USP级甘油在24小时内将水PEO溶液以达到0.15％的PEO浓度和50％的甘油浓度的水溶液。
- 在每次测试迷你后RT下的密闭容器分开存放测试液体迈兹蒸发，吸水率从环境空气中和污染。表征和内准备五天喷液体。
- 准备甘油水或PEO-甘油水溶液的撞击测试。
- 实验性能
- 确保所述旋转盘的空气轴承的空气供给阀打开和压力表读数是在正确的工作范围（60-80 psig）的。清除任何可能妨碍盘运动和旋转磁盘用手在两个方向旋转5检查与磁盘和轴承的任何问题。
- 清洁和安全的压缩气体蓄能封闭测试流体加压。倾3公斤测试液体的入1加仑累加器的流体端口。
- 经由压力调节器连接的累加器中的氮罐的气体端口。累加器的流体端口连接到射流喷嘴。
- 设置控制系统和高速成像系统。
- 启动纺纱盘控制软件和VFD控制软件。位置两台高速摄像机电影35厘米离撞击点和调整高倍率镜头从两个角度捕捉到撞击点。
- 调整150W的光纤光源，以达到均匀照亮背景为最佳的图像质量（ 图1）。功率控制系统在这一点上，以方便相机调整。
- 通过点击“自我检查”按钮，在控制软件，以确保系统按预期执行自检程序。
- 执行射流冲击测试
- 设置磁盘速度与VFD的控制软件（500-3000转）所需的值。
- 要执行测试，请点击“测试序列”按钮启动从控制软件自动实验序列。软件会自动确定最佳的参数和坐标系统的每个部件，以相应地执行该测试。
- 保存该所得的冲击测试视频（见，例如，屏幕截图在图2中）。阅读和记录表面的速度，喷嘴背压和温度控制软件。
注：每次测试后，盘的清洗顺序自动运行以冲洗和干燥磁盘表面。清洗过程需要重复，直到所有的测试液残渣已被删除。
注意：虽然水和甘油溶液测试流体可以与清洁序列进行清洗，其他LFMs需要用有机溶剂如丙酮清洗。在这种情况下，将清洁材料的布，而不是直接喷射盘。
- 数据分析
- 准备关于每个测试条件（ 例如 ，流体特性，环境温度，表面粗糙度等 ）的含电子表格信息。
- 与电影观看软件打开记录射流冲击图像，播放完整的视频录制，在正常加快并观察飞机撞击的行为。
- 记录撞击行为特征（飞溅/飞溅/沉积; 见图3）准备的电子表格，记录任何不寻常的趋势可能预示并发症的实验装置。
- 保存检测结果和条件，在电子表格中。记录值得注意的发现和异常事件的测试日志（ 如色斑/沉积阈值点，飞溅/沉积过渡， 等 ）。截图保存在必要时。
- 进行图像分析测量和记录数据。
- 启动屏幕上的像素的测量工具。开撞击图像，并通过测量微尺在图像屏幕上的像素的测量工具（ 图4）校准图像的规模。
- 的兴趣度的尺寸（ 例如 ，薄片扩散宽度，W和薄片滞流点半径R;参见图5）与像素测量吨OOL在那里的喷墨似乎是最稳定的，在制备的电子表格中的视频和记录数据的点。然后采取另一基团的尺寸100帧的测量第一组后，以确认这两个射流和薄片是稳定的。在图表上的情节数据点并完成曲线拟合。
2.空气炮设备
- 确定所需的试验条件和准备材料的步骤1.1和1.2步。
- 实验性能
- POWER UP系统控制软件。
- 将弹进炮筒。移动的止动机构靠近枪管退出测试（ 图6）后，以正确采集弹丸。
- 打开加压建筑物空气管线通向空气罐。加压罐30磅和70磅之间，这取决于所期望的弹丸速度。 30 psi的罐压给了约5弹丸速度米/秒，以及70磅给出约25米/秒的速度。
- 准备该压缩气体封闭累加器，用于试验的流体加压。
- 倾3公斤试验液体到累加器的流体端口。从蓄能器的气体阀门的液体喷射喷嘴连接管和蓄压器压力设定为高达300psig下。
- 将摄像机安装到剪式千斤顶。固定剪式千斤顶到位于旁边的喷射喷嘴的平台。
- 确保高强度光源，以横跨从照相机和扩散片后面的平台。检查照明和摄像机定位使用软件控制接口的摄像机观看功能，以及调整定位作为必要的（ 图7）。
- 戴上耳罩用于保护从空气炮的声音鼓风。
- 解锁大炮控制面板，并按下控制面板上的按钮，报警多次信号实验的开始。
- 命中控制面板按钮的打开的电磁阀连接贮气罐与空气炮筒。
- 之后该设备已被发射以及所述弹丸捕获，通过与清洗液和海绵，以除去残留的测试流体擦拭清洁设备。最后，干燥弹丸的撞击表面。
- 通过测量所需的时间的旅行一个固定的（10厘米）的距离弹丸的量测量在所记录的高速视频弹丸的速度。分析数据如在步骤1.5。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Representative Results
正如在引言部分所讨论的，液体射流冲击相关的三个主要行为是沉积，飞溅和飞溅。这些射流冲击行为是利用记录由位于各种光点高速电影摄像机的视频数据中观察到。静止图像，从视频记录，它描绘三个液体喷射的结果获得的实例示于图3中 。 图3A示出了液体喷射沉积，其中，所述喷射在一个朝向撞击表面完全伸直并源源不断流动。射流附着到表面，并保持在表面上的该实验的其余部分; 图3B和3C示出较少最佳结果，其中，液体喷射仅部分地附着于撞击表面，与所述的喷射或者飞溅的剩余部分（ 图3B ），或者在冲击时飞溅（ 图3C）。
jove_content“>鉴于给定视频数据的相当简单的性质，不明确的结果罕见和可重复的结果已被来自两个实验装置获得的。然而，在极少数情况下，通常涉及非常光滑的表面粗糙度的条件下，喷液的薄片流可以以这样的方式，导致它从冲击表面抬离（ 图8）与表面上的液滴或粗糙度进行交互。在同样不寻常的情况下，一个小的扰动在流所用的喷射产生的凹凸，其在表面嵌塞成为放大，使所述射流以从表面分离的时间很长的周期（ 图9）。这些稀有现象通常只用于高表面速度和中间射流流体粘度（RE = 100〜2500）的。一致性发生结果，在很大程度上归功于利用蓄压器的用于驱动测试液体，它不同于一个泵，推动液体在一恒定速率，产生非常平滑的动作，因此一个高度一致的，均匀的和稳定的液体流动。相对于飞溅/沉积的特性，结果表明，对于平均粗糙度高度之间0.01微米和1微米的范围内的金属表面，降低表面粗糙度，使冲击射流更容易飞溅。例如， 图3A和图3C示出在类似的喷射和表面速度条件冲击。在图3A中喷射沉积发生在表面，其具有0.51微米的平均粗糙高度上，但是当平均粗糙度高度为0.016微米（ 图3C）发生喷射飞溅。这对粗糙度的依赖性是相反的由Keshavarz 等人 10,11，谁研究撞击上更粗糙的表面，其中该表面粗糙度比片晶厚度显著放大观察。
_content“>飞溅的阈值是喷液速度的复杂功能;液体射流直径;液体的粘度，密度和表面张力;表面速度和粗糙度;以及周围的空气特性虽然某些简单飞溅的理论被提出10-12，目前的现象。斜板剥离，这通常是一个前体飞溅12没有全面的解释，相信是薄片几何形状的函数。正如图10所示 ，薄片几何本身是一个复杂的函数的许多变量，包括喷射和表面速度和液体的物理性质。
图1.原理旋转磁盘设备的光学配置。 请点击此处吨Ø查看该图的放大版本。
图2.典型的录像截图。 请点击此处查看该图的放大版本。
图3.三种典型的流动状态。（A）沉积，（B）飞溅，（C）飞溅。在所有情况下，从右侧的基板移动到左和射流直径为564微米。有关飞机和基材的条件是：（A）V 喷气式飞机 = 18.3Hz米/秒，V 基板 = 7.00米/秒，μ= 喷 0.0194 N·秒/米2，ρ= 喷 1180千克/米3，σ 喷射 = 0.0656牛顿/米，再喷射 = 629，我们射流 = 3400; （B）的 V 射流 = 9.5米/秒，V 基板 = 7.63Hz米/秒， 喷射 μ= 0.0097 N·秒/米2，ρ= 喷射 998千克/米3，σ 喷射 = 0.0717牛顿/米，再喷射 = 552，我们喷气 = 709; （℃）V 射流 = 17.3Hz米/秒，V 基板 = 7.71Hz米/秒， 喷射 μ= 0.0194 N·秒/米2，ρ= 喷射 1180千克/米3，σ 喷射 = 0.0656牛顿/米，再喷射 = 594，我们喷气 = 3040。 请点击此处查看该图的放大版本。
图4.测量喷气式飞机的直径和瓣缘的与13655的图像处理软件。 请点击此处查看该图的放大版本。
图5.平面形状来看射流冲击呈现的特点薄层的尺寸图。 请点击此处查看该图的放大版本。
图6.空气炮的机械配置。 请点击此处查看该图的放大版本。
图7.空气炮光学配置。 请点击此处查看该图的放大版本。
图8.时间序列示出从喷射沉积到喷射飞溅的过渡。在该序列中的转变是由非常细的液滴附着于否则干燥衬底。衬底从右边移动到左边以速度V 基板 = 7.50米/秒。喷射条件是：D = 喷 564微米; V 射流 = 17.5Hz米/秒， 喷射 μ= 0.0194 N·秒/米2，ρ= 喷射 1180千克/米3，σ 喷射 = 0.0656牛顿/米，再喷射 = 600，我们喷射= 3,110。 请点击此处查看该图的放大版本。
图9.时间序列示出从喷射沉积到喷射飞溅的过渡。在该序列中的转变是由一个小的气泡在于扰乱流动的射流。衬底从右边移动到左边以速度V 基板 = 7.45米/秒。喷射条件是：D = 喷 564微米; V 喷气式飞机 = 15.8Hz米/秒，μ= 喷 0.0194 N·秒/米2，ρ= 喷 1180千克/米3，σ= 喷 0.0656牛顿/米，重喷 = 542，我们喷气 = 2530。 请点击此处查看大图这个数字。
图10.斜板扩散宽度，以射流直径比，作为基板。基板速度V 基板 雷诺数的函数而改变为15米/秒至60米/秒，以300喷射给予雷诺数为75重S条件是：D 射流 = 281微米; V 射流 = 14.6Hz米/秒， 喷射 μ= 0.0701 N·秒/米2，ρ= 喷射 1220公斤/米3，σ 喷射 = 0.0640牛顿/米，再喷 = 71.4，我们喷射 = 1140。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Discussion
用于空气炮建立弹丸是由一个轻便，木碱。虽然木材料片略经多次试验，已经发现，更有效地吸收动能比弹丸的材料，如塑料或金属，这往往在冲击止动机构粉碎组成。木弹丸的尺寸被设计为紧密地匹配的钢桶内，从而限制了空气泄漏。胶合板的两层之间固定一个1/8“厚橡胶片附连到抛射体的背面进一步收紧围绕筒的内部的密封。装在射弹的顶部的金属撞击表面被紧固不同粗糙度高度的三个独立的金属板，位于2.5厘米分开，使得液体喷射能够在一个测试以最小的干扰的所有三个表面上撞击。弹丸的前成形为空气动力学鼻子与第一个针钩鼻电子底部，以使止动机构，它有一个沉重的铝体与内部的闩锁机构，牢固地连接到在冲击抛射。而不是被固定在适当位置，该止动机构时捕获射弹向后滑动由大约60公分。此功能消耗动能弹，并防止财产损失。
附连到空气炮设备高速电影摄影机形象化的弹丸表面喷射嵌塞。相机的宽屏CMOS传感器，允许人们以极高的帧速率和分辨率捕捉图像。 A 1千瓦，高强度白炽灯光源用来照亮视场，和光漫射片被放置在光源和冲击点，以达到均匀照亮背景之间。两个摄像机和光源安装在旋转盘装置上，以从多个角度捕捉视频记录。一个摄像机定位在冲击点记录的射流冲击的前视图，而第二相机记录的侧视图。该相机镜头被覆盖有乙酸膜的片，以防止与测试液体接触，并提供各试验后的透明视窗。侧置照相机是由局部地照亮撞击部位而不阻塞车轴的高强度，光纤光源照射。前视摄像机由高强度，100瓦，6700流明的白色LED阵列安装有准直透镜照射。
这两个实验室设备由两个定制的控制箱电控。在定制的控制软件允许用户生成，并通过控制箱内部的USB数据采集系统采集数字和模拟信号。然后控制器利用这些信号来控制的实验装置（高速摄像机，光，喷嘴等 ）的每个组件。
所描述的前在两个独立的机器是用来测试各种表面速度perimental的建立是有限的。空气炮设备只能以较低的速度操作，因为它是非常困难的，以阻止非破坏性的射弹在速度超过25米/秒的较高的移动，在实验室的有限空间内。用旋转盘有担心，磁盘的旋转运动将导致相关的向心力的流体，这将反过来影响流体力学。被证明是不必要的作为测试用相同的喷射条件和相同的表面速度在空气炮（线性表面速度），而且纺纱磁盘这种担忧，得到几乎相同的冲击特性。允许的最大雷诺数是由液体射流解体的限制。在这些调校进行的实验中，1500的雷诺数很容易达到。上的高速设置基底速度由VFD的马达容量的限制（ 即，最大腐憩速度和最大功率输出，以克服阻力，惯性， 等等 ），所提供的磁盘和轴是良好的平衡。
所描述的装置中，从该检查液射流冲击在它们容纳的高速液体射流冲击在研究过的高表面速度条件下（25-100米/秒），使用小型的喷液喷嘴的直径的现有技术不同。因为在静止和低速移动表面发生液体射流冲击过程差别很大，从那些具有高速移动的表面相对于液体积聚和传播模式，所描述的技术可以进一步下存在于液体射流冲击行为知识相关更广泛的条件下。这项技术专注于液体射流冲击相关飞溅，飞溅和沉积过程也解决了这个领域，它以前一直忙于与传热模式的知识差距。由于液体射流冲击到基底上的是，提出了许多可能的途径为今后的研究高度复杂的多相流体力学问题，所描述的技术可用于许多技术和工业应用中，如炼钢和喷墨印刷，冷却，加热和表面涂层。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Disclosures
作者什么都没有透露。
Acknowledgments
自然科学和加拿大（NSERC）和LB福斯特铁技术，公司的工程研究理事会共同支持这项研究通过NSERC协作研究及发展资助计划。
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Equipment for Air Cannon Set-Up | |||
| 30-gallon air tank | Steel Fab | A10028 | |
| Solenoid actuated poppet valve | Parker Hannifin Corp. | #16F24C2164A3F4C80 | |
| 1.5" NPT rubber hose | |||
| Rectangular steel tubing | |||
| Stop mechanism | Customized | ||
| Stainless steel plates | Customized | ||
| Wooden projectile | Customized | ||
| 1 kW high-intensity incandescent light | Photographic Analysis Ltd. | T986851 | |
| Light diffuser sheet | |||
| Optic sensor | BANNER | SM312LV | |
| Equipment for Spinning Disc Set-Up | |||
| Motor | WEG | TEFC-W22 | |
| Bearings | |||
| Disk | Customized | ||
| Fiber optic light source | Fiberoptics Technology Incorporated | MO150AC | |
| High intensity LED array | Torshare Ltd. | TF10CA | |
| Vacuum | Ridge Tool Company | WD09450 | |
| Interrupter | Customized | ||
| Shared Equipment for Both Devices | |||
| Phantom v611 high-speed cine camera | Vision Research Inc. | V611 | |
| Phantom v12 high-speed cine camera | Vision Research Inc. | V12 | |
| Zoom 7000 lens | Navitar Inc. | Zoom 7000 | |
| Zoom 6000 lens | Navitar Inc. | Zoom 6000 | |
| Compressed nitrogen tank | Praxair Technology, Inc. | ||
| Pressure regulator | Praxair Technology, Inc. | PRS20124351CGA | |
| Hose for compressed nitrogen | Swagelok Company | SS-CT8SL8SL8-12 | |
| Hose for liquid | Swagelok Company | SS-7R8TA8TA8 | |
| Accumulator | Accumulators, Inc. | A131003XS | |
| Solenoid Valve | Solenoid Solutions Inc. | 2223X-A440-00 | |
| Pressure transducer | WIKA Instruments Ltd | #50398083 | |
| Nozzle assembly | Customized | ||
| Glycerin | |||
| Poly(ethylene oxide) | |||
References
- Cotter, J., et al. Top of Rail Friction Control: Reductions in Fuel and Greenhouse Gas Emissions. Proc. Of the 2005 Conference of the International Heavy Haul Association (Rio de Janeiro). , 327-334 (2005).
- Eadie, D. T., Bovey, E., Kalousek, J. The role of friction control in effective management of the wheel/rail interface). Railway Technical Conference. , (2002).
- Stock, R., Eadie, D. T., Elvidge, D., Oldknow, K. Influencing rolling contact fatigue through top of rail friction modifier application–A full scale wheel–rail test rig study. Wear. 271 (1), 134-142 (2011).
- Eadie, D. T., Santoro, M. Top-of-rail friction control for curve noise mitigation and corrugation rate reduction. Journal of Sound and Vibration. 293 (3), 747-757 (2006).
- Tomeoka, M., Kabe, N., Tanimoto, M., Miyauchi, E., Nakata, M. Friction control between wheel and rail by means of on-board lubrication. Wear. 253 (1), 124-129 (2002).
- Chiu-Webster, S., Lister, J. R. The fall of a viscous thread onto a moving surface: a ‘fluid-mechanical sewing machine. Journal of Fluid Mechanics. 569 (1), 124-129 (2006).
- Hlod, A., Aarts, A. C. T., Van De Ven, A. A. F., Peletier, M. A. Mathematical model of falling of a viscous jet onto a moving surface. European Journal of Applied Mathematics. 18 (06), 659-677 (2007).
- Gradeck, M., Kouachi, A., Dani, A., Arnoult, D., Borean, J. L. Experimental and numerical study of the hydraulic jump of an impinging jet on a moving surface. Experimental Thermal and Fluid Science. 30 (3), 193-201 (2006).
- Fujimoto, H., Suzuki, Y., Hama, T., Takuda, H. Flow Characteristics of Circular Liquid Jet Impinging on a Moving Surface Covered with a Water Film. ISIJ international. 51 (9), 1497-1505 (2011).
- Keshavarz, B., Green, S. I., Davy, M. H., Eadie, D. T. Newtonian liquid jet impaction on a high-speed moving surface. International Journal of Heat and Fluid Flow. 32 (6), 1216-1225 (2011).
- Keshavarz, B., Green, S. I., Eadie, D. T. Elastic liquid jet impaction on a high speed moving surface. AIChE Journal. 58 (11), 3568-3577 (2012).
- Moulson, J. B. T., Green, S. I. Effect of ambient air on liquid jet impingement on a moving substrate. Physics of Fluids. 25 (10), 102106 (2013).
- Sterling, G. E. G. An experimental study on jet impingement on a very high speed moving surface. UBC M.A.Sc. Thesis. , (2012).
- Povarov, O. A., Nazarov, O. I., Ignat'evskaya, L. A., Nikol'skii, A. I. Interaction of drops with boundary layer on rotating surfaces. Journal of Engineering Physics and Thermophysics. 31 (6), 1453-1456 (1976).
- Fathi, S., Dickens, P., Fouchal, F. Regimes of droplet train impact on a moving surface in an additive manufacturing process. Journal of Materials Processing Technology. 210 (3), 550-559 (2010).
- Bird, J. C., Tsai, S. S., Stone, H. A. Inclined to splash: triggering and inhibiting a splash with tangential velocity. New Journal of Physics. 11 (6), 063017 (2009).
- Range, K., Feuillebois, F. Influence of surface roughness on liquid drop impact. Journal of Colloid and Interface science. 203 (1), 16-30 (1998).
- Crooks, R., Boger, D. V. Influence of fluid elasticity on drops impacting on dry surfaces. Journal of Rheology. 44 (4), 973-996 (2000).
