Introduction
Los hidratos de gas son compuestos cristalinos que comprenden estructuras de jaula de moléculas de agua con enlaces de hidrógeno que contienen moléculas huésped en la jaula 1. Grandes cantidades de hidratos de metano (MHS) en las regiones de permafrost y suelo marino son los recursos energéticos futuros interesantes, pero pueden afectar a las condiciones del clima mundial 2.
En marzo de 2013, el Japan Oil, Gas y Metales de la Corporación Nacional llevaron a cabo la primera prueba de producción en alta mar del mundo para extraer gas de los sedimentos naturales que devengan MH en el este de Nankai Trough utilizando el "método de despresurización" 3,4.
Los hidratos de gas pueden almacenar gases como el metano 1, hidrógeno 5, CO 2 1,6, y el ozono 7. Por lo tanto, los hidratos de metano e hidrógeno se estudian como potencial de almacenamiento de energía y medios de transporte. Para reducir las emisiones de CO2 a la atmósfera, CO 2 sequestración utilizando CO 2 hidratos en los sedimentos de las profundidades oceánicas se han estudiado 6. El ozono se utiliza actualmente en la purificación del agua y la esterilización de los alimentos. Estudios de la tecnología de preservación de ozono han llevado a cabo, ya que es químicamente inestable 7. La concentración de ozono en hidratos es mucho mayor que en agua ozonizada o hielo 7.
Para desarrollar la producción de gas a partir de sedimentos que devengan MH naturales y las tecnologías basadas en hidratos, es imprescindible para entender las propiedades térmicas de los hidratos de gas. Sin embargo, los datos de propiedades térmicas y estudios de modelos de sedimentos de hidratos de gas que soportan son escasos 8.
El "método de despresurización" se puede utilizar para disociar MH en el espacio de los poros de sedimentos por la disminución de la presión de poro por debajo de la estabilidad de los hidratos. En este proceso, los componentes espaciales de sedimentos de poro cambian de agua y de MH a agua, MH, y el gas. medición de las propiedades térmicas 'de esta última condición es difícil ya que el calor de fusión de MH puede afectar a las mediciones. Para resolver este problema, Muraoka et al. Cabo la medición de las propiedades térmicas 'en condiciones super-enfriadas durante la formación MH 9.
Con este protocolo de vídeo, se explica el método de medición de la muestra de arena-agua-gas-MH-enfriada sintética.
La Figura 1 muestra la configuración experimental para medir las propiedades térmicas del metano artificial sedimento hidrato-cojinete. La configuración es la misma que se muestra en la referencia 9. El sistema comprende principalmente un recipiente de alta presión, presión y control de la temperatura, y las propiedades térmicas del sistema de medición. El recipiente de alta presión se compone de acero inoxidable cilíndrico con un diámetro interno de 140 mm y una altura de 140 mm; su volumen interior con el volumen muerto es eliminado 2.110 cm3, y su límite de presión es de 15 MPa. el transie fuente plana nt técnica (TPS) se utiliza para medir las propiedades térmicas 10. Nueve sondas de TPS con radios individual de 2.001 mm se colocan dentro del recipiente. La disposición de los nueve sondas 9 se muestra en la figura 2 en la referencia 9. Las sondas están conectadas a TPS analizador de las propiedades térmicas 'con un cable y conmutar manualmente durante el experimento. Los detalles del sensor de TPS, diagrama de conexión y configuración de la embarcación se muestran en las figuras S1, 2, y 3 de la información de apoyo en referencia 9.
Figura 1:. La configuración experimental para la medición de las propiedades térmicas de los sedimentos de hidrato de metano-cojinete artificial La figura se modificó a partir de la referencia 9.3956fig1large.jpg "target =" _ blank "> Haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.
El método TPS se utilizó para medir las propiedades térmicas de cada muestra. Los principios del método se describen en la referencia 10. En este método, el aumento de la temperatura en función del tiempo,? T ave, es
dónde
En la Ecuación 1, W 0 es la potencia de salida del sensor, r es el radio de la sonda de sensor, λ es la conductividad térmica de la muestra, α es la difusividad térmica, y t es el tiempo desde el inicio de la fuente de alimentación a la sonda de sensor. D (τ) es un tiempo adimensional función dependiente. τ (αt / r) 1/2. En la Ecuación 2, m es el número de anillos concéntricos de la sonda TPS y 0 es una función de Bessel modificada. La conductividad térmica, difusividad térmica y calor específico de la muestra se determinan simultáneamente por análisis de inversión aplicado al aumento de la temperatura como se suministra energía a la sonda de sensor.
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Protocol
Nota: Por favor, consulte a todas las hojas de datos de seguridad de materiales relevantes ya que este estudio utiliza gas metano inflamable de alta presión y un recipiente de alta presión grande. Use un casco, gafas de seguridad y botas de seguridad. Si el sistema de control de la temperatura se detiene, la presión en el recipiente aumenta con MH disociación. Para evitar accidentes, el uso de un sistema de válvula de seguridad se recomienda para liberar automáticamente el gas metano a la atmósfera. El sistema de válvula de seguridad puede funcionar sin fuente de alimentación eléctrica.
1. Preparación de las muestras de gases de arena-agua-metano 9
- Coloque el recipiente de alta presión sobre la mesa vibratoria.
- Verter 1,5 L de agua pura en una botella de agua y 4000 g de arena de sílice en una botella de arena. Se pesan exactamente las masas de arena y agua en las botellas de arena y agua, respectivamente.
- Verter 1 L de agua pura en el recipiente de alta presión con un volumen interno de 2.110 cm 3 de una botella de aguahasta que el agua llena la mitad del recipiente interior.
- Encienda la mesa vibratoria a vibrar todo el recipiente. Ajuste la velocidad de la vibración y la fuente de alimentación a 50 Hz y 220 W, respectivamente. Aplicar la vibración hasta la finalización de la etapa 1.5. Eliminar el aire residual en la línea de drenaje y el filtro metálico sinterizado en la parte inferior del recipiente por la vibración de la embarcación.
- Verter 3.300 g de arena de sílice de una botella de arena en el recipiente a una velocidad constante de aproximadamente 1 g seg -1 usando un embudo se mantenía cerca de la superficie del agua mientras que todo el recipiente se hace vibrar para asegurar embalaje uniforme.
- Detener la vibración cuando el agua alcanza el borde de la vasija.
- Colocar un anillo como una pared temporal en el borde de la vasija para evitar que el agua se derrame.
- Vibrar el recipiente de nuevo en 50 Hz y 220 W.
- Cuando la arena alcanza el borde de la vasija (altura 140 mm), desactivar la vibración.
- Retire la pared temporal y el exceso de agua de los poros usando THlínea de drenaje e. Verter la parte de atrás el exceso de agua de los poros en la botella de agua.
- Empacar la arena por la vibración de la embarcación una vez o dos veces a 50 Hz y 300 W durante 1 segundo y añadir más arena si es necesario.
- Pesar las masas de arena y agua en las botellas de arena y agua. Calcular las masas de arena y agua en el recipiente de las diferencias de masa en las botellas de agua y arena. En este experimento, las masas de arena y agua en el buque fueron 3.385 gy 823,6 g, respectivamente. La masa de agua en el recipiente se denota como w total.
- Cubrir el recipiente de alta presión con una tapa de acero inoxidable y apriete los pernos de pares diagonalmente opuestos en secuencia.
- Mueva el recipiente de alta presión de la mesa vibratoria a la mesa destinada para el experimento.
- Cubrir el recipiente de alta presión con el aislador de calor para controlar la temperatura.
- Conectar las tuberías de alta presión y las líneas de flujo del agua de refrigeración en el recipiente de alta presión. Abrir las válvulas de las tuberías de entrada y de salida de gases. Ventilar 10 L de metano a una velocidad de 800 ml min -1 hasta que no haya exceso de descargas de agua en la trampa a la presión atmosférica. La descarga de la arena es impedido por un filtro metálico sinterizado fija en el fondo del recipiente. El agua residual permanece en la superficie de la arena debido a que la arena de sílice hidrófila adsorbe las moléculas de agua.
- Pesar la masa de agua en la trampa, w trampa, para determinar el volumen de gas en el recipiente. Determinar la masa de agua residual, res w, en el recipiente usando la ecuación w = w total de res - w trampa. En este caso, res w y w trampa fue 360,6 g y 463,0 g, respectivamente.
- Determinar la porosidad de la muestra utilizando la fórmula Ѱ = 1 - V de células de arena / V, donde la arena V es el volumen de tél arena determinado por la relación de masa de arena a la densidad de la arena (es decir, ρ s = 2630 kg m -3), y de células V es el volumen interior del recipiente. El Ѱ porosidad de la muestra fue de 0,39.
- Cierre la válvula de la tubería de gas de salida. Inyectar metano para aumentar la presión de poro de metano en el recipiente a aproximadamente 12,1 MPa a temperatura ambiente (es decir, 31,6 ° C).
- Cierre la válvula de la tubería de gas de entrada.
- Iniciar la grabación de la presión y la temperatura en el recipiente durante el experimento utilizando el registrador de datos. El intervalo de muestreo de datos es 5 seg. El tiempo de experimentación total es de aproximadamente 3,000 min.
2. Síntesis MH y medición de la muestra a sobrefusión 9 Propiedades Térmicas '
- Encender el refrigerador para enfriar el recipiente de temperatura ambiente a 2,0 ° C por circulación del líquido refrigerante. Permitir la circulación del refrigerante del enfriador to el fondo del recipiente, de allí a la tapa del recipiente, y finalmente de vuelta a la enfriadora. La velocidad de cambio de temperatura en el recipiente era de aproximadamente 0.001 ° C sec -1.
- Establecer los parámetros de medición utilizando el software analizador de TPS. Establecer el tipo de sensor a otro diseño # 7577. Ajustar la potencia de salida W 0 a 30 mW y el tiempo de medición de 5 seg. Tenga en cuenta que los parámetros apropiados deben ser cambiados si el tipo de sensor o condiciones de la muestra cambian. Establecer los parámetros para aumentar la temperatura de 1 ° C a 1,5 ° C.
- Calcule el grado de sobreenfriamiento,? T sup, con la siguiente ecuación:
Delta T = T eq sup (P) - T. (3)
T eq (P) es la temperatura de equilibrio de MH como una función de la presión P. T eq (P) se calcula utilizando el software CSMGem 1.0; P y T son la presión y la temperatura en el recipiente se mide mediante el uso de indicadores de presión y temperatura, respectivamente. - Al mismo tiempo medir la conductividad térmica, difusividad térmica y calor específico volumétrico utilizando el analizador de TPS después de? T sup es mayor que 2 ° C.
- Cambiar la sonda TPS conectado al analizador de propiedades térmicas después de cada medición. Cambiar los cables entre las sondas de TPS y el analizador de forma manual durante el experimento 9. El esquema de conexión se muestra en la Figura S2 en referencia 9. La secuencia de conmutación para cada sensor es no. 6 → 2 → 7 → 5 → 1 → 9 → 4 → 3 → → 8 6 .... La secuencia se basa en la distancia entre los sensores, que se establece en la medida de lo posible para evitar que el calor residual de afectar a las mediciones. Recopilar datos cada 3-5 minutos.
- Repetir las mediciones hasta que & #916; T sup llegan a 2 ° C nuevamente. En este experimento, Δ T sup inicialmente aumenta con el tiempo. Después de? T sup alcanza el valor máximo,? T sup disminuye gradualmente a 0 ° C debido a que la presión disminuye con la formación de MH. Compruebe si sup? T es mayor que 2 ° C antes de las mediciones TPS utilizando la ecuación 3.
- Asegúrese de que el perfil de temperatura no se ve afectada por MH fusión. Si MH funde durante las mediciones, la temperatura no aumentará debido a la fusión de MH es una reacción endotérmica. Compruebe el perfil de temperatura durante las medidas, y se discute en la sección de resultados.
- Realizar un análisis de las propiedades térmicas 'para todos los datos del perfil de temperatura utilizando la técnica de TPS.
3. Cálculo del cambio de saturación de la muestra 9,11
Nota:El grado de saturación para MH, agua, y gas en la muestra como una función del tiempo t se calcula utilizando la ecuación de estado del gas. Los detalles de cálculo y ecuaciones utilizadas se describen previamente 11.
- Calcular el gas V volumen de gas metano, t en el tiempo t
donde Q es el volumen inicial de gas en el recipiente, V MH, t - 1 es el volumen de MH en el tiempo t - 1, y R VHW es la relación en volumen de agua y MH.
En la ecuación 5, n es el número de hidratación de MH (~ 6), ρ MH y ρ agua corresponden a la densidad de MH y el agua, respectivamente, y w MH y agua w denotan la masa molecular de MH y agua, respectively. - Calcular la cantidad Delta M t (mol) de MH formado a partir de t - 1 a t
donde R es la constante de los gases, P es la presión del gas metano, y Z t (T gas, t, gas P, t) es el coeficiente de compresión de metano en el tiempo t. Nos 9 y Sakamoto et al. 11 hemos utilizado la ecuación de Benedict-Webb-Rubin (BWR), modificado por Lee y Kesler, para el cálculo de Z t 12, 13. Para este cálculo, las fórmulas (3-7.1) - (3-7.4) de la ecuación BWR 13 y las constantes de Lee-Kesler se utilizan en las Tablas 3 - 7 de referencia 13. - Calcular el cambio de volumen V Δ MH,
donde P s es la presión de referencia de 101.325 Pa, T s es la temperatura de referencia de 273,15 K, Z s es el coeficiente de compresión a P s y T s (Z s ~ 1), y V CH4 es la relación del volumen de gas metano en la unidad de volumen de MH [Nm 3 m -3]. Utilice un valor V de CH4 165.99 [Nm 3 m -3]. - Calcular el volumen V MH, t de la HM en el tiempo t
- Calcular el volumen de agua de agua V, t en el recipiente de presión en el tiempo t
donde el agua V, 1 es el volumen inicial de agua. - Repetir los cálculos usando las ecuaciones. 4-9 en el tiempo t = 2, 3, ... para determinar el cambio en la saturación de agua, metano, y MH 11. La condición inicial es t = 1, es decir, gas V, 1 = Q. El P y T en el tiempo t se toman de los registros de datos 9. Los resultados del cálculo se muestran en la siguiente sección.
donde el agua V, 1 es el volumen inicial de agua. Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Representative Results
La figura 2a muestra el perfil de temperatura que no está afectada por MH fusión.? T c es el cambio de temperatura debido a la medida constantes térmicas. La Figura 2B muestra el perfil de temperatura que está afectada por MH fusión. El perfil en la Figura 2b no se puede analizar a través de las ecuaciones 1 y 2 debido a que estas ecuaciones se derivan asumiendo condiciones de la muestra estables.
La figura 3a muestra la presión, la temperatura, y el grado de sobreenfriamiento en el recipiente como una función del tiempo. nuclea MH Cuando el sistema ha alcanzado el equilibrio de presión y temperatura. La formación de MH está marcado por un cambio de presión drástica en el tiempo t = 170 min. Las flechas de doble cabeza muestran que el grado de sobreenfriamiento es mayor que 2 ° C. Las constantes térmicas se midieron dentro de este rango.
La Figura 4 muestra un ejemplo de las mediciones de las constantes térmicas. Las condiciones experimentales fueron t = 825 min, P= 7,1 MPa, T = 2,4 ° C, S h = 0,16, S = 0,53 g, y S w = 0,31. La figura 4a muestra el perfil de temperatura. El software de análisis de TPS registra 200 puntos de datos igualmente espaciados en el tiempo durante un intervalo de tiempo predefinido; Así, los datos se seleccionan para el análisis de los puntos de datos 200. Las flechas de doble punta indican el rango de datos utilizado en el análisis. El tiempo varía de análisis 1 y 2 son de 0-5 seg y 0,65 a 4,88 seg, respectivamente. Los análisis 1 y 2 son ejemplos de rangos inapropiadas y apropiados, respectivamente. Las figuras 4b y 4c se obtuvieron utilizando la técnica de TPS en cada rango de análisis. La figura 4B muestra el ave cambio de temperatura? T (τ) y D (τ) con Delta T ave (τ ) =? T c (t). La relación entre el DT ave (y# 964;.) Y D (τ) varía en función del análisis de rango Figura 4c muestra la temperatura T d vs la raíz cuadrada del tiempo t. La desviación de los datos de temperatura a partir del ajuste lineal obtenido por el análisis de inversión de TPS es T d. La desviación de análisis 1 en el comienzo de las mediciones es bastante grande, como se muestra en la figura 4c, lo que sugiere que la capa aislante de la sonda de sensor TPS afecta a las mediciones.
La Tabla 1 enumera las constantes térmicas en cada rango de análisis como se ha mencionado anteriormente. El total para la proporción de tiempo característica se define por el tiempo de análisis total (para t = 2-4 sec, el tiempo total es de 4 seg) dividido por característica τ tiempo. Tenga en cuenta que el total a relación de tiempo característico debe ser menor que 1 cuando se utiliza la técnica de TPS. Esto se describe en referencia
Para evitar la sonda del sensor afecta a las mediciones, no se van a utilizar los datos al comienzo de cada medición. La desviación media de T d se reduce al mínimo, como se muestra en la figura 4c, mediante el ajuste de la gama de tiempo de análisis. El total para la proporción de tiempo característica se ajusta a la unidad mediante el ajuste del intervalo de tiempo de análisis. Por lo tanto, hemos adoptado los valores de las constantes térmicas de análisis 2 no 1.
La conductividad térmica, calor específico, y difusividad térmica se muestran como una función del tiempo en las figuras 5a, b, y c, respectivamente. Por último, se resumen los resultados de la tpropiedades de Hermal y la saturación de hidratos. El detalle de los resultados se dan en la Sec. 4 de 9 refference.
Figura 2:. Los perfiles de temperatura como una función del tiempo (a) no se ve afectado por MH fusión (condiciones de sobreenfriamiento) y (b) afectadas por MH de fusión Haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.
Tenga en cuenta que ambos perfiles de temperatura son a partir de los experimentos preliminares. El tiempo de medición es más larga que en el experimento con el fin de aclarar el efecto del calor de fusión. En los experimentos preliminares, el tiempo de medición t fue de 40 seg y la potencia de salida W 0 fue 20 mW (a) y 50 mW (b).
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Figura 3: (a) la presión, la temperatura, y el grado de sobreenfriamiento en el recipiente como una función del tiempo. Las flechas de doble cabeza muestran que el grado de enfriamiento súper es mayor que 2 ° C. Las constantes térmicas se midieron dentro de este rango. (B) El MH, la saturación de gas de agua, y el metano de la muestra se muestran como una función del tiempo (reproducido de la referencia 9). Por favor, haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.
Figura 4: Ejemplo de Análisis de las mediciones de las constantes térmicas '(a) Perfil de temperatura usando el.método de medición TPS. El tiempo varía de análisis 1 y 2 son de 0-5 seg y 0,65 a 4,88 seg, respectivamente. (B) Relación entre el ave cambio de temperatura? T (τ) y D (τ) con Delta T ave (τ) =? T c (t). (C) la temperatura T d vs el momento raíz cuadrada t. Haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.
Figura 5: (a) λ conductividad térmica como una función del tiempo, (b) ρC calor específico p como una función del tiempo, y (c) térmicos α difusividad como una función del tiempo.Los resultados se convirtieron a propiedades térmicas como una función de la saturación de MH. Los resultados convertidos y discusión relevantes se recogen en la Ref. 9. Los datos muestran una superposición dentro del rango de 210 a 980 t = min. Para mayor claridad, los datos representados representan la media de tres mediciones de los mismos sensores dentro de este rango. Estas cifras se han modificado a partir de la referencia 9. Por favor, haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.
| Análisis gama, s | λ, W m - 1 K - 1 | ρC p, MJ m - 3 K - 1 | α, mm 2 s - 1 | Total de ChArkansas. Hora | La media de Dev., ° C | |
| análisis 1 | 0,00-5,00 | 2.12 | 0,938 | 2.26 | 2.11 | 0.01018 |
| Análisis 2 | 0,65-4,88 | 2.31 | 2.11 | 1.10 | 1.00 | 0.00061 |
Tabla 1:. Constantes térmicas para cada rango de análisis de análisis 1 y 2 son ejemplos de rangos inapropiadas y apropiados, respectivamente.
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Discussion
Se estimó el efecto del calor formación de MH en la medición. El calor de formación MH se estimó a partir de productos de la tasa de cambio de S h como se muestra en la Figura 3b y la entalpía de formación de H = 52,9 kJ mol -1 para MH 14. En consecuencia, el cambio de temperatura máxima era de 0,00081 ° C sec -1. Esto fue mucho menor que el aumento de temperatura? T c del sensor TPS entre 1 ° C y 1,5 ° C durante el intervalo de tiempo de 5 seg. estimación detallada y la discusión se describen en la Sec. 4 de referencia 9.
Los siguientes son los pasos del protocolo críticos. El primer paso es el mantenimiento de las condiciones de la muestra de sobreenfriamiento. El segundo paso es la realización de mediciones constantes térmicas 'al mantener el aumento de la temperatura? T c del sensor TPS por debajo del grado de sobreenfriamiento sup DT.
Para asegurar que la medición no se ve influenciada por la variación de temperatura, la siguiente debe ser confirmado. En primer lugar, asegúrese de que el cambio de temperatura mayor es mucho menor que el aumento de la temperatura? T c del sensor TPS. En segundo lugar, asegurarse de que el cambio de temperatura debido al calor de formación MH es mucho menor que el aumento de temperatura? T c del sensor TPS.
Si una muestra se funde, la conductividad térmica y el calor específico divergirán a infinito por la técnica de TPS. En tales casos, cambiar la potencia de salida del sensor o disminuir el tiempo de medición.
Este método de medición se puede aplicar a las propiedades térmicas del sistema de gas de gas hidrato-agua-huésped, que contiene hidrógeno, CO 2, y los hidratos de ozono, debido a que la tasa de formación de una característica de baja de hidrato de gas no es única para MH. El punto clave de este método es la baja ratae de transición de fase del material objetivo. Por lo tanto, este método puede ser aplicado a otros materiales con una tasa de transición de fase de baja. Este método de medición también se puede aplicar a tetrahidrofurano hidrato (THF) formado a partir de solución en THF de baja concentración y bromuro de tetrabutilamonio (TBAB) hidrato de si la tasa de formación de estos hidratos es suficientemente lento en condiciones súper enfriamiento. El único requisito es asegurar que el cambio de temperatura debido al calor de formación del hidrato es mucho menor que el aumento de temperatura en el sensor, como se mencionó anteriormente. Por otro lado, esta técnica no se puede aplicar a la agua-hielo y transición de fase solución de hidrato de THF estequiométrica debido a que la tasa de transición en estos sistemas es muy rápido y el calor de formación afecta de manera significativa las medidas.
Waite et al. 15 mide la conductividad térmica de las muestras que comprenden arena, gas metano, y MH. Kumar et al.16 midió la difusividad térmica utilizando muestras con los mismos componentes. Se formaron MH directamente en los poros de arena mediante el uso de hielo de agua en una atmósfera de gas metano a presión. Todo el hielo de agua se convirtió en MH. Por lo tanto, midieron la conductividad térmica de la muestra hasta la formación MH detenido completamente. Este método tiene la ventaja de que las medidas de las propiedades térmicas no se ven afectados por la formación o disociación de calor de MH y que la composición de la muestra es constante. Sin embargo, este método no puede dar las propiedades térmicas de muestras que comprenden arena, agua, metano y MH. Huang y Fan midieron la conductividad térmica de una muestra de arena hidrato de soporte 17. Se formaron MH en los poros de arena utilizando solución de dodecilsulfato de sodio (SDS), lo que facilitó la formación MH. Observaron que el gas y el agua, probablemente permanecieron en los poros de arena y el gas afectaron significativamente las mediciones. Sin embargo, no informaron de la composición del water y gas. Nuestro protocolo de medición tiene la ventaja de dar a la relación entre las propiedades térmicas (conductividad térmica, difusividad térmica, y el calor específico volumétrico) y la composición del sedimento MH-cojinete que comprende arena, agua, metano y MH.
Para desarrollar tecnologías de producción en masa de los hidratos de gas, se necesitan las constantes térmicas de la formación de hidratos, y el método de medición propuesto hace exactamente eso.
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Acknowledgments
Este estudio fue apoyado financieramente por el Consorcio de Investigación de Recursos MH21 hidrato de metano en Japón y el Programa Nacional de hidratos de metano por el Ministerio de Economía, Comercio e Industria. Los autores desean agradecer a T. Maekawa y S. Goto por su ayuda con los experimentos.
cifras Reproducido con permiso del (Muraoka, M., Susuki, N., Yamaguchi, H., Tsuji, T., Yamamoto, Y., Energy Fuels, 29 (3), 2015, 1345-1351, 2015, DOI.: 10.1021 / ef502350n). Derechos de autor (2015) American Chemical Society.
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| TPS thermal probe, Hot disk sensor | Hot Disk AB Co., Sweden | #7577 | Kapton sensor type, sensor radius 2.001 mm |
| Hot disk thermal properties analyzer | Hot Disk AB Co., Sweden | TPS 2500 | |
| Toyoura standard silica sand | Toyoura Keiseki Kogyo Co., Ltd., Japan | N/A | |
| Methane gas, 99.9999% | Tokyo Gas Chemicals Co., Ltd., Japan | N/A | Grade 6 N, Volume 47 L, Charging pressure 14.7 MPa |
| Water Purification System, Elix Advantage 3 | Merck Millipore., U.S. | N/A | 5 MΩ cm (at 25 °C) resistivity |
| Vibrating table, Vivratory packer | Sinfonia Technology Co. Ltd., Japan | VGP-60 | |
| Chiller, Thermostatic Bath Circulator | THOMAS KAGAKU Co., Ltd., Japan | TRL-40SP | |
| Coorant, Aurora brine | Tokyo Fine Chemical Co.,Ltd., Japan | N/A | ethylene glycol 71 wt% |
| Temparature gage | Nitto Kouatsu., Japan | N/A | Pt 100, sheath-type platinum resistance temperature detector |
| Pressure gage | Kyowa Electronic Instruments., Japan | PG-200 KU | |
| Data logger | KEYENCE., Japan | NR-500 | |
| Mass flow controller | OVAL Co., Japan | F-221S-A-11-11A | Maximum flow 2,000 N ml/M, maximum design pressure 19.6 MPa |
References
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