Waiting
Login processing...

Trial ends in Request Full Access Tell Your Colleague About Jove
JoVE Journal Engineering
Click here for the English version

Engineering

התהליך הניסיוני במחקרי מעבדה של בחיי עיר בוער: דליקות והיעילות צריבה של נפט גולמי

Published: May 1, 2018 doi: 10.3791/57307
Automatic Translation
1, 1,2
1Department of Civil Engineering, Technical University of Denmark, 2School of Engineering, BRE Centre for Fire Safety Engineering, University of Edinburgh

Summary

כאן, אנו מציגים פרוטוקול ללמוד בו זמנית דליקות ויעילות הבוער של הנפט הגולמי בליה ורענן בתנאים המדמים בחיי עיר צריבה פעולות על הים.

Abstract

שיטה חדשה עבור חקר דליקות סימולטני ויעילות הבוער של הנפט הגולמי בליה ורענן דרך שני כיוונוני מעבדה ניסויית מוצג. הניסויים הם הדיר בקלות לעומת ניסויים בקנה מידה תפעוליים (בריכה קוטר ≥2 מ'), בעוד שמציעות עדיין מציאותיים מאוד בחיי עיר צריבה בתנאים של נפט גולמי על המים. תנאים ניסיוני כוללים מים זורמים תת השכבה שמקררת את כתם שמן, של שטף חום חיצוני (עד 50 קילוואט/m2) המדמה את המשוב חום גבוה אל פני השטח דלק בשריפות מאגר נפט גולמי מידה תפעוליים. תנאים אלה מאפשרים מחקר מעבדה מבוקרת של יעילות שריפת שריפות מאגר נפט שוות ניסויים בקנה מידה תפעוליים. השיטה מספקת גם נתונים כמותיים לגבי הדרישות עבור והצתת שמני גולמי במונחים של שטף חום קריטי, זמן ההשהיה ההצתה כפונקציה של שטף חום האירוע, את טמפרטורת פני השטח בעת התנעה האינרציה התרמית. סוג נתונים זה יכול לשמש כדי לקבוע את הכוח הנדרש ואת משך הזמן של מקור ההצתה להצית סוג מסוים של נפט גולמי טריים או בליה. המגבלה העיקרית של השיטה היא כי אפקט הקירור של המים הזורמים תת השכבה על הנפט הגולמי בוער כמו פונקציה של שטף חום חיצוני יש לא היה מלא לכמת. תוצאות הניסוי הראו בבירור כי השכבה זורמים מים תת לשפר את נציג כמה המקום הזה בחיי עיר תנאי בוער, אבל באיזה היקף הייצוג הזה הוא מדויק היא כרגע לא בטוח. השיטה אף על פי כן כולל את ריאליסטי בחיי עיר צריבה תנאי מעבדה זמין כעת עבור הלומדים בו זמנית את דליקות וצריבה היעילות של נפט גולמי על המים.

Introduction

בחיי עיר שריפת נפט גולמי שנשפך על המים היא שיטה התגובה לשפוך נפט ימיים זה מסיר שמן שנשפך מפני השטח המים על ידי צריבתו והפיכתו פיח ומוצרים גזי בעירה. שיטה זו התגובה הוחלה בהצלחה במהלך אקסון ואלדז1 ו אופק בעומק2 הנפט נשפך ולא מוזכר באופן קבוע שיטה התגובה לשפוך שמן פוטנציאליים עבור הארקטי3,4,5 ,6. שני הפרמטרים מפתח לקבוע אם בחיי עיר שריפת שמן יהיה מוצלח כשיטה התגובה לשפוך את דליקות הינם יעילות שריפת השמן. הפרמטר הראשון, דליקות, מתאר איך בקלות דלק יכול להידלק והוא יכול להוביל להבה מתפשטת על פני דלק כתוצאה מכך בשריפה מפותחת. הפרמטר השני, שריפת יעילות, מבטא את כמות השמן (ב wt %) מוסר ביעילות פני המים ליד האש. זה רלוונטי ובכך להבין את דליקות ואת היעילות בוער הצפוי של שמני גולמי שונים תחת בחיי עיר צריבה תנאים.

ההצתה של שמן כתמי מים בחיי עיר צריבה מטרות מופנית בדרך כלל בעיה מעשית, עם דיונים איכותי על ההצתה מערכות5,7,8,9. הגישה המעשית להצתה של נשפך שמן כבעיה בינארי, labelling שמנים "."הדבר הזה מצית אותך או "לא הדבר הזה מצית אותך" (למשל Brandvik, Fritt-רסמוסן, et al. 10), אולם הוא שגוי מנקודת מבט הבסיסית. בתיאוריה, כל דלק יכול להידלק בהתחשב מקור ההצתה המתאים. לכן זה רלוונטי לכמת את הדרישות ההצתה עבור מגוון רחב של סוגים שונים נפט גולמי כדי להבין טוב יותר את המאפיינים של נפט גולמי זה באותיות כמו "לא הדבר הזה מצית אותך". למטרה זו, השיטה שפותחה ניתן ללמוד את זמן ההשהיה ההצתה של שמן כפונקציה של שטף חום התקרית, שטף החום הקריטי של השמן, שלה האינרציה התרמית, כלומר כמה קשה זה לחמם את השמן.

במחקר הקודם, אנחנו הניחו כי הפרמטר העיקרי השולטת יעילות שריפת הוא המשוב חום דלק משטח11, אשר היא פונקציה של קוטר הבריכה. התיאוריה מסבירה את התלות גודל הבריכה נראית לעין ליעילות בוער מבוסס על מחקרי מעבדה דיווח נמוך בוער יעילות (32-80%)8,12,13 ולימודי בקנה מידה גדול (בריכה קוטר ≥2 ז) דיווח גבוהה בוער יעילות (90-99%)14,15,16. השיטה הנדונים כאן נועד לבחון את התיאוריה המוצע. במינים בקנה מידה קטן שמוכר כדי זרימה מתמדת חום חיצוני, ניתן לדמות את המשוב חום גבוה יותר לאש בריכה בקנה מידה גדול בתנאי מעבדה מבוקרת. ככזה, השיטה שפותחה מאפשרת ללמוד את יעילות שריפת ביעילות כפונקציה של הקוטר על ידי שינוי שטף חום חיצוני.

בנוסף שטף חום חיצוני כדי לדמות קנה מידה גדולה יותר של בחיי עיר שריפת פעולות, התכונה setups ניסיוני קירור של כתם שמן על ידי זרם מים קרים, להדמיית אפקט הקירור של הים הנוכחי. השיטה דנו היא יתר על כן תואם עם שמני גולמי הן טריים והן בליה. הבליה של נפט גולמי מתאר את התהליך הכימי והפיסי המשפיעות לנפט גולמי ברגע זה נשפך על המים, כגון הפסדים של מרכיביו נדיף ולערבב עם מים כדי אמולסיות מים בתוך שמן הטופס (לדוגמה, AMAP17). אידוי, תחליב שני תהליכי הבלייה העיקריים המשפיעים על דליקות של שמני גולמי18 , פרוטוקולים להדמיית תהליכים בלייה אלה כלולים ולכן השיטה דנו.

במסמך זה, אנו מציגים שיטה מעבדה הרומן הקובע את דליקות והיעילות הבוער של נפט גולמי בתנאים המדמים בחיי עיר צריבה פעולות על הים. מחקרים קודמים על דליקות ועל יעילות שריפת שמן גולמי בהשתתפות דומות ושיטות שונות. דליקות של שמני גולמי בליה ורענן כפונקציה של שטף חום חיצוני נחקר על המים19 ותחת טמפרטורות הקוטב20. מחקרים יעילות שריפת בדרך כלל מתמקדים סוגים שונים של טרי, בלויות שמני גולמי ותנאים סביבתיים בקנה מידה קבוע (למשל, Fritt-רסמוסן, et al. 8פרנילה בק, Sveum, et al. 21)-מחקר שנערך לאחרונה על שריפת שמן גולמי הנכללת רועים כימית היא, הידע של המחברים, הראשונים שלמדו את יעילות שריפת עבור קטן, בינוני, ו ניסויים בקנה מידה גדול תחת תנאים דומים13. הם ניסויים בקנה מידה גדול, עם זאת, לא זמינים ללימודי פרמטרית עקב כמות נרחבת זמן ומשאבים הדרושים עבור ניסויים כאלה. היתרון העיקרי של השיטה שהוצגו על המחקרים כאמור הוא שזה מאפשר עבור הלומדים בשתי דליקות את וצריבה היעילות של נפט גולמי בתנאים למחצה מציאותי בו זמנית. השילוב של לימוד אלה שני פרמטרים עבור שמני גולמי כפונקציה של סוגי שמן שונה והן את קוטר הבריכה (מדומה) דרך ניסויים בקלות הדיר היה בעבר ישים בפועל.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Protocol

פרוטוקול זה עושה שימוש שני כיוונוני ניסיוני שונים המשמשים בשלבים 4-8, כפי שמוצג את התרשימים הנלווה. ההגדרה הראשונה תהיה הנפט הגולמי דליקות המנגנון (COFA) (איור 1 ו- 4 באיור), אשר נמצא 1.0 × 1.0 × 0.50 מ'3 אגן מים מתכת שנועדו לנהל בקנה מידה קטן בחיי עיר שריפת ניסויים הנפט הגולמי, כפי שמוצג לדוגמה ב- Van Gelderen, Brogaard, et al. 22 ההגדרה השנייה תהיה דוד חרוט23 עם המצת ניצוץ זה כולל בעל מדגם בהזמנה אישית, מנתח גז המודד את O2, CO2, ו- CO ריכוזי הפליטה צינור24 (איור 2 , איור 3). המפרט הטכני של כיוונונים אלה מתוארים בפירוט נוסף מסמך משלים, הכולל גם צילומים של כיוונונים. אלא אם צוין אחרת, נתוני מדידות (למשל, טמפרטורה, חום פלקסים או ריכוזי גזים) נמדדים באופן דיגיטלי דרך לוגר מרבב ונתונים. ואנלטיקה מופעלים עם תוכנית רכישת נתונים דיגיטליים. בפרוטוקול, הביטוי "התחל את לוגר נתונים" כוללת את כל הפעולות בהתאם להוראות התוכנית, כפי שנקבע על ידי היצרן, הדרושים כדי להתחיל רכישת נתונים.

1. כללי הטיפול נפט גולמי

  1. כל שמן טרי שחלו, לקחת דגימה מ ל, מודדים את צפיפות, צמיגות 25 ° c ב מד צמיגות. לאחסן את שאר השמן ב 5-10 מעלות צלזיוס בבקבוק זכוכית סגור עד להמשך השימוש.
    התראה: נפט גולמי טריים דליק, נפט גולמי והן את האדים שלו מהווים בינונית עד גבוהה בריאותית. זה קשה יתר על כן נקיון של עור או בעיניים עם כימיקלים לא מסוכנים כגון סבון. ללבוש בטיחות משקפיים וכפפות בעת טיפול נפט גולמי ולעבוד באזור מאוורר היטב.
  2. בתחילת כל מפגש מבחן, קח את השמנים גולמי ייבדק מהאחסון (5-10 מעלות צלזיוס) מקורר. לנער לכל מכולה שמן בעבודת יד 1-2 דקות ולתת להם חום עד לטמפרטורת החדר לפני ביצוע ניסויים. להחזיר את שמני גולמי אחסון מקורר בין הפעלות הבדיקה.
  3. לנקות את כל המשטחים בטעות מזוהם עם נפט גולמי באמצעות של הממס לא קוטביים נדיף (e.g.,n-heptane ב).

2. אויר בליית נפט גולמי על ידי מבעבע נשוף אוויר דרך השמן

הערה: שלב זה מבוסס על Stiver, מקאי25 ו- Buist, פוטר, ואח. 26

  1. תרגיל מספר חורים (למשל, שישה בקוטר (D) של 5 מ מ) מופץ באופן שווה ב המכסה של מיכל פלסטיק של 5-10 L ו לקדוח חור אחד (למשל,D = 8-10 מ מ) באחד הצדדים של המכולה ליד הקצה העליון שלה.
  2. להפוך o-ring (כ D = 20 ס מ) עם צמוד לפתוח חיבור מתוך צינורות פלסטיק בקוטר פנימי (זהות) של 4-6 מ מ, לקדוח מספר חורים (למשל, שש עם D = 1 מ מ) המפוזרים באופן שווה לאורך אחת o-ring.
    הערה: לנסות לקזז את המיקום האנכי חורים במכסה מן החורים o-ring כדי למזער את כמות הנפט הגולמי נקרע מתוך המכולה.
  3. להתחבר o-ring של צינור פלסטיק (למשל, תעודת זהות של 4-8 מ מ) העובר דרך החור בצד המכולה פלסטיק. הצינור הזה יחובר למערכת נשוף אוויר עם שסתום, מד לחץ.
  4. שוקל את המכסה, את מיכל פלסטיק עם o-ring פלסטיק בנפרד ולרשום המשקל שלהם.
  5. שוקל 2-4 L של הנפט הגולמי (מבוסס על צפיפות שלה) בתוך המיכל ולרשום את המשקל.
  6. למיקום המיכל ברדס fume ולחבר את o-ring למערכת נשוף אוויר. בועת אוויר דרך הנפט, בלחץ זה גבוה ככל האפשר (למשל, 200 kPa) מבלי לפוצץ שמן דרך החורים במכסה של הגורם המכיל.
  7. שוקל את השמן-ההתחלה והסוף של כל יום עבודה לעקוב אחר כאשר המדינה הרצויה בליה אויר (ב % wt הפסיד) מושגת (למשל, 20% wt אבדה בהשוואה המשקל ההתחלתי). זה יכול לקחת מיום אחד ועד שבוע של בעבוע רציף, בהתאם ללחץ האוויר וסוג שמן. כל אחת מהמידות משקל ביניים משמש ליצירת מעגל אידוי כפונקציה של הזמן, אשר מסייע עם ניבוי הזמן אידוי הדרושים כדי להגיע למצב הרצוי בליה אויר.
    הערה: לאחר היום הראשון, הנפט הגולמי יכול בדרך כלל להישאר בשכונה fume למשך מספר ימים (למשל במהלך סוף השבוע) מבלי לאבד את כל כמות משמעותית של המוני בלחץ האוויר נסגר.
  8. לאחר האידוי של הנפט הגולמי הוא סיים, לקחת דגימה מ של השמן ואת מודדים את צפיפות, צמיגות 25 ° c ב מד צמיגות. אחסן את שאר השמן ב 5-10 מעלות צלזיוס בבקבוק זכוכית סגור להמשך השימוש. לנקות את המיכל המכסה, o-ring עם הממס לא קוטביים נדיפים כדי להסיר את כל שאריות הנפט הגולמי.

3. תחליב של נפט גולמי באמצעות רוטרי רועד טבלה

הערה: חלק זה של הפרוטוקול שונתה מן Daling, מ., ואח. 27

  1. להוסיף סכום של 900 מל של נפט גולמי, תערובת מים טריים או מלח לבקבוק זכוכית 1 ליטר, עם כמות המים התאמת האחוזים vol הרצוי בהאמולסיה. לדוגמה, תחליב עם 40 vol % מים תוכן מורכב 540 מ של נפט גולמי, 360 מ ל מים. מומלץ להשתמש המתאיידים נפט גולמי, במקום נפט גולמי טריים, להציג באופן מדויק יותר את הבליה מעבדת שמן שנשפך על מים פתוחים וליצור אמולסיות יציב יותר.
    הערה: חשוב כי הבקבוק לא מלא מלא כך יש שטח פנוי זמין עבור הסוערים ערבוב של שמן ומים.
  2. נמרצות לנער את התערובת מים-שמן בעבודת יד 1-2 דקות. אז במקום בקבוק הזכוכית על שולחן חזק רוטרי ומערבבים את התערובת מים-שמן-175 rpm עבור 20 h בטמפרטורת החדר.
    הערה: על מנת למנוע בעיות עם ההפרדה של השכבה מים מן האמולסיה, לנהל את הניסויים עם האמולסיה באותו יום כמו השלמת תקופת חזק 20 h.
  3. לקחת דגימה מ של האמולסיה לאחר ה 20 רועד תקופת ומדידת שלה צפיפות, צמיגות 25 ° c ב מד צמיגות.
  4. אם האמולסיה לא יציב (ראו להלן), במקום האמולסיה בחזרה על מפנים רועדת טבלה ומנערים כל הזמן האמולסיה ב rpm 175 בין ניסויים. בתחילתו של כל ניסוי, להפסיק ידנית של רוטרי רועד טבלה, לקחת את הכמות הנדרשת של אמולסיה (שלב 7.5), ואז להחזיר אותה מפנים רועדת טבלה. אחרי כל הניסויים נערכו עם האמולסיה, לעצור את סיבובי רועד טבלה ולאחסן האמולסיה אחסון מקורר (5-10 מעלות צלזיוס).
  5. אם האמולסיה יציב, להסיר האמולסיה מהשולחן חזק רוטרי ולתת לו לנוח בטמפרטורת החדר. לנער האמולסיה נמרצות למשך 1-2 דקות ביד לפני נטילת את הכמות הנדרשת של שמן עבור ניסוי. אחרי כל הניסויים נערכו עם האמולסיה, לאחסן אותו אחסון מקורר (5-10 מעלות צלזיוס).
    הערה: לצורך פרוטוקול זה, אמולסיות לא יציב מוגדרים תחליבים ליצור שכבת מים בבירור עם כמה שעות, דהיינו לפני סוף יום עבודה אופייני.

4. התייחסות בחיי עיר שריפת ניסויים COFA (איור 1) עבור הכיול של הקירור מים בכיוונון חרוט

  1. מניחים גליל זכוכית 5 ס מ פיירקס גבוהה ותעודת זהות של 16.3 ס"מ (הקוטר החיצוני של ס מ 16.9) על דוכן, משולב בגובה של 35-45 ס"מ, במרכז COFA. הצורה של בעל לא רלוונטי כל עוד זה מאפשר זרימה חופשית מים תחת האזור שמכוסה על-ידי גליל זכוכית פיירקס. למלא את COFA עם מים מתוקים (340-440 L) כך מפלס המים היא 1 ס מ מתחת לקצה של גליל זכוכית פיירקס.
  2. במקום פרופלור על אחד מן הצדדים של COFA ישירות מול גליל זכוכית פיירקס. להפעיל את המדחף ואת התאמת הגובה האנכי וזרימה כך גלים הם בקושי נצפות במים בתוך גליל זכוכית פיירקס. לרשום את גובה אנכי ואת העמידה זרימה (למשל, 1,000 L/h), לבטל את המדחף לפני שתמשיך את הפרוטוקול.
    הערה: למדחף משמש ליצירת זרם בגוף המים שמקררת ביעילות את שכבת מים מתחת הנפט הגולמי הבוער כדי למנוע את התופעה boilover28,29. זרימת בתחילה קבע ואת הגובה האנכי של המדחף אין יגרום מספיק קירור מים תת השכבה, boilover אז עדיין מתרחשת.
    התראה: boilover היא מדינה בוער נפץ עם גובה הלהבה ולעלייה משמעותית, קצב שריפת, קצב שחרור חום במהלך איזה שמן טיפות הם להיות נפלט מן האש29,30,31. להבטיח כי כל פגיעה ציוד מוגן (למשל, ברדיד אלומיניום) ולשמור על אנשי צוות וציוד המרחק המתאים מן האש.
  3. לשקול כמות הנפט הגולמי מקביל 5 מ מ עבה כתם שמן בתוך הגליל זכוכית פיירקס (כלומר, בהתבסס על הצפיפות ועל נפח של 104 mL) של צלחת אלומיניום.
  4. שופכים את הנפט הגולמי על המים בתוך גליל זכוכית פיירקס. יש להיזהר לא לשפוך שמן מחוץ התחתון של הגליל על ידי מזיגת השמן מהר מדי. לשקול שוב את המנה אלומיניום ולרשום את המשקל בפועל של הנפט הגולמי שפכו פנימה הצילינדר זכוכית פיירקס.
  5. לאט לאט להוסיף מים COFA עד פני השטח של כתם שמן 1-2 מ מ מתחת לקצה של גליל זכוכית פיירקס. הפרש גובה זה חשוב למנוע את השמן על גדותיו על ההצתה.
  6. הפעל את מכסה המנוע פליטה של המדחף. לאחר מכן להצית את הנפט הגולמי באמצעות להביור בוטאן יד, למדוד את זמן הבערה מרגע ההצתה לרגע של השמדה עם סטופר.
  7. לאחר השריפה ייכחד באופן טבעי, לאסוף את השמן שנותר על פני המים (המכונה השאריות צריבה) באמצעות רפידות ספיגה הידרופוביות עם משקל ידוע. לנער מים שנאספו לפני שקילה את רפידות כדי לקבוע את המשקל residua. יעילות שריפת לאחר מכן מחושב באמצעות הציוד (1), קצב שריפת הוא מחושב על ידי חלוקת ההבדל בין המסה הראשוני לבין שאריות מסה על ידי שריפת הזמן (בשניות).
    Equation 1(1)
  8. במקרים איפה האש תוצאות boilover, חזור על שלב פרוטוקול 4 על ידי ניקוז מים מן COFA עד פני המים שוב סנטימטר אחד מתחת לקצה גליל זכוכית פיירקס. לנקות את הקצוות של גליל זכוכית פיירקס עם הממס הפכפך, לא קוטביים. לאחר מכן להקטין את המרחק האנכי בין למדחף גליל זכוכית פיירקס ו/או להגדיל את העמידה זרימה של המדחף, חזור על שלבים פרוטוקול 4.3 עד 4.8.
  9. למקרה האש אינו מסתיים עם boilover, השתמש יעילות שריפת מחושב קצב שריפת בשלב 4.7 כדי לכייל את המים קירור בכיוונון חרוט.

5. כיול של הקירור מים עבור ההתקנה קונוס (איור 2 , איור 3).

  1. לנקב צינור פלסטיק גמיש (4 מ מ ז)-סנטימטר אחד מן שלה מסתיים עם צמד תרמי עבה K-סוג 1 מ מ כך החרוז צמד תרמי מושהה בחופשיות בתוך הצינור. לתקן את צמד תרמי עם קלטות טפלון (PTFE) ואת הסרט אלומיניום כדי להבטיח צמד תרמי לא זזה, כי המים לא לדלוף מן הניקוב. לחבר את צמד תרמי לוגר נתונים.
    1. חזור על שלב 5.1 עבור צינור עם מתאם צינור פלדה אל חלד והכנס את צמד תרמי ישירות מתחת מתאם צינור.
  2. מקום ולתקן את צינור פלסטיק הראשון עם סופו עם צמד תרמי עד לתחתית המאגר קירור ככל האפשר. חבר את הקצה השני של הצינור לים של משאבת סחרור עם מהירות זרימה מתכוונן.
  3. להתחבר לשקע של משאבת סחרור צינור פלסטיק חדש וחבר את הקצה השני של צינור פלסטיק הזה מתאם צינור פלדה אל חלד. לחבר את מתאם צינור שסתום אטום המפוח וחבר את השסתום אטום מפוח בעל מדגם חרוט. ודא כי הקשרים לא ידלוף מים באמצעות מצופפי בלם זעזועים בין החיבורים בעת הצורך.
  4. להתחבר לצד השני של בעל מדגם קונוס אטום המפוח שסתום, אשר לאחר מכן מחובר למתאם הצינור של הצינור עם צמד תרמי מתחת המתאם. הקצה השני של הצינור הזה הוא הניח ותוקנו בחלק העליון של המאגר הקירור כך המים outflowing חוזר אל המאגר קירור.
    הערה: ודא כי צינור כניסת צינור עודפים יש מספיק מרחק המרחבי במאגר המים כך מים מחומם הוא לא ישירות גידולים, אך יורדת להתקרר בתוך המאגר לפני צואה.
  5. המקום בעל מדגם עם הצינורות מחוברים תחת התנור חרוט. להתאים את הגובה של בעל כך הקצה החיצוני הוא 23 מ מ מתחתית התנור חרוט. ודא כי הצינורות הם של אורך מספיק כך בעל מדגם ניתן בקלות להציב תחת התנור חרוט ברגע המחזיק לדוגמה מכיל הנפט הגולמי.
  6. למלא את המאגר קירור מים demineralized, מגניב את המים לטמפרטורה שבחרת (למשל,12 ° C). פתח את השסתומים אטום המפוח ולהתחיל את זרימת המים דרך בעל מדגם-זרם שבחרת (למשל, 7 L/h). לנער בעל כדי להסיר את כל האוויר הנותרים מבעל כך למחזיק מתמלא לחלוטין עם מים.
  7. להתחיל את לוגר נתונים, לפקח באופן רציף את הטמפרטורה של המים בו outflowing. להפסיק את המשאבה מרגע טמפרטורת המים outflowing התייצב (זה בדרך כלל כמה מעלות מעל הטמפרטורה מאגר קבע), לסגור את השסתומים אטום המפוח, ולהפוך על מכסה המנוע הפליטה.
  8. המקום בעל מדגם בקנה מידה טען, להקרע קנה המידה. להוסיף כמות של שמן בעל מדגם המתאים חלקלק בעובי 10 מ מ (כלומר, בהתבסס על הצפיפות ועל נפח של 95 מ"ל). לאחר מכן פתח את השסתומים אטום המפוח, הפעל שוב את המשאבה.
  9. מקם את בעל מדגם בקפידה תחת התנור חרוט, להצית את השמן עם פנס יד בוטאן. מדוד את זמן הבערה מרגע ההצתה לרגע של השמדה עם סטופר.
    התראה: בעת צריבת שמנים המכילים מים, באופן טבעי או עקב תחליב, boilover עלולה להתרחש במהלך השריפה (ראה גם שלב 4).
  10. לאחר השריפה ייכחד, לעצור את המשאבה, קרוב המסתמים, לנתק את הצינורות, ולמקם את בעל מדגם בקנה מידה tared. לרשום את המשקל של המחזיק כולל את שאריות צריבה.
  11. לנקות שאריות שמן שרוף ממחזיק עם הממס לא קוטביים הנפיצה. שוקלים המחזיק נקי שוב כדי לקבוע את המשקל שאריות. ואז לחשב את היעילות צריבה וצריבה בזמן כפי שמתואר בשלב 4.7.
  12. במקרה יעילות שריפת קצב שריפת להתאים את התוצאות משלב פרוטוקול 4, טמפרטורת המים ואת זרימת מכוילים עכשיו והוא יכול לשמש בשלב הפרוטוקול הבא. במקרה יעילות שריפת וקצב שריפת אינן תואמות את התוצאות משלב פרוטוקול 4, בחר טמפרטורה המאגר החדש ו/או זרם חדש בהתאם. מחדש הצינורות עם בעלי לדוגמה, פתח את השסתומים, הפעל את המשאבה, לנער בעל כדי להסיר את כל האוויר ולאחר מכן חזור על שלבים 5.7-5.12.
    הערה: זה לא ייתכן שניתן להתאים את יעילות שריפת והן את קצב שריפת. לצורך הפרוטוקול המתואר, יעילות שריפת יותר חשוב, יש להתאים במדויק ככל האפשר. בעת בדיקת שמנים מרובים, טמפרטורה מים, זרימת התפקיד עבור או שמן אחד או עבור כל שמן בנפרד. בזמן כיול טמפרטורה מים, זרימה עבור כל שמן בנפרד אפשר לדמות את השמן נשרף על המים באופן מדויק יותר, הצתה עיכוב זמן תוצאות של שמנים שונים (שלב 6) ניתן יותר בקלות יחסית כאשר קבועה טמפרטורת המים, לזרום עבור כל הניסוי.

6. כיול של החימום קונוס (איור 2-3).

  1. כיילו את המתאם בין הטמפרטורה של החימום חרוט את החום השטף הפלט באמצעות זרם החום water-cooled לאמוד עם קיבולת מקסימלית של 100 kW/m2.
    1. מקום משאבת אקווריום בדלי, למלא הדלי עם מים מהברז קרים כך שקוע לחלוטין המשאבה.
    2. לחבר את משאבת אקווריום מד שטף חום עם צינור פלסטיק. להתחבר צינור פלסטיק השני מד חום שטף ולתקן את הקצה השני של הצינור בתוך הדלי, מעט מעל פני המים, כך יכול להיות שנצפו בקלות המים הזורמים יצאה מהשפופרת. תדליק את המשאבה ולהבטיח כי זרימה קבועה של מים זורמים דרך המונה השטף של חום.
    3. להפעיל את המנוע הפליטה, לחמם את חרוט על 200 מעלות צלזיוס. מקם את השטף מד החום (כלפי מעלה) 25 מ מ מתחת למרכז של קונוס וחבר מד חום שטף לוגר נתונים. להתחיל את לוגר נתונים, לפתוח את התריסים, למדוד שטף חום למשך 5-10 דקות עד זרימה יציבה חום קריאה נרכשת, לעצור את רכישת נתונים ואז לסגור את התריסים.
    4. חזור על שלב 6.1.3 חרוט בטמפרטורה של 300, 400, 500, 600, 700, 720, 740, 760, 780 של 800 ° צלזיוס.
  2. לקבוע את הטמפרטורות חרוט התואמים פלקסים חום של 3-50 kW/m2 באמצעות נקודות הנתונים נמדדו ובהנחה מתאם ליניארי בין נקודות הנתונים.

7. דליקות ניסויים של הנפט הגולמי בכיוונון קונוס (איור 2-3)

  1. בתחילת כל מפגש מבחן, לבדוק עם שטף חום לאמוד אם הטמפרטורה חרוט המקביל שטף חום של 10 קילוואט/m2 עדיין נותן קריאה נכונה (±5%). אם כן, להמשיך עם הפרוטוקול. אם לא, חזור על שלב 6 לפני שתמשיך.
  2. בתחילת כל מבחן הפעלה להפעיל את המנוע הפליטה, להפעיל את מנתח גז, לכייל את מנתח גז בהתאם למפרטים המסופקים על ידי היצרן שלו.
  3. ודא כי כאשר המחזיק לדוגמה מניחים מתחת קונוס, יש מרחק של 23 מ מ בין החלק התחתון של קונוס הקצה החיצוני של בעל.
  4. לחמם קונוס לטמפרטורה המקביל שטף חום של kW/m 52.
    1. בינתיים, מגניב מאגר המים לטמפרטורה שנמצא בשלב 5, להתחבר הצינורות מים המחזיק לדוגמה, פתח את השסתומים, הפעל את המשאבה על הזרם שנמצא בשלב 5. לנער בעל הדגימה כדי להסיר את כל האוויר הכלוא בפנים למחזיק. להתחיל את לוגר נתונים ולפקח על טמפרטורת המים עד טמפרטורת המים outflowing התייצב.
    2. ברגע קונוס והן את בעל מדגם לייצב בטמפרטורות קבע בהתאמה שלהם, לעצור את המשאבה, לסגור את השסתומים של בעל מדגם, נתק את הצינורות של המסתמים.
  5. המקום בעל מדגם בקנה מידה טען, להקרע קנה המידה. להוסיף כמות של שמן בטמפרטורת החדר בעל מדגם המתאים חלקלק בעובי 10 מ מ (קרי, בהתבסס על הצפיפות ועל נפח של 95 מ"ל). ולהתחבר הצינורות, פתח את השסתומים אטום המפוח, ולהתחיל את המשאבה שוב.
  6. התחל את לוגר נתונים במנתח גז כדי למדוד את O2, CO2ו- CO ריכוזי גזים בעירה, הטמפרטורה בו -out - flowing המים.
  7. בזהירות המקום בעל הדגימה תחת קונוס ומוכנים סטופרים שני. הזז את המצת ניצוץ לעמדה מעל המדגם. לאחר מכן לפתוח את התריסים, הפעילי את שעון העצר הראשון.
  8. על הצתה של השמן, בו זמנית לעצור העצר הראשון ולהתחיל העצר השנייה. לאחר מכן להזיז את המצת ניצוץ חזרה למצב נייטרלי שלה בלבד דוגמת שריפת.
    1. אם השמן לא להצית בתוך 10 דקות, לעצור העצר הראשון ולהזיז את המצת ניצוץ בחזרה למצב נייטרלי שלה. לאחר מכן להצית את השמן באמצעות להביור בוטאן יד, הפעילי את שעון העצר השנייה.
      התראה: בעת צריבת שמנים המכילים מים, באופן טבעי או עקב תחליב, boilover עלולה להתרחש במהלך הצריבה (שלב 4).
  9. לאחר השריפה ייכחד, לעצור העצר השנייה, לסגור את התריסים, לעצור את הנתונים רכישת במנתח דלק וקירור טמפרטורות מים. אז תפסיק את המשאבה, לסגור את השסתומים, לנתק את הצינורות, ולמקם את בעל מדגם בקנה מידה tared. לרשום את המשקל של המחזיק כולל את שאריות צריבה.
  10. נקה המחזיק של שאריות שמן שרוף עם הממס לא קוטביים הנפיצה. שוקלים המחזיק נקי שוב כדי לקבוע את המשקל שאריות. ואז לחשב את היעילות צריבה וצריבה בזמן כפי שמתואר בשלב 4.7.
  11. עבור כל שמן זה להיבדק, חזור על השלבים 7.4-7.10 עבור חום פלקסים של 10, 20, 30, 40 ו- 50 kW/m2. הסר את פיח שהופקדו על סליל חימום חרוט לאחר ניסוי.
    1. כדי לבסס שהמינימום הנדרש שטף חום לצורך התנעה המאוישת העתידית, קרי שטף חום קריטי, ייתכן צורך לבדוק פלקסים נוספים חום. חזור על שלבים 7.4-7.10 עבור פלקסים החום הוריד ידי kW 1/m2 בהפרשים של שטף החום הנמוך-אילו ההצתה המאוישת העתידית אירעה עד שטף חום נבדק שעבורו ניווט טמפרטורת נצפית לא בתוך 10 דקות. שטף החום הקריטי ואז נמצא בטווח 1 קילוואט/m2 העליון של שטף החום הזה.
      התראה: שמני גולמי מאוד רגיש יכול להצית באופן ספונטני כאשר החום כלפיהן גבוהה מאוד והנתיבים (≥40 kW/m2), גם כאשר התריסים של החימום חרוט סגורים.

8. טמפרטורת פני השטח בעת התנעה ניסויים של הנפט הגולמי בכיוונון COFA (איור 4).

  1. במקום 5-ס מ גבוהה פיירקס גליל זכוכית עם זיהוי של 16.3 ס"מ (יתר של ס מ 16.9) על דוכן, משולב בגובה של 35-45 ס"מ, במרכז COFA (איור 1). מקום שני חימום אינפרא-אדום (IR) רכוב על זה תקוע נירוסטה מתכוונן שני צדי גליל זכוכית פיירקס במרחק אופקי לפחות 5 ס מ מהקצה החיצוני של הגליל.
    הערה: מפרט מדויק של ממדי מתנורים והתקני חימום אינפרא-אדום הם לא רלוונטי כל עוד הם יכולים לספק זרם חום גבוה מספיק הקרקע שמן כדי להצית שמני גולמי, אשר בדרך כלל דורש 5-20 kW/m2 להצתה. כוח מינימלי של 1 קילוואט מינימום התנור ורוחב של 17 ס"מ מומלץ. כל מערכות קירור של אינפרא אדום חימום, כגון אוויר האוהדים, צריך בנוסף לא לקיים אינטראקציה עם כתם שמן במהלך הניסוי.
  2. כדי למדוד את טמפרטורת פני השטח בעת התנעה לנפט גולמי, תקרית מומלץ בחום השטף של 2-5 kW/m2 גבוה יותר מאשר את שטף החום הקריטי (שלב 7.11.1).
    1. להכין2 100 kW/מ' חום שטף לאמוד על-פי השלבים 6.1.1-6.1.2 וחבר מד שטף חום לוגר נתונים. המקום שטף חום מד במרכז הגליל זכוכית פיירקס, פונה כלפי מעלה, בגובה של 1-2 מ מ מתחת לקצה העליון של הגליל. האזור האופקי בגובה הזה בפנים קערת הזכוכית גליל זכוכית מכאן והלאה נקראת "במישור האופקי". הזה אופקיות מקביל פני השטח של כתם שמן בתוך גליל זכוכית פיירקס.
      הערה: ודא כי מד שטף חום ניתנים להעברה במישור אופקי כך שאפשר יהיה למדוד שטף חום התקרית במקומות שונים במישור האופקי. קערת הזכוכית זכוכית גליל רק פונקציות ככלי חזותי להנחה כראוי שטף חום מד אופקיות, אז במידת הצורך, ניתן להסיר את הצילינדר פיירקס במהלך שלב 8.2.
    2. להתחיל את לוגר נתונים, להפעיל את חימום אינפרא-אדום, ולפקח על שטף חום האירוע במרכז במישור האופקי. מנגינה שטף חום התקרית למישור האופקי על-ידי התאמת המיקום המרחבי של מתנורים והתקני חימום אינפרא-אדום (גובה, זווית, המרחק האופקי של המישור האופקי) ואת האחוזים פלט שלהם כוח עד שטף חום האירוע הרצוי מתקבל.
    3. למדוד שטף חום התקרית בקצוות החיצוניים במישור האופקי. בכל המקומות, שטף חום האירוע צריך להיות 2-5 kW/m2 גבוה יותר מאשר שטף החום הקריטי של השמן המופק ייבדק. להתאים את המיקום ואת כוח פלט אחוז אינפרא אדום חימום לפי השלב הקודם, במידת הצורך.
    4. אחרי כל התאמה של הפלט מיקום ועוצמה של מתנורים והתקני חימום אינפרא-אדום, למדוד שטף חום התקרית למישור האופקי המרכז שלו ואת הקצוות החיצוניים.
    5. חזור על צעדים 8.2.2-8.2.5 עד שטף חום התקרית נמדד לאורך במישור האופקי הוא 2-5 kW/m2 גבוה יותר מאשר שטף החום הקריטי של הנפט שנבחרו. לאחר מכן, את אינפרא אדום חימום ומסירים מד שטף חום. במקום גליל זכוכית פיירקס חזרה על עמדתה, במידת הצורך.
  3. למלא את COFA עם מים מתוקים (340-440 L) כך מפלס המים הוא סנטימטר אחד מתחת לקצה הגליל זכוכית פיירקס. במקום פרופלור על אחד מן הצדדים של COFA ישירות מול גליל זכוכית פיירקס בגובה שנמצא בשלב 4.
  4. מקום ותקן סט של שלוש 1 מ מ עבה מסוג K צמדים תרמיים-1-2 מ מ מתחת לקצה של גליל זכוכית פיירקס. לסדר את ייעוד שונה, כך הם מודדים לאורך הרדיוס של הגליל, עם מרחק של-1-2 ס מ בין כל צמד תרמי. לחבר את ייעוד שונה לוגר נתונים.
  5. צרף של מצת הניצוץ עם מלחציים ממתכת מוט מתכת על דוכן מתכת שמפריד את COFA. המקום על דוכן העדים, כך המצת ניתן בקלות להעביר מתוך עמדה נייטרלית עמדה 2-3 ס מ מעל האזור המרכזי של גליל זכוכית פיירקס, בחזרה את מעמדה נייטרלי שוב.
  6. לשקול כמות הנפט הגולמי מקביל 5 מ מ עבה כתם שמן בתוך הגליל זכוכית פיירקס (קרי, בהתבסס על הצפיפות ועל נפח של 104 mL) של צלחת אלומיניום.
  7. שופכים את הנפט הגולמי על המים בתוך גליל זכוכית פיירקס. יש להיזהר לא לשפוך שמן מחוץ התחתון של הגליל על ידי מזיגת השמן מהר מדי. לשקול שוב את המנה אלומיניום ולרשום את המשקל בפועל של הנפט הגולמי שפכו פנימה הצילינדר זכוכית פיירקס.
  8. לאט לאט להוסיף מים COFA עד פני השטח של הנפט רק במגע שלושה צמדים תרמיים. להעביר את המצת ניצוץ מיקומו מעל השמן.
  9. להתחיל את לוגר נתונים, סטופר מסונכרנים כך כל שנייה תואמים מספר סריקה ספציפי. הפעל את מכסה המנוע הפליטה למדחף, את המצת ניצוץ. להפעיל את חימום אינפרא-אדום ולהגדיר את הפלט כוח האחוז שנמצא בשלב 8.2.
  10. על הצתה של השמן, לעצור את לוגר סטופר ונתונים, לבטל את המצת ניצוץ, ואת להזיז את עמדתה הנייטרלית, כבה את מתנורים והתקני חימום אינפרא-אדום ואת למדחף. ואז לכבות את השריפה על ידי בקפידה הצבת כיסוי בלתי-דליקים על גליל זכוכית פיירקס. כיבוי האש עשויה לדרוש את ייעוד שונה תועבר קודם.
  11. לאסוף, להיפטר הנפט הגולמי עם רפידות ספיגה הידרופובי. לנקז מים COFA עד מפלס המים נמוך מספיק כדי למדוד את שטף חום התקרית למישור האופקי שוב עם מד השטף החום. לנקות את גליל זכוכית פיירקס עם הממס לא קוטביים נדיפים.
  12. להתוות את הטמפרטורה של שלושה צמדים תרמיים כפונקציה של מספר הסריקה. בהתבסס על השעה בשעון העצר המספר הסריקה המתאימה, הגרף המותווים, לקבוע את טמפרטורת פני השטח בעת התנעה של הנפט הגולמי שנבדקו.
  13. עבור כל השמן הנוסף שנבחנו, חזור על השלבים 8.2-8.12.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Representative Results

איור 5 מראה את עקומת אידוי של שמן גולמי אור היה התאדו על פני ימים מרובים לאובדן של 30% wt באמצעות השיטה המתוארת בשלב 2. האיור מראה בבירור כי לאחר היום הראשון (19 h) בליה אויר, קצב אידוי מצטמצם באופן משמעותי, אשר מאפשר עבור השהיות כאמור בפרוטוקול.

איור 6 מראה את זמן ההשהיה ההצתה כפונקציה של שטף חום התקרית מן התנור קונוס (שלב 7, איור 2-3) טרי Grane (שמן גולמי כבד), התאדו Grane עם הפסדים של 7 wt %. התוצאות לתת דוגמא של פעמים עיכוב מוגבר ההצתה על שמני גולמי המתאיידים. בנוסף, שטף חום קריטי, המיוצג על-ידי asymptotes אנכי, גדלה גם כפונקציה של ההפסדים אויר. באופן כללי, תוצאות אלו לתת רושם של משך החשיפה ועוצמתה שמקור הצתה צריך על מנת להצית אלה סוגים שונים של שמני גולמי. ניתן למצוא תוצאות נוספות שהושג עם פרוטוקול המתוארים בזאת ואן Gelderen, עלוה רוחאס, ואח'. 32

אופיינית מצגת של זמן ההשהיה ההצתה כפי שמוצג פונקציה של שטף חום התקרית איור7. כתמי נפט גולמי בדרך כלל מתנהגים כמו חומרים תרמית עבה, זמן ההשהיה ההצתה (טיאיג) אז יכול להיות מתואר על ידי הציוד (2)19,32.

Equation 2(2)

כאן, k הוא מוליכות חום, ρ הצפיפות, c המקדם ספציפי חום, טיאיג טמפרטורת פני השטח בעת התנעה, T∞ הטמפרטורה הסביבתית (ההנחה תהיה 20 ° C), absorptivity, ו Equation 3 שטף חום התקרית. משכתב את המשוואה נותן את זמן ההשהיה ההצתה כפונקציה ליניארית של שטף חום האירוע (3 הציוד).

Equation 4(3)

על ידי מתכנן את זמן ההשהיה ההצתה בצורה של 1 /Equation 5 כפונקציה של שטף חום התקרית, הנתונים צריך להציג קו מגמה ליניארי, ולאפשר ככזה להערכת את החוקיות של הנתונים. יתר על כן, המדרונות של קווי מגמה שונה שמני גולמי לתת אינדיקציה תרמי היחסי שלהם inertias (kρc) כי נמוך יותר המדרון, הכי קשה זה כדי לחמם (, ובכך להצית) לנפט גולמי.

התוצאות עבור המתאיידים Grane (איור 7) לתת דוגמה טובה של ערכת נתונים שמתאים עם קו מגמה ליניארי שלה, עם ערך2 R של 0.991. מצד שני, התוצאות עבור Grane טריים להתחיל בבירור לסטות המגמה הליניארית-פלקסים חום גבוה יותר (30 קילוואט/ז2). התנהגות זו היא ככל הנראה נגרם על ידי עיכוב טיימס התנעה קצרה ביותר (< 10 s)-פלקסים בחום גבוה כזה עבור סוג זה של דלק נדיפים. טרי Grane, הדומה שמני גולמי טריים אחרים, מכיל כמות גבוהה של רכיבים נדיף שמציתים במהירות רבה תחת פלקסים בחום גבוה התקרית. אחת ההנחות שהציוד הבסיסי (2) זה הזמן שלוקח את גזים דליקים מתאדים מן הדלק כדי לערבב עם חמצן להגיע את המצת הניצוץ הוא זניח33. עם הצתה עיכוב זמני של פחות מ 10 שניות, עם זאת, הפעם ערבוב, אשר מוערך להיות הסדר לכמה שניות, הופכים מדרדרים משמעותית זמן ההשהיה ההצתה. משוואה (2) ואז כבר לא חוקי עם אלו פעמים עיכוב ההצתה קצר, ולכן הנתונים סוטה מהקו מגמה ליניארית. כשלומדים את דליקות של שמני גולמי מאוד לא יציבה, התנהגות זו צריכה ובכך להילקח בחשבון בעת ניתוח הנתונים שעה של עיכוב ההצתה.

איור 8 מראה את תעריפי שחרור חום כפונקציה של זמן שמן גולמי אור צח לנפט אור emulsified (המוכנים לפי שלבים 2-3). שיעור שחרור חום מחושבים עם O2, CO2מידות ריכוז CO מנתח גז (שלב 7) על פי הציוד (26) מ Janssens34. לראות את מסמך משלים לקבלת פרטים נוספים על החישובים האלה. הנפט הגולמי טריים מציגה פרופיל קצב שחרור חום אופייני של קצב שחרור החום יורד לאט לאורך זמן, אשר הוא נציגם של כל שמני גולמי שאינם מכילים מים. הנפט הגולמי emulsified מראה דוגמה טובה explosiveness של התופעה boilover, עם קצב שחרור חום המגבירה במהירות עד פקטור חמש פעמים גבוה יותר מאשר שלב צריבה רגיל לפני boilover. Boilovers הינם תופעות מאוד חריג,, העוצמה, ומשך הזמן של התרחשות תלויים את היציבות ואת אחוז נפח המים בתוך הנפט הגולמי.

איור 9 מציגה את יעילות שריפת קצב שריפת כפונקציה של שטף חום התקרית שמן גולמי אור צח, שמן המתאיידים כבד עם הפסדים של 7 wt %. קצב שריפת והן יעילות שריפת הגדל עם הגדלת שטף חום האירוע לשני סוגי נפט גולמי. -פלקסים בחום נמוך, יעילות שריפת מראה הבדל משמעותי בין הנפט הגולמי אור צח נפט גולמי כבד המתאיידים. -פלקסים חום גבוה, היעילות בוער על שמנים אלה מתכנסת לערכים דומים, וזו התנהגות אופיינית לכל סוגי נפט גולמי בליה ורענן. קצב שריפת אינו מציג מגמה זו מתכנסים על שמנים שונים, כי גם זמן הבערה משתנה כפונקציה של שטף חום האירוע, אשר יכול להיות שונה עבור כל סוג שמן. עבור שמני גולמי המכיל מים, השבר המים צריך באופן עקרוני לא להיות אחראים בעת חישוב יעילות שריפת וקצב שריפת כי זה חומר בלתי-דליקים. עם זאת, המים מתאדים במהלך השריפה, תחילתה של boilover עוד יותר מסבך אומדנים קצב שריפת ויעילות בוער כמו זה דוחף טיפות שמן ומים מכל הדלק. ככזה, שמני גולמי emulsified ובכך עשוי להציג סטיות מן הנתונים המוצגים, לדוגמה איור 9, כדאי לשים לב בעת ניתוח תוצאות קצב שריפת שמן גולמי המכיל מים ויעילות בוער.

איור 10 מראה את טמפרטורת פני השטח של שני צמדים תרמיים על פני דלק כפונקציה של הזמן לנפט אור המתאיידים עם הפסדים של 20% wt בכיוונון COFA (שלב 8, איור 4). התוצאה מראה עלייה חדה ברורה בטמפרטורה לאחר 178 s. ממש לפני רגע זה טמפרטורת פני השטח של הנפט הגולמי היא C ° 129 כפי שהיא נמדדת בשני צמדים תרמיים, המהווה טמפרטורת פני השטח בעת התנעה. בשילוב עם הצתה עיכוב זמן התוצאות עבור שמן זה (שלב 7), הציוד (2) ואז ניתן להשתמש כדי לחשב האינרציה התרמית בשביל הנפט. טבלה 1 מציגה את הערכים האינרציה התרמית עבור זה לנפט אור המתאיידים בהתבסס על טמפרטורת פני השטח שלה על ההצתה ב 129 ° C ו שלה פעמים עיכוב ההצתה כפונקציה של שטף חום התקרית. וו, ואח'. 19 נמצא כי לא היתה אפשרות להגדיר את absorptivity לאחדות של שמני גולמי, מונח זה נכלל לפיכך בחישובים האינרציה התרמית. ניתן למצוא בספרות ערכים של האינרציה התרמית של שמני גולמי לצורך השוואה בוו, ואח. 19 ו Ranellone, et al. 20

Figure 1
איור 1 : שרטוט של ההתקנה COFA. התוכניות כוללות תצוגה מפורטת של הגליל זכוכית פיירקס על האוטובוסים (משמאל), נוף העליון COFA (באמצע), ונוף קרוס המודולרית של ההתקנה המלא (מימין). בנוסף, ערכה של שלושה צילומי תקריב (-ג) להציג את תהליך מילוי COFA המתאים פרוטוקול צעדים 4.1 (א), 4.4 (ב) של 4.5 (ג). הגדרת COFA משמש שלב 4 כדי לקבוע את נקודות כיול של יעילות שריפת ואת קצב שריפת לנפט גולמי עבור ההתקנה חרוט. אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.

Figure 2
איור 2 : מלא סקירה סכמטי של ההתקנה קונוס (לא לשנות את קנה המידה). ההגדרה כוללת תנור חרוט עם יחידת הבקרה, בעל מדגם חרוט בהזמנה אישית, משאבת סחרור מים קירור אגירה, של הוד פליטה עם מנתח גז. התוכניות כוללות גם תקריב של המיקום צמד תרמי צינורות מים (שלב 5.1). תוכנית התקנה זו משמשת בשלב 7 ללמוד את דליקות של שמני גולמי. שימו לב כי אין קשר ישיר בין השמן והמים קירור התקנה זו, כאשר הם מופרדים על ידי המחזיק מתכת. פרטים של בעל מדגם חרוט ניתנת באיור3. אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.

Figure 3
איור 3 : מפרטים טכניים חתך מפורט של בעל מדגם מעגלית של ההתקנה חרוט. שולי מתכת למנוע את השמן על גדותיו על הצתה של נמצאים בזווית 30 מעלות מ כתם שמן כדי למזער את הקרינה מחדש. בעל מדגם זה חרוט משמש בשלב 7 ללמוד את דליקות של שמני גולמי. שימו לב כי אין קשר ישיר בין השמן והמים קירור התקנה זו, כאשר הם מופרדים על ידי המחזיק מתכת. אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.

Figure 4
איור 4 : תרשים של COFA התקנה עבור הלומדים את טמפרטורת פני השטח של הנפט הגולמי על ההצתה. השרטוטים של הצג תצוגה העליונה (משמאל), תצוגת חתך הרוחב (מימין) ואת ההתקנה כולל חימום אינפרא-אדום (IR) מצת ניצוץ, קבוצה של שלושה צמדים תרמיים כדי למדוד את טמפרטורת פני השטח של כתם שמן (שלב 8). פרטים נוספים של ההתקנה COFA מוצגים באיור1. אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.

Figure 5
איור 5 : הפסדים אויר של שמן גולמי (DUC) אור כפונקציה של הזמן. הנתונים התקבלו באמצעות אוויר מבעבע השיטה המתוארת בשלב 2, מראים בבירור את קצב אידוי מופחתת לאחר היום הראשון (19 h).

Figure 6
איור 6 : הצתה עיכוב תוצאות זמן כפונקציה של האירוע חום שטף עבור רענן התאדו נפט גולמי כבד (הפסד של 7 wt %) (Grane). נתונים אלה התקבלו באמצעות הגדרת קונוס (איור 2) לפי הפרוטוקול בשלב 7. Asymptotes אנכי הצג שטף החום הקריטי (4 ו-7 kW/m2) בטווח העליון2 1 קילוואט/מ'. קווי השגיאה מצביעות על טווח נתונים בהתבסס על 2-3 ניסויים.

Figure 7
איור 7 : הצתה עיכוב תוצאות זמן כפונקציה של האירוע חום שטף עבור רענן התאדו נפט גולמי כבד (הפסד של 7 wt %) (Grane). נתונים אלה התקבלו באמצעות הגדרת קונוס (איור 2), לפי הפרוטוקול בשלב 7 ולאחר עיבוד עם הציוד (2). התוצאות מצביעות על שיש Grane המתאיידים של אינרציה תרמית גבוהה יותר מאשר Grane טריים, כצפוי. הגרף מראה יתר על כן, על שמנים נדיפים גולמי-פלקסים בחום גבוה התקרית, עיכוב ההצתה קצר מאוד פעמים (< 10 s) ניתן לסטות מהקו מגמה ליניארית. קווי השגיאה מצביעות על טווח נתונים בהתבסס על 2-3 ניסויים.

Figure 8
איור 8 : קצב שחרור חום כפונקציה של הזמן שמן גולמי צח אור, emulsified שמן גולמי אור בעל התאדו הפסדים של 40 wt % ו המכיל כרך 40% מים- הנתונים התקבלו מהגדרת קונוס (איור 2) על-ידי עיבוד O2CO2, מידות ריכוז CO מנתח גז (שלב 7) על פי הציוד (26) מ Janssens34. הנפט הגולמי טריים מציגה פרופיל קצב שחרור חום רגיל עבור שמני גולמי ללא מים תוכן. הנפט הגולמי אור emulsified, גרמו boilover בסוף הצריבה, פרופיל שחרור החום שלה נותן אינדיקציה על האינטנסיביות של boilover בהשוואה אש רגילה נפט גולמי.

Figure 9
איור 9 : שריפת יעילות וצריבה לדרג כפונקציה של שטף חום התקרית לנפט גולמי אור (DUC) טריים, שמן גולמי כבד המתאיידים עם הפסדים של 7 wt % (Grane 7%). הנתונים התקבלו בכיוונון קונוס (איור 2) בהתאם לשלב 7 ולהראות איך היעילות בוער מסוגים שונים נפט גולמי תויונפה פלקסים האירוע בחום גבוה. לכל נקודות הנתונים הייתה שגיאת המרבי של 2.5% מ- הממוצעים שמוצג.

Figure 10
איור 10 : בטמפרטורת פני השטח כפונקציה של הזמן. שני צמדים תרמיים במהלך ניסוי ההצתה COFA עם שמן גולמי אור המתאיידים עם הפסדים של 20 wt %. הנתונים התקבלו בכיוונון COFA (איור 4) לפי הפרוטוקול שלב 8. הדקר פתאומית בטמפרטורה לאחר 178 s מציין את הרגע של הצתה. הזכות הטמפרטורה לפני העלייה טמפרטורה פתאומי מציג את טמפרטורת פני השטח בעת התנעה.

טיאיג (° C) Equation 3
(kW/m2)		 טיאיג (s) (kW * s0.5/ (m2* K))
129 4 263 0.63
5 109 0.5
10 36 0.58
15 13 0.52
20 8.4 0.56
30 5.4 0.67
40 5.2 0.88

טבלה 1: הצתה עיכוב זמני ואת המתאימים האינרציה התרמית כפונקציה של האירוע חום שטף נפט גולמי אור המתאיידים עם הפסדים של 20 wt %. האינרציה התרמית מחושבת באמצעות הציוד (2), בהתבסס על הנתונים זמן השהיה ההצתה שהושג בשלב 7, את טמפרטורת פני השטח בעת התנעה הנתונים בשלב 8.

מסמך משלים אנא לחץ כאן כדי להוריד מסמך זה

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Discussion

שתי השיטות בליה המתוארים במסמך זה הם הערכה פשוטה יחסית של תהליכי בליה שמן שנשפך על המים הוא נתון עד17. שיטות מתוחכמות בליה יותר יכול לשמש גם כדי לספק דוגמאות בליה נפט גולמי, כגון לבריכה במחזור המתואר באמצעות Brandvik ו- Faksness35. היתרון של השיטות הציג היא כי הם דורשים ציוד פשוט, יכול להתבצע בקלות בסביבת מעבדה. השמנים גולמי בליה וכתוצאה מכך ואז הם פונקציונליים למטרות של דליקות, יעילות בוער, בלימודים פרוטוקול זה, כפי שמתואר במקטע תוצאות נציג.

אחת המגבלות העיקריות בפרוטוקול הוא הכיול של המים קירור עבור ההתקנה קונוס (שלב 5). הבעיה היא שקיים אין נתונים הפניה זמין עבור בחיי עיר צריבה שדה ניסויים באותו הסולם ועל תנאים דומים כמו ההכנה חרוט. ישנם יתר על כן אין מודלים העברת חום זמינים יכול לשמש בפועל כדי לקבוע את האיזון חום בין לנפט גולמי שריפת השכבה המשנה שלו-מים זורמים. המים קירור כיול ולכן חייבת להיות מבוססת על נתונים ניסיוני הגדרת COFA (שלב 4). כאמור בפרוטוקול, הכיול יכול מכן להתבצע גם שמנים יחיד או כל שמן בנפרד. ללא הפניית נתונים או מודל העברת החום מתאימים, זה בלתי אפשרי לדעת מה בשיטות אלה, אם בכלל, שנותן ייצוג נכון של איזון החום בחיי עיר לצריבת של הנפט הגולמי על המים.

האיזון חום בכיוונון חרוט מסובך עוד יותר על-ידי העמדת הנפט הגולמי שטף חום חיצוני, אשר עשוי להשפיע גם על יכולת קירור המים הזורמת דרך בעל מדגם חרוט. במהלך שריפת לנפט גולמי תחת התנור חרוט, מגביר המים outflowing בטמפרטורה לאורך זמן, היקף אשר תלוי שטף חום התקרית. -שטף חום התקרית מקסימלית של 50 קילוואט/m2, המים נצפתה אפילו כדי להיות רותחים, כמו אדים יצא ששקע במים. זה כרגע לא ברור באיזו מידה קירור ישירות מחוממים על ידי החימום קונוס (וגם לא את השמן הבוער) לשאלה יש השפעה רבה על התוצאות. רק באמצעות מחקר ניסיוני אמפירי מקיף זה יהיה אפשרי למטב את המים קירור כיול עבור כל נבדק חום התקרית פלקסים ועבור כל סוג שמן שנבדקו. למרות בעיות אלה, המיישמת את המים קירור בכיוונון חרוט ללא ספק שיפור היכולת של ההתקנה קונוס כדי לייצג בחיי עיר צריבה תנאים. ניסויים מוקדמים עם בעל מדגם ללא קירור לא הצליחה לשחזר את היעילות בוער נמוך שנצפתה COFA, לא היתה אפשרות להשתמש כדי לייצג בחיי עיר שריפת נפט גולמי. המגבלה שנדונו ובכך היא לא עניין של אם הנוכחי חרוט ההתקנה מייצג בחיי עיר צריבה בתנאים של נפט גולמי על המים, אך במידה אילו כראוי מייצג בתנאים האלה. למיטב ידיעתנו, מעבדה הציג הנוהל הוא, למרות מגבלה זו, כיום השיטה ריאליסטי לימוד של דליקות, יעילות שריפת בחיי עיר שריפת נפט גולמי על המים.

שלב קריטי בפרוטוקול הוא המדד של טמפרטורת פני השטח בעת התנעה בכיוונון COFA (שלב 8). . זה מאוד חשוב כי כאשר למדחף מופעלת, פני כתם שמן בתוך גליל זכוכית פיירקס הוא זקוף ככל שאפשר. אם השטח שמן זה יותר מדי בתנועה (אנכי), את המיקום ואת הזרימה של המדחף (שלב 4) צריך להיות מותאם כדי להפחית את המערבולת על פני שמן. ללא משטח שמן. עדיין, הוא הופך להיות מאתגר מאוד כדי למדוד במדויק את טמפרטורת פני השטח בעת התנעה בשלב 8. הבחירה של אינפרא אדום חימום חיוני גם ההצלחה של שלב זה. במהלך הפיתוח של פרוטוקול זה, נמצא מתנורים והתקני חימום אינפרא-אדום צריך קרינה גבוהה מאוד של פלט, בעת היותו כמה קומפקטי ככל האפשר, יש מערכת הקירור לא מפריע המידות טמפרטורה. לכן חשוב לבחור בקפידה קבוצת מתנורים והתקני חימום אינפרא-אדום עבור ההתקנה COFA באיור4. באופן אידיאלי, מחממי אינפרא-אדום צריך להיות מסוגל לספק שזרם החום לפחות 15 kW/m2 -מרחקים הרבה יותר רחוק משם יותר 5 ס מ גליל זכוכית פיירקס. זה יאפשר שימוש של אינפרא אדום חימום בעוד הנפט הגולמי בוער. לאחר מכן ניתן לבחון את יעילות שריפת שמן גולמי כפונקציה של שטף חום התקרית ב התקנה ניסיונית שיותר מייצג בחיי עיר צריבה תנאים.

עוד שיפורים הייצוג בחיי עיר צריבה התנאים בתקופת דליקות, בוער לניסויים יעילות יכול להתבצע באמצעות ת שינויים או תוספות COFA ואת חרוט setups שונים. נכון לעכשיו, הניסויים נערכים תחת תנאי סביבה מאוד רגועה. זה הוכח על ידי בחיי עיר צריבה מחקרים בתחום, עם זאת, כי גלים ורוח יכול להשפיע גם על דליקות של נפט גולמי5,21,36,37. כדי לדמות תנאים, COFA יכול למשל להיות מצויד מכונת גל, האוהדים יוצר רוח על פני המים. באקלים קר יכול להיות מדומה על ידי בעזרת אמצעי קירור כבדח בכיוונון חרוט, בדומה Ranellone, et al. 20, או על-ידי הוספת קרח מים בגוף COFA. לבסוף, העובי הראשונית של כתמי שמן גולמי יכולים להיות מגוונים בניסויים, כי זה גם פרמטר ידוע להשפיע את דליקות והיעילות הבוער של שמני גולמי5,22.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Disclosures

המחברים אין לחשוף.

Acknowledgments

המחברים רוצה להודות המועצה הדנית מחקר עצמאי לצורך מימון הפרויקט (DDF גרנט - 1335-00282). COWIfonden מימנה את הבנייה של המנגנון דליקות נפט גולמי, מנתח גז, כולל את תותב צינור. מארסק שמן סטטאויל מסופקים השמנים גולמי ששימשו התוצאות נציג. אף אחד נותני החסות היו מעורבים הפרוטוקול או את התוצאות של מאמר זה. המחברים גם רוצה להודות יוליסס רוחאס עלוה על סיוע עם בניית בעל מדגם חרוט ששונה.

Materials

Name Company Catalog Number Comments
DUC Crude Oil Maersk N/A Light crude oil with r = 0.853 g/ml and h = 6.750 mPa*s.
Grane Crude Oil Statoil N/A Heavy crude oil with r = 0.925 g/ml and h = 133.6 mPa*s.
SVM 3000 Stabinger Viscometer Anton Paar C18IP007EN-P Viscosity and density meter for the fresh and weathered crude oils.
Laboshake RO500 Gerhardt 11-0002 Rotary shaking table for emulsifying water and oil mixtures.
Jebao Wave Maker RW-4 Jebao N/A Propeller (flow of 500-4000 L/h) used in the COFA setup to generate a current.
Aquabee UP 3000 Aquabee UP 3000 Aquarium pump for cooling of heat flux gauge.
Adventurer Precision Electronic Balance OHAUS AX5205 Load scale used to weigh the oil for the COFA experiments and in the custom-made cone sample holder for the cone setup.
3M Oil Sorbent Pads VWR MMMAHP156 Hydrophobic absorption pads used to collect oil residues to determine the burning efficiency of the fire.
Mass Loss Calorimeter Fire Testing Technology (FTT) B11325-650-1-1608 A custom-made, circular holder was used for the testing of crude oil rather than the standard square sample holder. Includes a heat flux gauge with a range up to 100 kW/m2.
34972A Data Acquisition / Data Logger Switch Unit RS Components Ltd. 702-7958 Produced by Keysight Technologies. Operated by Keysight benchLink data logger 3 software and equipped with a 20-channel multiplexer.
Keysight Technologies 34901A 20-channel multiplexer RS Components Ltd. 702-7939 Produced by Keysight Technologies.
Bellows-Sealed Valve Swagelok SS-1GS6MM Toggle valve to open/close the water in- and outlet of the custom-made cone sample holder for the cone setup.
Kronos 50 Peristaltic Pump SEKO KRFM0210M6000 Peristaltic pump used to cool the custom-made cone sample holder for the cone setup.
ARCTIC A28 Refrigerated Circulater ThermoFisher Scientific 152-5281 Water cooling reservoir used to cool the cooling water that flows through the custom-made cone sample holder for the cone setup. Includes a SC 100 Immersion Circulator controller.
Gas Analysis Instrumentation Console with Duct Insert Fire Testing Technology (FTT) B11328-650-1-1609 Gas analyzer for O2, CO2 and CO. Uses a 34972A Data Acquisition / Data Logger Switch Unit.
Ceramic & Stainless Steel 2.5mm Electrode Fire Testing Technology (FTT) M015-4 Spark igniter from the Mass Loss Calorimeter. Used in the COFA setup to measure the surface temperature upon ignition.
Infrared Emitter-Module M110/348 Heraeus 80046199 Original Infrared heaters on which the new design with a water-cooled holder for the heating elements was based. Includes two short wave twin tube emitters (09751751). Operated by a type CB1x25 P power controller.
Power Controller Heratron  Heraeus 80055836 Type CB1x25 P power controller for the infrared heaters.

DOWNLOAD MATERIALS LIST

References

  1. Allen, A. A. Contained Controlled Burning of Spilled Oil During the Exxon Valdez Oil Spill. Proceedings of the Thirteenth Arctic and Marine Oilspill Program (AMOP) Technical Seminar. 305-313 Environment Canada, , 305-313 (1990).
  2. Allen, A. A., Jaeger, D., Mabile, N. J., Costanzo, D. The Use of Controlled Burning During the Gulf of Mexico Deepwater Horizon MC-252 Oil Spill Response. International Oil Spill Conference Proceedings. 2011 (1), 1-13 (2011).
  3. AMAP. Assessment 2007: Oil and Gas Activities in the Arctic - Effects and Potential Effects. 1, AMAP. , Oslo, Norway. 423 (2010).
  4. Nuka, Research Planning Group, LLC. Oil Spill Prevention and Response in the U.S. Arctic Ocean: Unexamined Risks, Unacceptable Consequences. , The PEW Environment Group. Washington, D.C. 136 (2010).
  5. Buist, I. A., et al. In Situ Burning in Ice-Affected Waters: State of Knowledge Report Final Report 7.1.1. , Arctic Response Technology. 293 (2013).
  6. EPPR. Guide to Oil Spill Response in Snow and ce Conditions in the Arctic. , Emergency Prevention Preparedness and Response (EPPR). 184 (2015).
  7. Opstad, K., Guénette, C. Fire on the Sea Surface, Ignitability and Sustainability Under Various Environmental Conditions. Fire Safety Science. 6, 741-752 (2000).
  8. Fritt-Rasmussen, J., Brandvik, P. J., Villumsen, A., Stenby, E. H. Comparing Ignitability for In Situ Burning of Oil Spills for an Asphaltenic, a Waxy and a Light Crude Oil as a Function of Weathering Conditions Under Arctic Conditions. Cold Reg. Sci. Technol. 72, 1-6 (2012).
  9. Guénette, C. C., Thornborough, J. An Assessment Of Two Off-Shore Igniter Concepts. Proceedings of the Twentieth Arctic and Marine Oil Spill Program (AMOP) Technical Seminar . , Environment Canada 795-808 (1997).
  10. Brandvik, P. J., Fritt-Rasmussen, J., Daniloff, R., Leirvik, F., Resby, J. L. Establishing, testing and verification of a laboratory burning cell to measure ignitability for in situ burning of oil spills. Report No. 20, 26. 20, SINTEF Materials and Chemistry. Trondheim. (2010).
  11. Van Gelderen, L., Malmquist, L. M. V., Jomaas, G. Vaporization order and burning efficiency of crude oils during in situ burning on water. Fuel. 191, 528-537 (2017).
  12. Farmahini Farahani, H., Shi, X., Simeoni, A., Rangwala, A. S. A Study on Burning of Crude Oil in Ice Cavities. Proc. Combust. Inst. 35 (3), 2699-2706 (2015).
  13. Bullock, R. J., Aggarwal, S., Perkins, R. A., Schnabel, W. Scale-up considerations for surface collecting agent assisted in situ burn crude oil spill response experiments in the Arctic: Laboratory to field-scale investigations. J. Environ. Manage. 190, 266-273 (2017).
  14. Fingas, M. F., et al. The Newfoundland Offshore Burn Experiment - NOBE. In Situ Burning Oil Spill Workshop Proceedings, , NIST. 63-70 (1994).
  15. Guénette, C. C., Wighus, R. In situ Burning of Crude Oil and Emulsions in Broken Ice. Proceedings of the Nineteenth Arctic and Marine Oilspill Program (AMOP) Technical Seminar, , Environment Canada. 895-906 (1996).
  16. Potter, S. Tests of Fire-Resistant Booms in Low Concentrations of Drift Ice - Field experiments May 2009. Report No. 27. 27, SINTEF. Trondheim. 17 (2010).
  17. AMAP. Assessment 2007: Oil and Gas Activities in the Arctic - Effects and Potential Effects. 2, AMAP. Oslo, Norway. 277 (2010).
  18. Buist, I. Window-of-Opportunity for In Situ Burning. Spill Sci. Technol. Bull. 8 (4), 341-346 (2003).
  19. Wu, N., Kolb, G., Torero, J. L. The Effect of Weathering on the Flammability of a Slick of Crude Oil on a Water Bed. Combust. Sci. Technol. 161 (1), 269-308 (2000).
  20. Ranellone, R. T., Tukaew, P., Shi, X., Rangwala, A. S. Ignitability of crude oil and its oil-in-water products at arctic temperature. Mar. Pollut. Bull. 115 (1), 261-265 (2017).
  21. Bech, C. M., Sveum, P., Buist, I. A. The Effect of Wind, Ice and Waves on the In situ Burning of Emulsions and Aged Oils. Proceedings of the Sixteenth Arctic and Marine Oilspill Program (AMOP) Technical Seminar, , Environment Canada. 735-748 (1993).
  22. Van Gelderen, L., et al. Importance of the Slick Thickness for Effective In situ Burning of Crude Oil. Fire Saf. J. 78, 1-9 (2015).
  23. ISO 17554:2014(E) Reaction to fire tests – Mass loss measurement. , International Organization for Standardization. Geneva. 28 (2014).
  24. ISO/TR 9705-2:2001(E) Reaction-to-fire tests – Full-scale room tests for surface products – Part 2: Technical background and guidance . , International Organization for Standardization. Geneva. 39 (2001).
  25. Stiver, W., Mackay, D. Evaporation rate of spills of hydrocarbons and petroleum mixtures. Environ. Sci. Technol. 18 (11), 834-840 (1984).
  26. Buist, I., Potter, S., Zabilansky, L., Guarino, A., Mullin, J. Oil Spill Response: A Global Perspective. Davidson, W. F., Lee, K., Cogswell, A. , Springer. Netherlands. 41-62 (2008).
  27. Daling, P. S., Moldestad, M. Ø, Johansen, Ø, Lewis, A., Rødal, J. Norwegian Testing of Emulsion Properties at Sea--The Importance of Oil Type and Release Conditions. Spill Sci. Technol. Bull. 8 (2), 123-136 (2003).
  28. Arai, M., Saito, K., Altenkirch, R. A. A Study of Boilover in Liquid Pool Fires Supported on Water Part I: Effects of a Water Sublayer on Pool Fires. Combust. Sci. Technol. 71 (1-3), 25-40 (1990).
  29. Garo, J. P., Vantelon, J. P., Fernandez-Pello, A. C. Boilover Burning of Oil Spilled on Water. Symp. (Int.) Combust. 25 (1), 1481-1488 (1994).
  30. Evans, D. D., Mulholland, G. W., Gross, H., Baum, H., Saito, K. Burning, smoke production, and smoke dispersion from oil spill combustion. Proceedings of the Eleventh Arctic and Marine Oilspill Program (AMOP) Technical Seminar, , Environment Canada. 41-87 (1988).
  31. Guénette, C. C., Sveum, P., Buist, I., Aunaas, T., Godal, L. In situ burning of water-in-oil emulsions. , Marine Spill Response Corporation. Washington D.C. 139 (1994).
  32. Van Gelderen, L., Rojas Alva, U., Mindykowski, P., Jomaas, G. Thermal Properties and Burning Efficiencies of Crude Oils and Refined Fuel Oil. International Oil Spill Conference Proceedings. 2017 (1), 985-1005 (2017).
  33. Quintiere, J. G. Ch 7. Fundamentals of Fire Phenomena. , John Wiley & Sons, Ltd. 159-190 (2006).
  34. Janssens, M. L. Measuring rate of heat release by oxygen consumption. Fire Technol. 27 (3), 234-249 (1991).
  35. Brandvik, P. J., Faksness, L. G. Weathering processes in Arctic oil spills: Meso-scale experiments with different ice conditions. Cold Reg. Sci. Technol. 55 (1), 160-166 (2009).
  36. Wighus, R., Guènette, C. Fire on the sea surface - Experiments hazard assessment 1995. Report No. NBL A07129. , SINTEF. Trondheim. 40 (2007).
  37. Guénette, C. C., Sveum, P., Bech, C. M., Buist, I. A. Studies of In Situ Burning of Emulsions in Norway. International Oil Spill Conference Proceedings. (1), 115-122 (1995).

Tags

הנדסה גיליון 135 בחיי עיר צריבה נפט גולמי בליה מעבר חום דליקות יעילות שריפת
התהליך הניסיוני במחקרי מעבדה של <em>בחיי עיר</em> בוער: דליקות והיעילות צריבה של נפט גולמי
Play Video
PDF DOI DOWNLOAD MATERIALS LIST

Cite this Article

van Gelderen, L., Jomaas, G.… More

van Gelderen, L., Jomaas, G. Experimental Procedure for Laboratory Studies of In Situ Burning : Flammability and Burning Efficiency of Crude Oil. J. Vis. Exp. (135), e57307, doi:10.3791/57307 (2018).

Less
Copy Citation Download Citation Reprints and Permissions
View Video

Get cutting-edge science videos from JoVE sent straight to your inbox every month.

Waiting X
Simple Hit Counter