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Engineering

Vieillissement thermique artificiel du polyester renforcé et du tissu technique enduit de chlorure de polyvinyle

Published: January 29, 2020 doi: 10.3791/60737
Automatic Translation
1, 1, 2
1Faculty of Civil and Environmental Engineering, Gdansk University of Technology, 2Laboratoire de Mecanique Gabriel Lame, Institut National des Sciences Appliquees Centre Val de Loire

Summary

Ici, nous simulons le vieillissement thermique accéléré du tissu technique et voyons comment ce processus de vieillissement influence les propriétés mécaniques du tissu.

Abstract

Le tissu architectural AF9032 a été soumis au vieillissement thermique artificiel pour déterminer les changements des paramètres matériels du tissu. La méthode proposée est basée sur l'approche de vieillissement accéléré proposée par Arrhenius. Des échantillons de 300 mm x 50 mm ont été coupés dans la chaîne et remplissent les directions et placés dans une chambre thermique à 80 oC pendant 12 semaines ou à 90 oC jusqu'à 6 semaines. Puis, après une semaine de conditionnement à température ambiante, les échantillons ont été tensionnés uniaxialement à un rythme de tension constant. Expérimentalement, les paramètres ont été déterminés pour les modèles élastiques non linéaires (linéaires en sens de la pièce) et viscoplastiques (Bodner-Partom). Des changements dans ces paramètres ont été étudiés en ce qui concerne la température et la période de vieillissement. Dans les deux cas, la fonction d'approximation linéaire a été appliquée avec succès en utilisant la méthodologie simplifiée d'Arrhenius. Une corrélation a été obtenue pour la direction de remplissage entre les résultats expérimentaux et les résultats de l'approche Arrhenius. Pour la direction de distorsion, les résultats d'extrapolation ont montré quelques différences. Des tendances croissantes et décroissantes ont été observées aux deux températures. La loi D'Arrhenius n'a été confirmée par les résultats expérimentaux que pour la direction de remplissage. La méthode proposée permet de prédire le comportement réel du tissu pendant l'exploitation à long terme, ce qui est un problème critique dans le processus de conception.

Introduction

Les tissus architecturaux à base de polyester sont couramment utilisés pour la construction de toits suspendus1. Étant relativement bon marché avec de bonnes propriétés mécaniques, ils peuvent être employés dans l'exploitation à long terme (par exemple, le toit suspendu de l'Opéra forestier à Sopot - Pologne). Malheureusement, les conditions météorologiques, les rayons ultraviolets, les raisons biologiques et les fins opérationnelles (pré-stress de saison et relâchement2) peuvent affecter leurs propriétés mécaniques. Les toits suspendus en AF9032 sont généralement des structures saisonnières soumises à des températures élevées (surtout pendant les journées ensoleillées en été), à un prétension régulier et à desserrer. Afin de bien concevoir un toit suspendu, les paramètres du tissu doivent être déterminés non seulement au début de l'exploitation, mais aussi après plusieurs années d'utilisation.

L'analyse du vieillissement mesure l'indicateur de vieillissement et compare les valeurs initiales et finales des paramètres pour évaluer l'impact du vieillissement. Cash et coll.3 ont proposé l'une des méthodes les plus simples par l'analyse comparative de 12 types différents de membranes de toiture. Ces membranes ont été exposées aux intempéries extérieures pendant 2 ou 4 ans. Les auteurs ont utilisé un système de notation de plusieurs propriétés pour évaluer la durabilité du tissu. Afin de fournir une analyse du vieillissement thermique des polymères, le principe de superposition de température temporelle (TTSP) peut être appliqué4. Ce principe stipule que le comportement d'un matériau à basse température et sous un faible niveau de contrainte ressemble à son comportement à haute température et à un niveau de contrainte élevé. Le simple facteur multiplicateur peut être utilisé pour relier les propriétés de température actuelles avec les propriétés à la température de référence. Graphiquement, il correspond au décalage de courbe sur l'échelle de temps de journal. En ce qui concerne la température, deux méthodes sont proposées pour combiner le facteur de décalage et la température de vieillissement : les équations Williams-Landel-Ferry (WLF) et la loi Arrhenius. Les deux méthodes sont incluses dans la norme suédoise ISO 113465 pour estimer la durée de vie et la température maximale opérationnelle des matériaux en caoutchouc, ou vulcanisés et thermoplastiques. Récemment, le vieillissement thermique et la méthodologie Arrhenius ont été utilisés dans la prédiction de durée de vie du câble6,7, tuyaux de chauffage8, et la colle polymère PMMA4. Une extension de la loi Arrhenius est la loi Eyring qui prend en compte d'autres facteurs de vieillissement (par exemple, tension, pression, etc.) 9. Alternativement, d'autres études proposent et vérifient des modèles linéaires simples pour une description du vieillissement (p. ex., vieillissement biocapteur10). Bien que la méthode Arrhenius soit couramment utilisée, il y a discussion sur sa pertinence dans la prédiction à vie de chaque matériel. Par conséquent, la méthode doit être utilisée avec soin, en particulier en termes d'hypothèses initiales et les conditions expérimentales6.

Comme la plupart des polymères, les tissus en polyester utilisés dans la recherche actuelle présentent deux phases de transition distinctes définies par la température de fusion (Tm) et la température de transition du verre (Tg). La température de fusion (Tm) est la température lorsqu'un matériau passe de son état solide au liquide, et la température de transition du verre (Tg) est la limite entre les états de verre et de caoutchouc11. Selon les données du fabricant, le tissu AF9032 est fabriqué à partir de fils de polyester (Tg 100 '180 'C12, Tm '250'290 'C13) et revêtement PVC (T g '80'87'C 14,15, Tm '160 '260 'C16). La température de vieillissement Tdoit être sélectionnée en dessous de Tg. Pendant les journées ensoleillées, la température sur la surface supérieure d'un toit suspendu peut même atteindre 90 oC; Ainsi, deux températures de vieillissement (80 oC et 90 oC) sont testées ici. Ces températures sont inférieures au fil Tg et proches du revêtement Tg.

La performance du protocole de vieillissement accéléré sur les tissus techniques est présentée dans le travail actuel. Le vieillissement thermique artificiel est utilisé pour prédire les changements des propriétés des matériaux. L'article illustre les routines appropriées d'essais en laboratoire et un moyen d'extrapoler des résultats expérimentaux à relativement court terme.

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Protocol

1. Expériences accélérées de vieillissement thermique sur tissu technique

  1. Préparation globale
    1. Préparer une machine de test avec un logiciel approprié (afin de fournir des tests de tension constante) et un extensometer vidéo.
    2. Préparer une chambre thermique à température constante de 80 oC (1 oC) et de 90 oC (1 oC) pendant au moins 12 semaines.
  2. Préparation des spécimens
    1. Déroulez le tissu technique AF9032 balle. Dessinez les formes désirées (300 mm x 50 mm) avec un crayon ou un marqueur doux sur la surface du tissu parallèle à la direction de chaîne ou de remplissage.
      REMARQUE: La distribution des spécimens sur la surface du tissu est donnée ailleurs17.
    2. Indiquez la direction de distorsion sur chaque spécimen à l'adresse d'un marqueur permanent. Couper les spécimens à l'aide d'un couteau ou de ciseaux pointus. Utilisez la règle si un couteau est utilisé pour couper.
      REMARQUE: Les spécimens doivent être rectangulaires17. Les principaux éléments de charge de soin du tissu sont des fils. En phase opérationnelle, le matériau de revêtement dépasse généralement sa limite de rendement, ne prenant donc pas part à la distribution du stress. Les seuls éléments pour transporter la charge sont des fils qui se propagent d'une poignée à l'autre. Par conséquent, il n'est pas raisonnable d'utiliser des formes sophistiquées de spécimens (p. ex., une forme d'haltère habituellement utilisée pour les métaux). D'autre part, ces formes d'échantillon entraînent la nécessité de poignées spéciales lorsque la charge finale est étudiée, ou l'utilisation d'un extensometer afin d'évaluer les paramètres matériels.
    3. Mesurer l'épaisseur du spécimen à l'œil d'un étrier et compter le nombre de fils au bord court du spécimen.
      REMARQUE : Pour chaque spécimen, prenez trois mesures d'épaisseur et calculez la valeur moyenne. Utilisez la loupe pour évaluer le nombre de fils si nécessaire.
  3. Allumez la chambre thermique, en laissant la porte ouverte. À l'aide des boutons et de l'écran de commande, sélectionnez la température (80 oC). Fermez la porte de la chambre thermique et observez l'augmentation de la température sur le panneau de commande.
  4. Réchauffement des specimens
    1. Lorsque la température est proche de 80 oC, ouvrez la porte de la chambre thermique. Insérez au moins 7 ensembles de spécimens avec chaque ensemble composé de 6 spécimens coupés dans la direction de distorsion et 6 dans la direction de remplissage. Fermez la porte dès que possible afin d'éviter une baisse de température.
      REMARQUE : Les expériences doivent être menées pour trois taux de souche. Pour chaque taux de tension, des expériences sont effectuées sur deux spécimens dans la direction de distorsion et deux dans la direction de remplissage. Placez des spécimens excédentaires dans la chambre au cas où les expériences ne sont pas couronnées de succès ou si les résultats des deux tests sont très divergents.
    2. Après 1 h, enfiler des gants thermiques et retirer la première ensemble de spécimens (l'ensemble de référence; 6 spécimens dans la direction de distorsion et 6 dans la direction de remplissage). Après toutes les 2 semaines, retirer un ensemble de spécimens de la chambre thermique.
      REMARQUE : L'ensemble du processus de réchauffement prendra 12 semaines.
  5. Conditionnement de spécimen
    1. Laisser les spécimens à température ambiante pendant une semaine. Refroidir les spécimens à température ambiante (c.-à-d. leurs propriétés doivent être stabilisées).
    2. Avant l'essai, dessiner deux marques noires (points) à l'aide d'un marqueur permanent avec une séparation dans le sens de la longueur d'environ 50 mm (L0) au milieu de chaque spécimen.
      REMARQUE: Les points seront utilisés par l'extensometer vidéo.
  6. Configuration de la machine de test
    1. Installez quatre inserts plats de 60 mm dans la machine d'essai, deux inserts par poignée. Les inserts montrent un type de surface d'échelle de poisson et sont employés pour éviter de glisser les spécimens hors des poignées.
    2. Allumez la machine. Démarrez le logiciel (p. ex. TestXpert) qui contrôle la machine. Choisissez le programme dédié aux tests de tension.
    3. Sélectionnez la position de départ avec une poignée de 200 mm pour saisir la séparation dans le logiciel. Cliquez sur le bouton Position de départ pour exécuter la poignée de 200 mm pour saisir la séparation. Cette position d'adhérence est généralement appelée la position de départ pour un test.
      REMARQUE: La distance de 200 mm est requise par la norme ISO17.
  7. Configuration d'extenomètre vidéo
    1. Déplacez la caméra de l'extensometer vidéo le long de la barre de soutien pour situer l'objectif de la caméra au niveau de la partie centrale du spécimen. Vérifiez si l'objectif de la caméra fournit une vue claire des marqueurs du spécimen pendant toute l'expérience.
      REMARQUE : Effectuez un test similaire avant le test principal afin d'établir la plage d'allongement probable de l'échantillon afin de s'assurer que la caméra suivra les marqueurs noirs pendant tout un test.
    2. Sélectionnez la luminosité et la mise au point appropriées pour l'objectif à l'aide de l'écran de l'ordinateur et du logiciel associé.
  8. Étalonnage d'extenomètre vidéo
    REMARQUE : Le dispositif d'étalonnage est l'équipement standard de l'extensometer vidéo.
    1. Placez le dispositif d'étalonnage à l'avant de la caméra et pincez-le avec les poignées.
    2. À l'aide du logiciel d'extenomètre vidéo (p. ex. VideoXtens), sélectionnez le type approprié de marqueurs dans la fenêtre Cibles (généralement en noir et blanc).
    3. Sélectionnez la procédure d'étalonnage dans le logiciel d'extenomètre vidéo à l'aide de l'option Échelle et choisissez la distance d'étalonnage dans la fenêtre Échelle.
      REMARQUE : La distance doit être similaire à la séparation des marqueurs sur les spécimens. Le dispositif d'étalonnage offre trois distances de mesure : 10, 15 et 40 mm. En raison de la séparation des marqueurs de 50 mm, la distance de 40 mm est appropriée.
    4. Après l'étalonnage, changer le type de marqueur en modèle dans la fenêtre Cibles.
      REMARQUE : Cela permet à l'extenomètre vidéo de suivre les marqueurs indiqués sur le spécimen.
  9. Performances de test
    1. Préparer les paramètres de test dans le logiciel TextXpert.
      REMARQUE : Le programme préparé doit permettre un test avec un taux de tension sélectionné dans le cas de stress uniaxial. Il doit être corrélé avec l'extensometer vidéo. Les paramètres enregistrés sont la distance initiale des marqueurs extenotomètre (L0), et les fonctions de résultat du temps, des déplacements d'adhérence, de la distance des marqueurs extensometer actuels et de la force. La force de pré-charge de 50 N17 est programmée et la distance L0 est ajustée après lepréchargement.
    2. Placez le spécimen le long de l'axe vertical principal de la machine et fermez les poignées à l'aide de la clé tubulaire.
      REMARQUE : Le spécimen doit être situé symétriquement aux poignées dans les directions verticales et horizontales.
    3. Effectuez les tests avec le taux de tension constant sélectionné jusqu'à ce que les spécimens se brisent (utiliser 0,005, 0,001 et 0,0001 s-1 taux de souche). Pour chaque taux de tension, testez au moins deux spécimens dans la direction de distorsion et remplissez la direction. Enregistrez les résultats des tests.
      REMARQUE : Les données suivantes sont nécessaires : la distance initiale des marqueurs extenotants (L0), les fonctions temporelles de la distance de marqueur de l'extencoleur et la force.
  10. Répétez les étapes 1,5 à 1,9 toutes les deux semaines à l'aide des autres séries d'échantillons (six fois, jusqu'à 12 semaines).
  11. Répétez l'ensemble de la procédure à 90 oC. Le nombre total de spécimens ne change pas. Le processus de vieillissement dure 6 semaines. Enlever et tester les ensembles ultérieurs de spécimens chaque semaine.

2. Préparation des données

  1. Connaissant la zone transversale des échantillons, utilisez un logiciel de graphique (SigmaPlot18 ou similaire) pour recalculer la force enregistrée et les incréments d'allongement en fonction de la force élémentaire des équations matérielles aux relations stress-souche. Tracez un graphique des données obtenues, séparément, pour les échantillons de chaîne et de remplissage et pour chacun des taux de souche.
  2. Répétez l'opération pour les résultats de 80 et 90 oC.

3. Identification paramètre des modèles matériels

  1. Modèle linéaire à la pièce pour modélisation élastique non linéaire
    REMARQUE : L'application du modèle linéaire de matériau fragmentaire est possible lorsque la courbe de contrainte peut être divisée en sections de formes linéaires (ou approximativement linéaires). Les points de passage particuliers des lignes aux sections voisines correspondent aux plages d'applicabilité des lignes connexes19.
    1. Dans le cas de chaque courbe obtenue à l'étape 2.1, trouver les plages de tension, en détectant la relation linéaire ou proche de la contrainte linéaire.
    2. En utilisant l'option de régression d'ajustement dans le logiciel de graphique et la méthode la moins carrée, identifiez la ligne la mieux adaptée dans la région choisie.
      REMARQUE: La tangente à cette courbe correspond à la rigidité du matériau dans une gamme particulière.
    3. Désigner la tangente comme Eij où l'indice i correspond à la direction actuelle du matériau (W pour la direction de distorsion et F pour la direction de remplissage) et l'index j est un nombre consécutif de la ligne identifiée.
    4. Ayant des paramètres de toutes les lignes, trouver les points d'intersection entre les lignes; les dénotent comme étant k/l,où k et l marquent les lignes de croisement.
      REMARQUE : Ces points(k/l) constituent les gammes de souches pour appliquer les valeurs de rigidité longitudinale particulières (Eij) (Figure 1).
  2. Modèle viscoplastique Bodner-Partom
    REMARQUE: La loi constitutive Bodner-Partom est utilisée pour refléter le comportement élasto-viscoplastique de divers matériaux20,21. Les bases et la formulation mathématique du modèle est donnée en détail ailleurs20,21,22,23,24,25. Les équations élémentaires sont présentées dans le tableau 1 uniquement pour modéliser l'état de stress uniaxial. Les paramètres du modèle Bodner-Partom sont identifiés au moyen des tests de tension uniaxial effectués avec au moins trois taux de souches différents. La valeur du taux de tension doit être constante au moins dans la partie inélastique de l'expérience. La procédure complète d'identification du modèle Bodner-Partom modifiée pour les tissus tissés techniques est largement présentée24,25.
    1. À l'aide du logiciel de graphique, identifiez les paramètres du modèle Bodner-Partom suivant Klosowski et coll.24.

4. Arrhenius extrapolation

REMARQUE: La loi Arrhenius est basée sur une observation empirique que l'augmentation de la température ambiante entraîne l'accélération d'un certain nombre de réactions chimiques qui peuvent accélérer le processus de vieillissement ainsi. La représentation mathématique complète du concept de réaction chimique D'Arrhenius peut être trouvée ailleurs11,26. La loi Arrhenius sous une forme simplifiée s'appelle "la règle des 10 degrés"27. Selon cette règle, une augmentation de température ambiante d'environ 10 oC double théoriquement le taux du processus de vieillissement. Par conséquent, le taux de réaction f est défini comme suit17:

Equation 1

oùl'arbitre T t - T est la différence entre la température de vieillissement T et la température de service Tref d'un matériau.

  1. Supposons que la température Tref en fonction de la valeur moyenne basée sur les résultats de la station météorologique locale (ici, Tref 8 oC28). Supposons que la température de la chambre thermique T soit utilisée lors de l'essai de vieillissement (ici, 80 oC et 90 oC).
    REMARQUE : Le niveau de température doit être enregistré pour une période plus longue, au moins un an, puis calculé comme valeur moyenne de cette période, apportant une moyenne de temps de cette période prise commeT ref.
  2. Calculer le taux de réaction constant f de l'équation 1, puis extrapoler le temps de vieillissement (exprimé en semaines) à des années (tableau 2).
    REMARQUE : Les effets d'extrapolation des différentes périodes de vieillissement menées dans le cadre de la recherche actuelle sont présentés au tableau 3. Par exemple, le vieillissement thermique d'un spécimen en 4 semaines à 90 oC est égal à son vieillissement en 8 semaines à 80 oC et correspond à un vieillissement naturel d'environ 23 ans.

5. Représentation des données

  1. Présenter les valeurs de paramètres obtenues sous la forme normalisée de X/X0, où X dénote une valeur actuelle de certains paramètres et X0 correspond à la valeur initiale de ce paramètre, par rapport à un spécimen âgé de 1 heure seulement.
    REMARQUE : Le temps du vieillissement thermique artificiel est mis en place en heures.
  2. Tracer les valeurs X/X0 sur l'axe Y par rapport au temps de vieillissement tracé sur l'axe X pour montrer l'évolution des paramètres. Préparer les parcelles pour la chaîne et remplir les directions du matériau testé séparément.
  3. Décrivez les valeurs de paramètres tracées au fil du temps par des fonctions linéaires (ou différentes fonctions les mieux adaptées) en utilisant la méthode la moins carrée et rapportez les valeurs R2.
  4. Pour évaluer si la relation simplifiée d'Arrhenius est correcte pour le tissu AF9032, redessiner les résultats obtenus à 90 oC en ce qui concerne le temps de vieillissement recalculé en temps "réel" selon la loi Arrhenius.

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Representative Results

La figure 2 juxtapose les courbes de contrainte pour la chaîne et les directions de remplissage du tissu AF9032 obtenues à des moments de vieillissement différents, dans le niveau de température de 80 oC pour un taux de tension de 0,001 s-1. La différence entre la période de vieillissement de 1 h (test de référence) et le reste des périodes de vieillissement est claire. Le temps de vieillissement ne semble pas affecter considérablement la réponse matérielle dans la direction de distorsion, car les courbes de contrainte sont très répétitives, ne montrant aucune différence importante dans la force de tension ultime (UTS). Il reste contraire au comportement observé pour la direction de remplissage, où l'UTS est beaucoup plus faible dans le cas d'échantillons vieillis artificiellement que dans le cas non vieilli. De plus, les courbes de contrainte atteintes détectent des trajectoires divergentes lorsque les souches dépassent 0,06.

Les résultats obtenus à différents niveaux de température et l'extrapolation des résultats pour un niveau de température plus élevé présenté dans un graphique compriment toutes les données concernant un paramètre particulier. Si les courbes représentant l'évolution des paramètres dans les deux températures au cours du temps de vieillissement tombent dans la même trajectoire, il confirme que les valeurs de paramètres obtenues suivent réellement l'équation D'Arrhenius. Si les lignes sont parallèles, cela suggère que d'autres expériences sont nécessaires pour expliquer le phénomène observé ou que certains coefficients de correction devraient être introduits aux résultats à un niveau de température pour faire en sorte que les deux températures tombent en un seul Chemin.

Les images de variation de la rigidité du revêtement en PVC et de remplir les souches ultimes au cours de la période de vieillissement se trouvent dans la figure 3 et la figure 4,respectivement. Les résultats expérimentaux à deux niveaux de température de 80 et 90 oC sont présentés dans la figure 3a et la figure 4a. Il a été prouvé avant24 que la première partie linéaire de la courbe expérimentale de contrainte-souche d'un essai de tension simple (dénoté ici comme EF0) correspond à la rigidité du revêtement technique de tissu fait de PVC. Les résultats obtenus à un niveau de température de 90 oC extrapolés en heures à 12 semaines (2000 heures) et recalculés en années « réelles » selon la relation simplifiée d'Arrhenius sont tirés dans le même graphique afin de comparer les résultats(figure 3b et figure 4b).

L'évolution de la rigidité du revêtement pvC sur le temps de vieillissement est presque linéaire à des niveaux de température de 80 et 90 oC avec une incrément constant dans le temps, beaucoup plus grand dans 90 oC que dans 80 oC. Ce phénomène suggère que le PVC soumis à des changements de température relativement élevés subit des changements entraînant la croissance de sa rigidité, comme un effet du vieillissement accéléré. Ce comportement est peut-être causé par le vieillissement physique, spécifique pour les matériaux polymères, comme les tissus techniques. Les valeurs ultimes des souches de tension(ult)présentent une tendance à la baisse au cours du temps de vieillissement dans la direction de remplissage et les niveaux de température de 80 oC et 90 oC. Pour la direction de distorsion, les valeurs UTS ne montrent aucune variation significative au cours du temps de vieillissement. D'autre part, les souches de tension ultimes(ult) diminuent à 80 oC et se développent à 90 oC.

La même procédure a été utilisée pour aborder les paramètres du modèle Bodner-Partom. Ici, le paramètre de durcissement m1 dans la direction de distorsion et le paramètre de viscosité n dans la direction de remplissage sont présentés dans la figure 5 et la figure 6, respectivement.

Les résultats finaux de la recherche sont des ensembles de fonctions linéaires, qui représentent certains paramètres matériels ou propriétés du tissu au fil du temps de vieillissement. Par la suite, toutes les propriétés mécaniques de base (rigidité, limite de rendement, stress et contrainte ultimes) et les paramètres du modèle Bodner-Partom (n, D0, D1, R0, R1, m1, m2) ont été identifiés, mis en place à des niveaux de température de 80 et 90 oC et analysés au moyen de la méthodologie d'extrapolation Arrhenius29.

Les lignes d'approximation correspondant aux tendances des paramètres tout au long du temps de vieillissement s'effondrent à une ligne pour UTS,ult,m1 dans le cas de la direction de remplissage. D'autres lignes d'approximation de paramètre dans le temps de vieillissement présentent des tendances parallèles sans s'effondrer à une ligne.

Dans le cas de la direction de distorsion, seules les lignes d'approximation d'UTS, EW2 et m1 s'effondrent en une seule ligne, tandis que d'autres paramètres ne montrent ni tendance claire ni caractère parallèle des courbes. Toutes les valeurs de paramètres dans le temps de vieillissement pour la direction de remplissage expriment des tendances parallèles ou s'effondrent à une ligne. Ainsi, l'approche de l'équation simplifiée d'Arrhenius, montrée dans le présent article, n'a été prouvée que pour cette direction.

Figure 1
Figure 1 : Représentation schématique du modèle linéaire dans le sens de la pièce pour le tissu AF9032. Veuillez cliquer ici pour voir une version plus grande de ce chiffre.

Figure 2
Figure 2 : L'impact dans le cas de vieillissement thermique à 80 oC sur la réponse de contrainte-souche dans la chaîne et remplir des directions du tissu AF9032, pour le taux de contrainte de 0.01 s-1. Veuillez cliquer ici pour voir une version plus grande de ce chiffre.

Figure 3
Figure 3 : Rigidité du revêtement en PVC à différents temps de vieillissement en heures (lignes rouges et bleues) (a); valeurs de rigidité obtenues à 90 oC recalculées à l'époque en années selon l'équation simplifiée D'Arrhenius (lignes bleues) pour la direction de remplissage du tissu AF9032 (b). Veuillez cliquer ici pour voir une version plus grande de ce chiffre.

Figure 4
Figure 4 : Souches ultimes du revêtement pvC à différents moments de vieillissement dans (lignes rouges et bleues), expériences (a); valeurs ultimes des souches obtenues à 90 oC recalculées à l'époque en années selon l'équation simplifiée Arrhenius (lignes bleues) dans la direction de remplissage de AF9032 (b). Veuillez cliquer ici pour voir une version plus grande de ce chiffre.

Figure 5
Figure 5 : Coefficient de Bodner-Partom de durcissement isotropique m1 à différents temps de vieillissement en heures (lignes rouges et bleues), expériences (a); coefficient de hardissement isotropique m1 valeurs obtenues à 90 oC recalculées en temps en années selon l'équation simplifiée D'Arrhenius (lignes bleues) dans la direction de distorsion de AF9032 (b). Veuillez cliquer ici pour voir une version plus grande de ce chiffre.

Figure 6
Figure 6 : Paramètres de sensibilité de la souche Bodner-Partom n à différents moments de vieillissement en heures (lignes rouges et bleues) expériences (a); et les valeurs n du paramètre de sensibilité de la souche obtenues pour 90 oC recalculées à l'heure en années selon l'équation simplifiée D'Arrhenius (lignes bleues) pour la direction de remplissage de l'AF9032 (b). Veuillez cliquer ici pour voir une version plus grande de ce chiffre.

Taux de tension inélastique Equation 1
Taux de tension inélastique cumulé Equation 2
Équations supplémentaires Equation 3
Durcissement isotropique Equation 4
Durcissement kinematique Equation 5
Paramètres matériels Equation 6

Tableau 1 : Équations de base Bodner-Partom en état uniaxial.

Variable Tref T ref T Δt F Exemple de calcul pour 4 semaines du vieillissement du therml
Formulation - - T-Tref 2(T/10) f 4/52
Unité ℃ ℃ ℃ [-] [années]
Résultats 8 80 72 147 11.3
90 82 294 22.6

Tableau 2 : Exemple de calculs de l'équation simplifiée d'Arrhenius.

Temps de vieillissement en laboratoire [semaines] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Temps selon Arrhenius [années] 80 oC 2.8 (5.7) 8.5 (11.3) 14.1 (17.0) 19.8 (22.6) 25.4 (28.3) 31.1 (33.9)
90 oC (5.7) (11.3) (17.0) (22.6) (28.3) (33.9) 39.6 45.2 50.9 56.6 62.2 67.9
( ) marque les tests de vieillissement effectués dans la présente étude et utilisés pour identifier les paramètres.

Tableau 3 : Extrapolation du temps de vieillissement recalculée avec l'équation d'Arrhenius à des niveaux de température de 80 oC et de 90 oC.

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Discussion

Cet article incude un protocole expérimental détaillé pour simuler les expériences accélérées en laboratoire sur des tissus renforcés en polyester et enduits de PVC pour des applications de génie civil. Le protocole décrit le cas du vieillissement thermique artificiel uniquement au moyen d'une augmentation de la température ambiante. Il s'agit d'une simplification évidente des conditions météorologiques réelles, car le rayonnement UV et l'influence de l'eau jouent un rôle supplémentaire dans le vieillissement des services matériels.

En général, les conditions de vieillissement accéléré effectuées en laboratoire doivent être aussi proches que possible des conditions météorologiques et de service d'un matériau testé. Par exemple, les matériaux utilisés dans les structures aérospatiales ou marines subissent un vieillissement hydrothermal, lorsque l'humidité et la température agissent principalement sur la durabilité des matériaux30,31. En ce qui concerne le niveau de dégradation de la batterie, deux facteurs de vieillissement sont généralement surveillés : la température et l'état de charge9. Dans les isolants des câbles électriques, en dehors de la température, différents niveaux de tension et de stress doivent être inclus, tout en effectuant un vieillissement accéléré en laboratoire14. Cependant, le type thermique de vieillissement accéléré est le plus commun, il est donc facile de le refléter en laboratoire. L'étalonnage des résultats obtenus avec des données extérieures du matériel vieilli de service crée un outil fiable pour prédire le comportement futur des tissus textiles ou d'autres matériaux.

Un inconvénient de la méthode présentée est le nombre d'échantillons testés. Étant donné que des expériences de tension uniaxiale avec trois taux constants différents sont menées, deux échantillons ont été testés dans chaque direction matérielle pour chaque cas de taux de souche. Comme l'analyse doit couvrir à la fois la distorsion et remplir les directions du tissu, testé à deux niveaux de température, avec au moins 5 intervalles de temps de vieillissement, un grand nombre d'échantillons est nécessaire. Heureusement, les résultats sont très répétitifs, affichant des tendances très similaires; par conséquent, les résultats obtenus sont considérés comme fiables même si deux échantillons sont testés dans les mêmes conditions seulement.

La procédure de réalisation des tests de tension uniaxial avec des taux de tension constants et avec l'enregistrement des données d'extenomètre vidéo est présentée à fond. La norme nationale européenne1 n'exige pas l'utilisation d'un extensometer pour tester les tissus techniques. Par conséquent, le protocole proposé est plus précis que les exigences standard; ainsi, les données obtenues sont plus précises.

Le protocole proposé permet de déterminer les paramètres matériels des tissus à l'avenir; par conséquent, c'est un outil approprié dans la conception. La méthode a été validée avec succès lors de la recherche du toit suspendu de l'Opéra forestier de Sopot. Les échantillons du polyester renforcé, et les tissus enduits de PVC ont été recueillis sur le toit après 20 ans d'exploitation. Des échantillons de matières non vieillies ont également été obtenus auprès du même fabricant. Les deux types d'échantillons ont fait l'objet des mêmes expériences en laboratoire et des mêmes routines d'identification des paramètres. Les résultats ont été représentés par les paramètres des modèles linéaires et Bodner-Partom. Les tendances observées dans le comportement mécanique des matériaux de l'Opéra forestier ressemblent à des tendances observées dans le cas du vieillissement thermique. Ainsi, les résultats présentés ici ont été confirmés par les tests d'un tissu après 20 ans de service28. Néanmoins, pour d'autres types de tissus techniques, certaines modifications de la méthode proposée peuvent être nécessaires, de sorte que le protocole expérimental devrait être correctement ajusté.

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Disclosures

Les auteurs n'ont rien à révéler.

Acknowledgments

La publication de ces travaux a été appuyée par la Faculté de génie civil et environnemental de l'Université de technologie de Gdansk.

Materials

Name Company Catalog Number Comments
AF 9032 technical fabric Shelter-Rite Seaman Corporation
knife of scisors
marker pernament
ruler
Sigma Plot Systat Software Inc. v. 12.5
Testing machine Z020 Zwick Roell BT1-FR020TN.A50
TestXpert II program Zwick Roell v. 3.50
Thermal chamber Eurotherm Controls 2408
tubular spanner 13 mm
Video extensometer Zwick Roell BTC-EXVIDEO.PAC.3.2.EN Instead of video extensometer, a mechanical one can be used
VideoXtens Zwick Roell 5.28.0.0 SP2

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Ingénierie Numéro 155 propriétés mécaniques vieillissement performance Arrhenius composites tissu technique
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Kłosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. Artificial Thermal Ageing of Polyester Reinforced and Polyvinyl Chloride Coated Technical Fabric. J. Vis. Exp. (155), e60737, doi:10.3791/60737 (2020).

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