Summary
Denne artikel rapporterer fremstilling, struktur og trykmåling af komprimeret strømpebukser ved hjælp af direkte og indirekte metoder.
Abstract
Denne artikel rapporterer trykkarakteristika måling af komprimeret strømper via direkte og indirekte metoder. I den direkte metode bruges en grænsefladesensor til at måle den trykværdi, der udøves på underekstremiteterne. I den indirekte metode testes de nødvendige parametre, der er nævnt af kegle- og cylindermodellen, for at beregne trykværdien. De nødvendige parametre involverer kursustæthed, walestæthed, omkreds, længde, tykkelse, spænding og deformation af den komprimerede strømpe. Sammenlignet med resultaterne af den direkte metode er keglemodellen i den indirekte metode mere egnet til beregning af trykværdien, fordi keglemodellen overvejer ændringen i radius af underekstremiteten fra knæet til anklen. Baseret på denne måling undersøges forholdet mellem fabrikation, struktur og tryk yderligere i denne undersøgelse. Vi finder, at graduering er den vigtigste indflydelse, der kan ændre Wales tæthed. På den anden side påvirker elastiske motorer direkte kursustætheden og omkredsen af strømperne. Vores rapporterede arbejde giver fabrikation-struktur-trykforhold og et design guide til gradvist komprimeret strømpebukser.
Introduction
Komprimeret strømpe (CH) giver tryk på underekstremiteterne. Det kan trykke på huden og yderligere ændre vene radius. Således er den venøse blodgennemstrømning hastighed hæves, når patienten er klædt i komprimeret strømpebukser. CH og andre komprimerede beklædningsgenstande kan forbedre venøs cirkulation i underekstremiteterne1,2,3,4. Den terapeutiske ydeevne var afhængig af trykegenskaberne i CH5. Det var en udbredt opfattelse, at råmateriale og CH-struktur har stor indflydelse på CH-trykegenskaber. Elastangarn i CH var ifølge nogle offentliggjorte undersøgelser hovedansvarlige for trykegenskaberne6. For eksempel rapporterede Chattopadhyay7 trykegenskaberne af strikkede cirkulære strækstoffer ved at justere tilspændingen af elastangarn. Desuden fastslog Ozbayraktar8 også, at tætheden af elastangarn steg, mens CH's udvidelsesmuligheder faldt. Derudover viste løkkelængde9, strikket mønster9og lineær tæthed af garnerne7,10 også virkningerne på trykegenskaberne.
En numerisk model blev præsenteret for at inspicere dannelsen mekanisme af trykegenskaber af CH Laplace's lov blev brugt til at forudsige trykværdier. Thomas11 introducerede Laplaces lov i trykforudsigelse ved at kombinere tryk, spænding og kropsbensstørrelse. Lignende arbejde blev også rapporteret af Maklewska12. For præcist at forudsige de trykværdier, der udøves af stoffet, præsenterede de en semi-empirisk ligning, der var sammensat af den monterede stress-stamme ligning og Laplace's lov. Derudover blev Youngs modulus præsenteret af Leung13 for at beskrive forlængelsen af CH.
Ovennævnte numeriske undersøgelser viste afvigende eksperimentelle resultater på grund af uvidenhed omCH-tykkelsen 14. Derudover mente nogle forskere, at den hypotetiske cylinder, der er involveret i Laplaces lov, var uhensigtsmæssig til at beskrive kroppens lemmer, fordi radius af underekstremiteterne fra låret til anklen ikke er konstant, men gradvist falder. Ved at kombinere den tykke cylinder teori og Laplace's lov, Dale14 og Al Khaburi15,16 henholdsvis foreslået numeriske modeller til at undersøge presset fra CH med flere lag. Sikka17 præsenterede en ny kegle model med en gradvist nedsat radius fra låret til anklen.
De trykegenskaber, der var iboende for CH, var vanskelige at kvantitativt studere, fordi de fleste af de eksperimentelle CH'er i tidligere undersøgelser normalt blev købt kommercielt. Påvirkninger som mønster, garn, råmateriale var ukontrollable. Derfor blev de eksperimentelle CH'er i denne undersøgelse kontrollerende fremstillet i huset. Desuden har denne undersøgelse til formål at tilvejebringe to metoder, der involverer direkte metode og indirekte metode til måling af trykegenskaberne. I den direkte metode placeres en grænsefladesensor (Tabel over materialer) mellem hud og tekstiler for direkte at måle trykværdien. På den anden side måles først spændingen og nogle strukturparametre for CH-prøvedressingen på den kunstige underekstremitet i den indirekte metode. Derefter erstattes resultaterne i keglemodellen og cylindermodellen for at beregne trykværdien. De trykværdier, der opnås som følge af de to metoder, kontrasteres og analyseres for at finde en mere passende model. De præsenterede metoder giver en retningslinje for den eksperimentelle måling af tryk udøvet af den komprimerede beklædningsgenstand.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Protocol
1. Fremstilling af CH
- Programmering
- Åbn STAT-Ds 615 MP strømpesoftware og vælg Almindeligt stof for at skabe en ny sokkonstruktion.
- Vælg følgende indhold i rækkefølge: Dobbelt welt 1 feed, Overførsel uden mønster, Plain medicinsk ben fra dobbelt welt 1 foder, Begynd hæl fra almindelig medicinsk ben, End of heel og plain medicinsk fod, Begynd tå fra almindelig fod 1f, Plain tå med rosso og klip, Sock frigivelse uden at dreje enhed, og End of sok. Tryk på OK for at fuldføre sokkedesignet.
- Vælg 200 til nålen, og eksporter programfilen til en USB-flashdiskette.
- Skift til Quasar for at ændre fabrikationsparametrene, og klik på en blå knap i rækken GRADUERING for at åbne et nyt vindue. Hvis du vil fremstille CH'en med en anden struktur, skal du skrive 500 i kolonnerne Cylinder S og E og klikke på OK for at fuldføre opsætningen.
- Klik på en af de blå knapper i rækken ELASTIC MOTORS for at åbne et nyt vindue, og skriv 800 i WELT-rækkerne og cylinder S- og E-kolonnerne. Skriv 800 i S-kolonnen og 650 i kolonne Ei rækken Medicinsk ben . Indtast derefter 650 i ankelrækken og S- og E-kolonnen, og klik på OK for at fuldføre opsætningen.
- Gentag trin 1.1.4 og 1.1.5. Henholdsvis indtaste 350 og 650 ved justering af GRADUERING. Henholdsvis indtaste 1000 og 1200 i WELT rækken, og holde ankel rækken som 650 ved justering elastiske motorer.
BEMÆRK: De elastiske motorer kan styre spændingen af det elastangarn. Fabrikeret CH bør sikre, at tæthed gradvist steg fra knæ til ankel. Her er det elastiske motornummer i ANKLE'en fast (650), mens det elastiske motortal i WELT ændres (800, 1000, 1200) for at fremstille CH-prøver med forskellig tæthed. Gradueringen kunne styre sløjfestørrelsen af hele CH-prøven. Større sløjfer resulterer normalt i løsere CH, mens mindre sløjfer altid genererer en stram CH-prøve. Således indtaster vi henholdsvis 350, 500 og 650 som graduering. Endelig genereres programfiler med ændrede elastiske motorer og graduering.
- Strikning
- Forbered det jordede garn og det elastangarn på CH-fabrikationsmaskinen.
- Tænd computeren, indsæt USB-flashdisketten, og vælg den programfil, der blev hentet fra trin 1.1.3. Maskinen fabrikerer automatisk CH-prøven. Stikordsnummer disse prøver fra A til I.
BEMÆRK: Tabel 1 viser fabrikationsparametrene for disse CH-prøver.
2. Direkte måling
BEMÆRK: Alle CH-prøverne skal konditioneres i 24 timer i et standardklima (23 °C, 65% relativ luftfugtighed [RH]) inden målingen. CH-prøverne er klædt på den kunstige underekstremitet for at teste trykværdien. Alle målinger skal udføres tre gange for at beregne den gennemsnitlige værdi og mindske fejlen.
- Marker linjerne i ch-prøven.
- Placer en prøve på en kunstig underekstremitet.
- Mark seks, jævnt fordelt, cirkel linjer på komprimeret strømpebukser prøve forbindinger fra knæet til anklen. Nummerer disse linjer som linje 6, 5, 4.... Disse linjer opdeler CH-prøven i fem dele som vist i figur 1a.
- Trykmåling
- For at udføre en trykmåling skal du placere grænsefladetryksensorerne under del 1 af den komprimerede strømpeprøve i den forreste, bageste, mediale og laterale retninger.
- Vælg den relevante seriel port COM i målesoftwaren, og angiv minimumgrænseværdien som 0.
- Klik på Start måling. Kanal 1~4 i realtid viser trykdataene
- Klik på Stop måling, når trykket er stabilt. Softwaren eksporterer automatisk trykdataene.
- Placer grænsefladen tryksensorer under andre dele af CH-prøven, og gentag trin 2.2.1−2.2.4.
- Efter trykmåling af hele CH-prøven skal CH-prøven fjernes, og derefter klædes en anden CH-prøve på den kunstige underekstremitet for at forberede den næste måling.
3. Indirekte måling
BEMÆRK: Eksperimenterne her måler de nødvendige parametre for kegle- og cylindermodellen. Disse parametre indeholder deformations- og strukturparametrene for dressingen og afklædte CH-prøver, tykkelse, spænding. Alle CH-prøver skal konditioneres i 24 timer i normale atmosfæriske omgivelser (23 °C, 65% RH) inden målingen. Alle målinger skal udføres tre gange for at beregne den gennemsnitlige værdi og mindske fejlen.
- Måling af strukturparametre for CH-prøver
- Placer en CH-prøve på den kunstige underekstremitet.
- Brug et målebånd til at måle prøvens samlede længde (L).
- Brug et plukglas til at måle kursustætheden og Wales-tætheden af hver opdelt del.
- Omkredsen (c) måles på hver cirkellinje med målebånd. Derefter beregnes omkredsen (w) for hver opdelt del af CH-prøven ved at beregne omkredsen (c) for de tilstødende cirkellinjer.
- Når alle strukturparametermålinger er anskaffet, skal prøven fjernes fra lemmerne. Og derefter klæde en anden prøve på den kunstige underekstremitet for at forberede næste måling.
- Omkredsen (c) af hver cirkellinje i en afklædt CH-prøve måles. Beregn derefter omkredsen (w') for hver opdelt del af CH-prøven ved at beregne omkredsen af de tilstødende cirkellinjer i gennemsnit.
- Mål kursustætheden og walestætheden af den samme opdelte del af den afklædte CH-prøve.
- Måling af tykkelse
- Glat en komprimeret strømpeprøve på stål runde bord af tykkelsen gauge.
- Tænd for tykkelsesmåleren for at lade en anden stålrunde langsomt falde ned for at trykke på prøvestykket. Skærmen viser tykkelsesdata (t).
- Træk prøven, og gentag trin 3.2.1 og 3.2.2 for at teste tykkelsen af andre dele.
- Trækeksperiment
- Skær alle CH-prøverne langs de markerede cirkellinjer.
- Klem et stykke prøve ind i trækprøvningsinstrumentet.
- Åbn softwaren til trækeksperiment, indgang 5 N som den indledende spænding, 60 mm/,min. som trækhastighed og 200 mm som den oprindelige træklængde. Bevar standardopsætningen for de andre felter.
- Når alle måleparametrene er angivet, skal du klikke på START for at køre trækeksperimentet automatisk. Computeren vil eksportere stress i realtid og belastning på skærmen. Trækeksperimentet stopper automatisk, når CH-stykket brydes.
- Derefter udskiftes det ødelagte stykke prøve med et nyt prøvestykke til næste testrunde, og trin 3.3.3−3.3.4 gentages.
4. Teoretisk beregning
BEMÆRK: Cylindermodellen og keglemodellen anvendes i den indirekte måling til at beregne det udøvede tryk. Hver CH prøve er opdelt i fem dele fra knæet til anklen. I cylindermodellen beskrives menneskelige lemmer som en cylinder med en konstant radius, mens lemmernes radius er variabel i keglemodellen. De skematiske diagrammer er illustreret i Figur 1b og Figur 1c. Alle beregningstrin udføres i Matlab 2018a, og beregningsprogrammet findes i den supplerende kodningsfil.
- Cylindermodel
- I henhold til de målte resultater fra trin 3.1.3−3.1.5 beregnes omkredsforskellen (D) mellem det klædte CH og det afklædte CH ved hjælp af følgende ligning:
hvor i er antallet af CH-stykker, der er adskilt af markerede cirkellinjer. Den er nummereret i henhold til cirkellinjenummeret. - Den stressbelastningskurve, der opnås i trin 3.3.4, monteres ved hjælp af en passende lineær ligning. Hældningen af den lineære ligning er trækmodulerne E.
- Spændingen i dressingen CH (T) beregnes ved at anvende ligningen:
BEMÆRK: Supplerende tabel 1 viser de opnåede oprindelige trækmoduler E og spænding T. - Baseret på cylindermodellen og den tynde væg antagelse15, udtrykke det udøvede tryk af CH stykke i som:
hvor r er den opdelte del radius og lig med
, t er tykkelsen af CH-prøven, og T er den spænding, der beregnes ud fra trin 4.1.3. - Alle tryk på CH-stykker beregnes efter trin 4.1.1−4.1.4.
- I henhold til de målte resultater fra trin 3.1.3−3.1.5 beregnes omkredsforskellen (D) mellem det klædte CH og det afklædte CH ved hjælp af følgende ligning:
- Keglemodel
- Ch-stykkets udøvede tryk i beregnes ved hjælp af følgende ligning14:
hvor rc er cirklens radius og lig med
, T er spændingen beregnet fra trin 4.1.3, l er længden af hvert opdelt stykke og kan beregnes med l = L/5 (heri måles L efter trin 3.1.2).
- Ch-stykkets udøvede tryk i beregnes ved hjælp af følgende ligning14:
, t er tykkelsen af CH-prøven, og T er den spænding, der beregnes ud fra trin 4.1.3.
, T er spændingen beregnet fra trin 4.1.3, l er længden af hvert opdelt stykke og kan beregnes med l = L/5 (heri måles L efter trin 3.1.2).Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Representative Results
Kursustætheden øges gradvist fra knæet til anklen i figur 2a. Dette forklares ved indflydelsen fra den elastiske motor. Fra knæet til anklen genererer den øgede elastiske motor gradvist stigende spænding fra del 5 til del 1 i CH-fremstillingsprocessen. Ch-prøven frappes således gradvist, og sløjfetallet pr. cm øges i kursretningen. De eksperimentelle linjer i figur 2b kan opdeles i tre grupper: ABC, DEF, GHI. Gruppe ABC er fremstillet med den mindste graduering værdi og opnår den højeste Wales tæthed, mens gruppen GHI er produceret af den største graduering værdi og får den laveste Wales tæthed. I fremstillingsprocessen påvirker graduering nålens synkende dybde. Større synkedybde genererer længere sløjfer, og sløjfenummeret pr. cm langs længderetningen falder. Ch-prøverne, der er fremstillet med den højeste gradueringsværdi, viser således den laveste tæthed i Wales og omvendt. Figur 2c og figur 2d udviser omkredsen af de delte dele på den afklædte og den klædte CH-prøve.
For at undersøge fremstillingens indflydelse på strukturen anvendes ANOVA til at analysere dataene, og resultaterne er anført i tabel 2. Sig. i tabel 2 repræsenterer det signifikansniveau, der beskriver indflydelsen. Dataene viste, at brugen af en elastisk motor har en betydelig indvirkning på omkredsen og kursustætheden af de opdelte dele. Mens, udøver en betydelig effekt på Wales tæthed. Nærmere oplysninger om strukturparametre findes i supplerende tabel 2.
Her kan repræsentative trykdata fra direkte og indirekte målinger observeres i figur 3. Fra del 1 til del 5 (fra anklen til knæet) falder den udøvede trykstyrke af alle CH-prøver gradvist. Det er klart, at cylindermodellens målinger afviger en smule fra de direkte målinger, hvilket indikerer, at de forudsagte trykdata fra cylindermodellen ikke er i overensstemmelse med det målte tryk. Mens keglemodellen sammenlignes med målt tryk, viser den god enighed. For yderligere kvantitativt at undersøge forskellene mellem kegle- og cylindermodellerne anvendes Spearman-korrelationsmetoden til at analysere alle data (Figur 4). Korrelationskoefficienten mellem keglemodellen og det målte tryk er 0,9914, hvilket er højere end 0,9221, der repræsenterer korrelationskoefficienten mellem cylindermodellen og det målte tryk. Derfor er keglemodellen en bedre model til at forudsige trykkarakteristikken end cylindermodellen. Alle målte og forventede tryk findes i supplerende tabel 3 og supplerende tabel 4.
Figur 1: Den numeriske model af underekstremiteterne. (a) De adskilte fem dele divideret med seks cirkellinjer i underekstremiteterne ,b) den underekstremitetsmodel, der er beskrevet af cylindermodellen, ogc) den underekstremitetsmodel, der er beskrevet af keglemodellen. Dette tal er blevet ændret fra Zhang et al.18. Klik her for at se en større version af dette tal.
Figur 2: Strukturmåling af CH. (a) Kursustæthed,( b) wales tæthed,(c)omkreds af delte dele på den oprindelige CH, og (d) omkreds af delte dele på iført CH. Fejllinjen repræsenterer standardafvigelsen for data. Dette tal er blevet ændret fra Zhang et al.18. Klik her for at se en større version af dette tal.
Figur 3: Målte og beregnede trykværdier. ー = målte resultater, Δ = cylindermodel og * = keglemodel. Dette tal er blevet ændret fra Zhang et al.18. Klik her for at se en større version af dette tal.
Figur 4: Sammenhæng mellem de målte og beregnede trykværdier. Dette tal er blevet ændret fra Zhang et al.18. Klik her for at se en større version af dette tal.
| CH-prøver | Graduering | Elastiske motorer (fra cirkel 6 til cirkel 1) | Elastangarn finhed (tex) |
| En | 350 | 650-800 | 190 |
| B | 350 | 650−1.000 | 155 |
| C | 350 | 650−1.200 | 130 |
| D | 500 | 650-800 | 155 |
| E | 500 | 650−1.000 | 130 |
| F | 500 | 650−1.200 | 190 |
| G | 650 | 650-800 | 130 |
| H | 650 | 650−1.000 | 190 |
| Jeg | 650 | 650−1.200 | 155 |
Tabel 1: Fabrikationsparametre for CH-prøver.
| Graduering | Elastiske motorer | Elastane garn finhed | |
| Sig. Krydsfylde | 0.0459 | 0.0302 | 0.2238 |
| Sig. Wales tæthed | 0.0025 | 0.1435 | 0.2652 |
| Sig. Omkreds | 0.0529 | 0.0466 | 0.1071 |
Tabel 2: ANOVA resultater for at vise virkningerne af fabrikation parametre på CH struktur.
Supplerende tabel 1: De opnåede parametre spænding (N) og trækmoduler (kPa). Klik her for at downloade denne tabel.
Supplerende tabel 2: De målte data for strukturparametre. Klik her for at downloade denne tabel.
Supplerende tabel 3: Målte trykegenskaber (kPa). Klik her for at downloade denne tabel.
Supplerende tabel 4: Forventede trykresultater fra cylindermodel og keglemodel (kPa). Klik her for at downloade denne tabel.
Supplerende kodningsfil. Klik her for at hente denne fil.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Discussion
I denne undersøgelse giver vi to metoder til at måle det udøvede tryk af CH-prøver, og disse metoder kan bruges til at måle det udøvede tryk fra anden beklædningsbeklædning på huden. I den direkte metode er CH-prøven klædt på den kunstige underekstremitet, og grænsefladesensoren placeres under CH-prøven. Trykværdien kan vises på skærmen ved hjælp af dataindsamlingssoftware. For at sammenligne med den direkte metode leverer vi også en indirekte metode. To teorier, der involverer cylindermodellen og keglemodellen, anvendes til at beregne trykket. For at opnå trykfordelingen opdeles CH-prøven i fem dele ved at markere seks jævnt fordelte cirkellinjer (Figur 1a). De nødvendige strukturparametre, herunder kursustæthed, walestæthed, længde, omkreds og tykkelse, måles på hver CH-del klædt på den kunstige underekstremitet samt på hver afklædt CH-del. For at opnå spændilemodulusfordeling skæres CH-prøven i fem stykker langs cirkellinjerne, og hvert stykke strækkes på trækeksperimentet, indtil det er brudt. Kombineret med trækmoduler og strukturparametre leveres trykværdier beregnet efter keglemodel og cylindermodel.
Vi demonstrerer også korrelationsanalysen mellem den direkte metode og den indirekte metode (figur 4). Korrelationsanalysen bekræfter, at keglemodellen er en bedre model til at forudsige trykegenskaberne end cylindermodellen på grund af ændringen i lemmernes radius i keglemodellen. Keglemodellen kan således anvendes til effektivt at forudsige trykfordelingen af en komprimeret beklædningsgenstand. De metoder, der er nævnt i denne artikel, indeholder også eksperimentelle ideer og en guide til trykmåling af komprimeret beklædningsgenstand.
Derudover fremstiller vi CH-prøverne i stedet for at købe kommercielt. Således kan vi yderligere udforske forholdet mellem CH-strukturen og dens fremstilling. I softwaren til strømpefremstillingsmaskine justerer vi Graduering og Elastic Motors for at ændre strukturen i den endelige CH. Gradueringen er indstillet til 350, 500 og 650; Elastic Motors er sat til 650-800, 650-1.000 og 650-1.200 (welt-ankel). Elastane garner med 130, 155, 190 tex anvendes i strikkeprocessen. Fabrikationsparametrene er anført i tabel 1. Gennem ANOVA-metoden undersøges fremstillingsparametrenes indflydelse på strukturen. På grund af grænsen for forsøgstilstanden anvendes der ikke andre værdier af Graduering og Elastic Motors, og garnerne med anden finhed anvendes heller ikke. Vi vil yderligere studere detaljerne i hver fabrikationsparameter i fremtiden. Metoden og de tilsvarende resultater, der præsenteres i dette værk, har eksperimentelle betydninger inden for strikkefeltet.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Disclosures
Forfatterne har intet at afsløre.
Acknowledgments
Forfatterne afslører modtagelsen af følgende økonomiske støtte til forskning, forfatterskab og / eller offentliggørelse af denne artikel: National Key R &D Program of China, Grants No. 2018YFC2000900, National Natural Science Foundation of China, Grants No. 11802171, Program for Professor of Special Appointment (Eastern Scholar) ved Shanghai Institutions of Higher Learning og Talent Program fra Shanghai University of Engineering Science.
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Artificial lower limb | Dayuan, Laizhou Electron Instrument Co., Ltd. | YG065C | Used for measuring the strength of stockings. The employing test standard is ISO 13934-1-2013, metioned this in section 3.3 |
| CH fabrication machine | Hongda, Co., Ltd. | YG14N | Used for measuring the thickness of stockings, the test standard is ISO 5084:1996, metioned this in section 3.2 |
| Elastane yarn | MathWorks, Co., Ltd. | 2018a | Used for calculating the pressure, mentioned this in section 4. |
| FlexiForce interface pressure sensors | Qile, Co., Ltd. | Y115B | It is composed of magnifying glass with a fixed ruler. Used for counting the loops number per cm in the fabricated CH, metioned this in the sction 3.1.3 and 3.1.7. |
| FlexiForce measurement software | Santoni, Co., Ltd. | GOAL 615MP | Used for fabricating stockings, metioned this in section 1.2 |
| Ground yarn | Santoni, Co., Ltd. | It is a kind of coverd yarn which is composed of 80% rubber and 20% viscose, metioned this in section 1.2.1 | |
| Matlab software | Santoni, Co., Ltd. | It is a kind of coverd yarn which is composed of 30% polyamide and 70% cotton, metioned this in section 1.2.1 | |
| Mechanical testing instrument and software | Santoni, Co., Ltd. | GOAL 615MP | Used for programing the fabrication parameters, metioned this in section.1.1 |
| Pick glass | Shenmei, Inc. | F002 | A standard artificial femal with 160 cm height. The size was consited with Chinese Standard GB 10000-1988. The artificial femal was made by glass-reinforced plywood and covered by fabric. Mentioned this in section 2.1. |
| STAT-Ds 615 MP stocking software | Tekscan, Inc. | A201 | Used for measuring the pressure on the skin, metioned this in section 2.2.1 |
| Thickness gauge | Weike, Co., Ltd. | 1lbs | Used for recording the pressure, metioned this in section 2.2.2-2.2.4. |
References
- Partsch, H. The static stiffness index: a simple method to assess the elastic property of vcompression material in vivo. Dermatologic Surgery. 31 (6), 625-630 (2010).
- Dissemond, J., et al. Compression therapy in patients with venous leg ulcers. Journal der Deutschen Dermatologischen Gesellschaft. 14 (11), 1072-1087 (2016).
- Mosti, G., Picerni, P., Partsch, H. Compression stockings with moderate pressure are able to reduce chronic leg oedema. Phlebology. 27 (6), 289-296 (2012).
- Rabe, E., Partsch, H., Hafner, J. Therapy with compression stockings in Germany-Results from the Bonn Vein Studies. Journal der Deutschen Dermatologischen Gesellschaft. 11 (3), 257-261 (2013).
- Liu, R., Lao, T. T., Kwok, Y. L., Li, Y., Ying, M. T. Effects of graduated compression stockings with different pressure profiles on lower-limb venous structures and haemodynamics. Advances in Therapy. 25 (5), 465 (2008).
- Bera, M., Chattopadhyay, R., Gupta, D. Influence of linear density of elastic inlay yarn on pressure generation on human body. Journal of Industrial Textiles. 46 (4), 1053-1066 (2016).
- Chattopadhyay, R., Gupta, D., Bera, M. Effect of input tension of inlay yarn on the characteristics of knitted circular stretch fabrics and pressure generation. Journal of Textiles Institute. 103 (6), 636-642 (2012).
- Ozbayraktar, N., Kavusturan, Y. The effects of inlay yarn amount and yarn count on extensibility and bursting strength of compression stockings. Tekstil ve Konfeksiyon. 19 (2), 102-107 (2009).
- Maleki, H., Aghajani, M., Sadeghi, A. H. On the pressure behavior of tubular weft knitted fabrics constructed from textured polyester yarns. Journal of Engineered Fibers & Fabrics. 6 (2), 30-39 (2011).
- Bera, M., Chattopadhyay, R., Gupta, D. Effect of linear density of inlay yarns on structural characteristics of knitted fabric tube and pressure generation on cylinder. Journal of Textiles Institute. 106 (1), 39-46 (2015).
- Thomas, S. The use of the Laplace equation in the calculation of sub-bandage pressure. World Wide Wounds. 3 (1), 21-23 (1980).
- Maklewska, E., Nawrocki, A., Ledwoń, J. Modelling and designing of knitted products used in compressive therapy. Fibres & Textiles in Eastern Europe. 14 (5), 111-113 (2006).
- Leung, W. Y., Yuen, D. W., Shi, S. Q. Pressure prediction model for compression garment design. Journal of Burn Care Research. 31 (5), 716-727 (2010).
- Dale, J. J., et al. Multilayer compression: comparison of four different four-layer bandage systems applied to the leg. European Journal of Vascular & Endovascular Surgery. 27 (1), 94-99 (2004).
- Al-Khaburi, J., Nelson, E. A., Hutchinson, J., Dehghani-Sanij, A. A. Impact of multilayered compression bandages on sub-bandage pressure: a model. Phlebology. 26 (1), 75-83 (2011).
- Al-Khaburi, J., Dehghani-Sanij, A. A., Nelson, E. A., Hutchinson, J. Effect of bandage thickness on interface pressure applied by compression bandages. Medical Engineering & Physics. 34 (3), 378-385 (2012).
- Sikka, M. P., Ghosh, S., Mukhopadhyay, A. Mathematical modeling to predict the sub-bandage pressure on a cone limb for multi-layer bandaging. Medical Engineering & Physics. 38 (9), 917-921 (2016).
- Zhang, L. L., et al. The structure and pressure characteristics of graduated compression stockings: experimental and numerical study. Textile Research Journal. 89 (23-24), 5218-5225 (2019).
