Waiting
Login processing...

Trial ends in Request Full Access Tell Your Colleague About Jove
Click here for the English version

Engineering

تحسين أداء الاحتراق لمحرك صاروخ هجين باستخدام حبة وقود رواية ذات بنية بيضوية متداخلة

Published: January 18, 2021 doi: 10.3791/61555

Summary

يتم تقديم تقنية استخدام الحبوب الوقود الصلب مع بنية الرواية المتداخلة الهليلة لتحسين أداء الاحتراق من محرك صاروخ هجين.

Abstract

يتم تقديم تقنية لتحسين أداء الاحتراق لمحرك صاروخ هجين باستخدام بنية حبوب الوقود الجديدة. وتستخدم هذه التقنية معدلات الانحدار المختلفة للباراريلونيتريل بوتاديين الستيرين والوقود القائم على البارافين، مما يزيد من تبادل كل من المادة والطاقة عن طريق تدفق الدوامة ومناطق إعادة التدوير التي تشكلت عند الأخاشق بين الفانات المجاورة. يتم استخدام تقنية الصب الطرد المركزي ليلقي الوقود القائم على البارافين في الركيزة الستايرين الاكريلونيتترية بوتادين التي أدلى بها الطباعة ثلاثية الأبعاد. باستخدام الأكسجين كما المؤكد، وأجريت سلسلة من الاختبارات للتحقيق في أداء الاحتراق من الحبوب الوقود رواية. بالمقارنة مع الحبوب الوقودية القائمة على البارافين، أظهرت حبوب الوقود ذات الهيكل الهليلي المتداخل، والتي يمكن الحفاظ عليها طوال عملية الاحتراق، تحسناً كبيراً في معدل الانحدار وإمكانات كبيرة في تحسين كفاءة الاحتراق.

Introduction

هناك حاجة ملحة إلى تقنية لتحسين أداء الاحتراق لمحرك صاروخ هجين. حتى الآن، والتطبيقات العملية لمحركات الصواريخ الهجينة لا تزال أقل بكثير من تلك التي من محركات الصواريخ الصلبة والسائلة1،2. إن معدل التراجع المنخفض للوقود التقليدي يحد من تحسن أداء الدفع لمحرك الصواريخ الهجين3،4. وبالإضافة إلى ذلك، فإن كفاءة الاحتراق أقل قليلاً من كفاءة صواريخ الطاقة الكيميائية الأخرى بسبب احتراق الانتشار الداخلي5، كما هو مبين في الشكل 1. على الرغم من أن تقنيات مختلفة قد درست وطورت، مثل استخدام المنافذ المتعددةوتعزيز المضافاتوقود التسييل10،11،12، دوامة حقن13، نتوءات14، وخدعة الجسم15، وترتبط هذه النهج مع مشاكل في استخدام حجم ، وكفاءة الاحتراق ، والأداء الميكانيكي ، وجودة التكرار. حتى الآن، وقد اجتذب التحسين الهيكلي للحبوب الوقود، والتي لا تحتوي على هذه العيوب، المزيد من الاهتمام كوسيلة فعالة لتحسين أداء الاحتراق16،17. ظهور الطباعة ثلاثية الأبعاد (3D) له برو وسيلة فعالة لزيادة أداء محركات الصواريخ الهجينة من خلال القدرة على إنتاج سريع وغير مكلف إما تصميمات الحبوب التقليدية المعقدة أو الحبوب الوقود غير التقليدية18،19،20،21 ، 22،23،24،25،26،28،29،30. ومع ذلك، أثناء عملية الاحتراق، هذه التحسينات في أداء الاحتراق يقلل مع حرق هيكل مميزة، مما أدى إلى انخفاض في أداء الاحتراق23. لقد أثبتنا أن تصميم رواية مفيد في تحسين أداء محركات الصواريخ الهجينة31. وترد تفاصيل هذه التقنية ونتائج تمثيلية في هذه الورقة.

وتتألف حبوب الوقود من الركيزة الزللية التي أدلى بها الاكريلونيتريل-بوتاديين-الستايرين (ABS) ووقود متداخل قائم على البارافين. واستنادا إلى الطرد المركزي والطباعة ثلاثية الأبعاد، تم الجمع بين مزايا الوقودين اللذين ينطويان على معدلات انحدار مختلفة. يظهر الهيكل الهليلي الخاص لحبوب الوقود بعد الاحتراق في الشكل 2. عندما يمر الغاز من خلال الحبوب الوقود، يتم إنشاء العديد من مناطق إعادة تدوير في وقت واحد في الأخايد بين ريش، وهو ما يظهر في الشكل 3. يزيد هذا بنية مميّزة على السطح داخليّة الاضطراب طاقة حركيّة ورقم دوامة في ال احتراق غرفة, أيّ يزيد التبادل من مادة وطاقة في ال احتراق غرفة. في نهاية المطاف، يتم تحسين معدل الانحدار من الحبوب الوقود رواية بشكل فعال. وقد ثبت جيدا تأثير تحسين معدل الانحدار: على وجه الخصوص، ثبت أن معدل الانحدار من الحبوب الوقود الجديدة أن يكون 20٪ أعلى من الوقود القائم على البارافين في تدفق كتلة من 4 ز / س · سم32.

ميزة واحدة من الحبوب الوقود مع هيكل متداخل هو أنها بسيطة لتصنيع. تتطلب عملية صب أساسا خلاط تذوب، وطاردة مركزية، وطابعة 3D. الركيزة ABS التي شكلتها الطباعة 3D يقلل كثيرا من تكلفة التصنيع. ميزة أخرى هامة وفريدة من نوعها هي أن تأثير تعزيز لا تختفي أثناء عملية الاحتراق.

تعرض هذه الورقة النظام التجريبي والإجراءات لتحسين أداء الاحتراق لمحرك صاروخ هجين باستخدام بنية حبوب الوقود الجديدة. وبالإضافة إلى ذلك، تعرض هذه الورقة ثلاث مقارنات تمثيلية لبارامترات أداء الاحتراق لإثبات جدوى هذه التقنية، بما في ذلك تردد التذبذب لضغط غرفة الاحتراق، ومعدل الانحدار، وكفاءة الاحتراق التي تتسم بالسرعة المميزة.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Protocol

1. الإعداد التجريبي والإجراءات

  1. إعداد الحبوب الوقود
    ملاحظة: الحبوب الوقود مع بنية جديدة تتكون من جزأين، والتي تظهر في الشكل 4. كجزء رئيسيّة من الرواية حبة, ال [برفين]- أساس وقود حسابات لأكثر من 80% من الكتلة إجماليّة. ويستخدم الركيزة ABS كوقود إضافي. وقد تم إعداد هذه الحبوب الوقود من خلال الجمع بين الطباعة 3D والصب الطرد المركزي.
    1. إعداد الركيزة
      1. فتح برنامج 3D لرسم الركيزة ABS.
        ملاحظة: تتكون الركيزة ABS، التي تهدف إلى توفير الإطار الهليلي والدعم للوقود القائم على البارافين، من اثني عشر ريشًا مدمجًا تدور 360 درجة في اتجاه عقارب الساعة في الاتجاه المحوري والجدار.
      2. حفظ هيكل 3D من الركيزة ABS كملف STL.
      3. فتح 3D التقطيع البرمجيات واستيراد هيكل ABS الركيزة.
      4. انقر فوق بدء التقطيع، وحدد وضع الطباعة السريعة من القالب الرئيسي.
        ملاحظة: بالنسبة للطارد الرئيسي اختيار ABS 1.75 ملم.
      5. انقر نقرا مزدوجا فوق السرعة، وتغيير كثافة الردم إلى 100 ٪ وحدد طوف مع تنورة لمنصة بالإضافة .
        ملاحظة: من أجل تحسين جودة الطباعة ومنع التزييف، فمن الضروري استخدام هيكل قاعدة الطباعة (طوف مع تنورة) لزيادة منطقة الاتصال بين هيئة الطباعة واللوحة السفلية.
      6. انقر فوق حفظ وإغلاق، ثم انقر فوق شريحة.
      7. قم بتشغيل الطابعة ثلاثية الأبعاد ثم قم باستيراد ملف شريحة الركازة ABS.
      8. تعيين درجة حرارة السرير ساخنة فوهة إلى 100 و 240 درجة مئوية، على التوالي.
      9. انقر فوق ابدأ للطباعة بعد التثبيت.
    2. إعداد الوقود القائم على البارافين
      1. تحضير المواد الخام من البارافين، البولي إيثيلين (PE) الشمع، حمض ستاير، خلات الإيثيلين الفينيل (إيفا)، ومسحوق الكربون. تكوين الوقود القائم على البارافين وفقا لنسبة هذه المكونات 0.58:0.2:0.1:0.1:0.0.02.
        ملاحظة: يتم عرض المعلومات المحددة لكل مادة خام في جدول المواد. ونسبة توزيع الوقود القائم على البارافين غير ثابتة ويمكن تعديلها على نحو مناسب وفقا للغرض من التجربة. والغرض من إضافة مسحوق الكربون هو منع نقل الحرارة مشع ومنع الحبوب الوقود من تليين وانهيار أثناء الاحتراق.
      2. ضع المواد الخام المكونة في الخلاط الذائب ، واذابه بالكامل وحركه حتى يختلط تمامًا.
        ملاحظة: يتم تسخين الوقود القائم على البارافين إلى 120 درجة مئوية لضمان الذوبان الكامل مع منع تشوه شفرات ABS.
    3. تصنيع حبوب الوقود
      ملاحظة: لإظهار تأثير تحسين أداء الاحتراق بشكل أفضل، تم تعيين حبوب الوقود القائمة على البارافين بنفس التركيبة مثل عنصر التحكم.
      1. ضع الركيزة ABS في جهاز الطرد المركزي، وآمن به بغطاء نهاية.
      2. سد في السلطة وتشغيل مفتاح مضخة تبريد المياه.
      3. قم بتشغيل جهاز نقل الطرد المركزي وزيد السرعة إلى 1400 دورة في الدقيقة.
      4. فتح صمام على خلاط تذوب وبدء الصب.
        ملاحظة: يتدفق الوقود القائم على البارافين المنصهر في القسم الأولي من العفن من خلال الأنابيب والغطاء النهائي مع فتحة مركزية. تحت تأثير الجاذبية ، ينتشر الوقود السائل على طول الاتجاه المحوري للقالب. جنبا إلى جنب مع التبريد الفعال، وهناك طريقة متعددة الصب، والتي هي تقسيم الأصلي مرة واحدة ملء العملية إلى عدة مرات، هو مطلوب للحد من الإجهاد الحراري.
      5. إزالة الحبوب الوقود وتقليم الشكل.
    4. قياس وتسجيل الحبوب الوقود
      1. قياس وتسجيل الوزن، وطول، وقطر الداخلية للحبوب الوقود.
      2. تصوير الحبوب الوقود كاملة.
  2. إعداد نظام محرك صاروخي هجين
    ملاحظة: كما هو مبين في الشكل 5، يتكون نظام محرك الصواريخ الهجين من أربعة أجزاء: نظام الإمداد ، ونظام الإشعال ، والمحرك ، ونظام القياس والتحكم. وتضمن جزء المحرك خمسة أجزاء: مشعل الشعلة، والرأس، وغرفة الاحتراق، وغرفة ما بعد الاحتراق، والزهة. ويبلغ الطول الإجمالي لمحرك الصاروخ الهجين حوالي 300 ملم، ويبلغ القطر الداخلي لغرفة الاحتراق 70 ملم.
    1. تجميع محرك الصواريخ الهجين
      ملاحظة: يمكن الاطلاع على تفاصيل شاملة من الصاروخ الهجين على نطاق مختبري وتكوين النظام التجريبي في الورقة السابقة32.
      1. إصلاح قسم غرفة الاحتراق من محرك الصواريخ الهجين على السكك الحديدية الشريحة.
      2. تحميل الحبوب الوقود وتثبيت قسم غرفة ما بعد الاحتراق.
      3. تثبيت الرأس والزهة.
      4. تثبيت الشعلة إشعال على رأس محرك الصواريخ الهجين.
      5. قم بتثبيت شمعة الشرارة وقم بتوصيل مصدر الطاقة.
    2. ربط النيتروجين، المؤكد، الميثان الاشتعال، وخطوط إمدادات غاز الأكسجين الاشتعال بين مقاعد البدلاء اختبار وأسطوانة الغاز.
    3. قم بتوصيل الكمبيوتر الصناعي، بطاقة الحصول على البيانات متعددة الوظائف، وحدة تحكم التدفق الجماعي، وصندوق التحكم في مقاعد البدلاء الاختبار.
    4. السلطة على مقاعد البدلاء اختبار، وحدة تحكم تدفق الكتلة، وإشعال.
  3. تحقق من نظام الاختبار وتعيين الشروط التجريبية.
    1. افتح برنامج FlowDDE وانقر فوق إعدادات الاتصالات من الاتصال.
    2. انقر فوق واجهة الاتصال المقابلة وانقر فوق موافق.
    3. انقر فوق فتح الاتصال لإنشاء اتصال مع وحدة تحكم التدفق وفتح برنامج القياس والتحكم (MCP).
    4. تعيين قناة الإدخال/الإخراج بطاقة الحصول على البيانات متعددة الوظائف وانقر فوق تشغيل لتأسيس اتصال مع النظام بأكمله.
    5. تحقق من حالة تشغيل MCP وتعيين وضع التحكم اليدوي.
      ملاحظة: يتضمن MCP وضعين: يتم استخدام التحكم اليدوي لتصحيح الأخطاء ويتم استخدام التحكم التلقائي أثناء التجارب. يظهر في الشكل 6MCP التي كتبها LabVIEW .
    6. تحقق من حالة العمل من المكونات شرارة وإجراء اختبار صمام.
    7. اختبار وظيفة تسجيل البيانات.
    8. افتح واجهة الإعداد وحدد وقت الاختبار، بما في ذلك وقت فتح وإغلاق الصمامات ووقت الإشعال ومدة تسجيل البيانات.
      ملاحظة: يستغرق الأمر بعض الوقت لوحدة تحكم تدفق الكتلة لتنظيم تدفق المؤكد إلى القيمة المحددة ، لذلك تم تعيين وقت الاشتعال إلى 2 s بعد إمدادات المؤكد.
    9. تعيين متطلبات السلامة والموظفين واضحة من المنطقة التجريبية.
    10. افتح صمام الأسطوانة و اضبط ضغط إخراج الصمام المنظم وفقاً لظروف معدل تدفق الكتلة المختلفة.
      ملاحظة: مع ضغط العرض من 6MPa، فإن نطاق معدل التدفق الجماعي للأكسدة يتراوح بين 7 ز/س و 29 جم/س.
    11. فتح واجهة الإعداد وتعيين معدل تدفق كتلة المؤكد.
  4. اشتعال محرك صاروخي هجين
    1. قم بتشغيل الكاميرا.
    2. تعيين MCP إلى وضع التحكم التلقائي وانتظر المشغل.
    3. انقر فوق بدء تشغيل MCP لبدء التجربة.
    4. بعد دقيقة واحدة تقريباً، انقر على إيقاف على MCP وإيقاف تشغيل الكاميرا.
    5. إغلاق اسطوانة الغاز وفتح صمام في خط الأنابيب لتخفيف الضغط.
    6. السلطة قبالة مقاعد البدلاء اختبار وإزالة الحبوب الوقود.
    7. كرر الخطوة 1.1.4.

2- تحليل أداء الاحتراق

  1. تحليل تذبذب الضغط
    ملاحظة: يتم تمثيل بيانات ضغط غرفة الاحتراق المحفوظة على أنها Pc(t).
    1. افتح Pc(t) مع برنامج معالجة البيانات.
    2. اختيار الفترة الزمنية أثناء عملية الاحتراق من محرك الصواريخ الهجين.
    3. حدد التحليل > معالجة الإشارات > FFT لتحليل تذبذب الضغط.
    4. استخدم الإعدادات الافتراضية وانقر فوق موافق.
  2. تحليل معدل الانحدار
    1. حساب معدل الانحدار من الحبوب الوقود وفقا للدالة التالية:
      Equation 1
      حيث تمثل D تغيير في متوسط القطر الداخلي لحبوب الوقود الصلب بعد اختبار اطلاق النار؛ Equation 5تمثل تغيير نوعية الحبوب الوقود; L هو طول الحبوب الوقود; ρ هو متوسط كثافة الوقود الصلب; t هو وقت العمل.
      ملاحظة: تم التعبير عن متوسط كثافة الحبوب الجديدة على النحو:
      Equation 2
      حيث Equation 6 Equation 7 تمثل كثافة الوقود المتداخلة القائم على البارافين والمواد ABS، على التوالي؛ Equation 8 وتمثل جزء كتلة من الوقود Equation 9 المتداخلة القائم على البارافين والمواد ABS، على التوالي.
    2. تناسب معدل الانحدار كدالة تدفق المؤكد.
      ملاحظة: تم تحديد دالة التركيب كـ Allometric1 Equation 10 ، وتم تحديد الخوارزمية التكرارية كخوارزمية تحسين Levenberg-Marquardt.
  3. تحليل كفاءة الاحتراق
    1. حساب متوسط ضغط غرفة الاحتراق Pc بواسطة الدالة التالية:
      Equation 3
      حيث Pج(t) يمثل ضغط غرفة الاحتراق في أوقات مختلفة؛ 1) و(ر ن) يمثلان الأوقات الأولى والأخيرة التي كان فيها ضغط غرفة الاحتراق أكبر من 50% من متوسط الضغط، على التوالي؛ n يمثل عدد نقاط بيانات الضغط بين t و t1 و tn.
    2. حساب سرعة الاحتراق المميزة C⃰ وفقاً للدالة التالية:
      Equation 4
      حيث Pc هو متوسط ضغط غرفة الاحتراق؛ t هي منطقة الحلق؛ ḿ هو إجمالي معدل التدفق الكتلي.
    3. حساب السرعة النظرية المميزة للوقود البارافين C⃰P بواسطة رمز CEA ناسا33.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Representative Results

ويبين الشكل 7 التغيرات في ضغط غرفة الاحتراق ومعدل التدفق الكتلي المؤكد. لتوفير الوقت اللازم لتنظيم التدفق ، يدخل المؤكد غرفة الاحتراق مقدمًا. عندما يقوم المحرك ببناء الضغط في غرفة الاحتراق، ينخفض معدل تدفق كتلة الأكسجين بسرعة ثم يحافظ على تغيير ثابت نسبيًا. خلال عملية الاحتراق، لا يزال الضغط في غرفة الاحتراق مستقرًا نسبيًا.

يتم عرض الصور التي تظهر مقارنة بين تردد تذبذب ضغط غرفة الاحتراق في الشكل 8. ضغط تذبذب طيف من الرواية وقود حبّة احتوى ثلاثة ذرّات بارزة, أيّ كان ارتبطت مع ال [هسبرت رتّد], [هلمهولتزّلّسّددّدويفو" الصوتيّة نصف موجة في الاحتراق غرفة, على التّوالي34. وكان وضع ذروة الضغط المقابل لحبوب الوقود الجديدة هو أساسا نفس وضع الوقود القائم على البارافين، مما يشير إلى أن الهيكل الجديد لا يحتمل أن يؤدي إلى تذبذبات احتراق إضافية. وعلاوة على ذلك، يمكن أن نرى بوضوح من المنحنى الممهد أن سعة التذبذب المهيمن لضغط الترددات المنخفضة قد تضخمت قليلاً من خلال البنية الجديدة. لذلك، قبل التطبيق الفعلي للحبوب الوقود رواية، هناك حاجة إلى مزيد من التحسين الهيكلي للحد من اتساع التذبذبات الضغط.

ويبين الشكل 9 مقارنة معدل الانحدار كدالة لتدفق المؤكد بين حبوب الوقود الجديدة وحبوب الوقود القائمة على البارافين. وبالمقارنة مع أنواع الوقود التقليدية من الوقود الذي تعتمده HTPB، تضاعف معدل تراجع الوقود القائم على البارافين تقريباً. ومع ذلك، وفي نفس معدل التدفق الكتلي المؤكد، تبين أن معدل تراجع حبوب الوقود الجديدة أعلى من معدل الوقود القائم على البارافين. كما اتسعت الفجوة بين معدلات الانحدار بين نوعين من الوقود تدريجياً مع زيادة تدفق المؤكد.

وتقدم في الشكل 10صورة تقارن كفاءة الاحتراق استنادا إلى السرعة المميزة. أظهرت حبوب الوقود الجديدة أعلى (سرعة مميزة) من الحبوب القائمة على البارافين في نسب مختلفة للأكسدة/الوقود. وفي المقابل، وبفضل الهيكل الهليلي المتداخل، زاد متوسط كفاءة الاحتراق لحبوب الوقود الجديدة بنحو 2 في المائة (±0.7 في المائة). ونظراً لانخفاض القيمة الحرارية لمواد المنافع العامة التجارية ونسب التكافؤ المختلفة، لم يكن التحسن في كفاءة الاحتراق الذي جلبه الهيكل الجديد واضحاً.

وأظهرت نتائج اختبارات إطلاق النار أن أداء معدل الانحدار لحبوب الوقود مع بنية الهليلية المتداخلة يمكن تحسينها بشكل فعال32. وعلاوة على ذلك، فإن الهيكل الجديد يظهر أيضا إمكانات كبيرة في تحسين كفاءة الاحتراق. كل من مناطق إعادة تدوير عديدة في الأخادل بين الفانات المجاورة والهيكل الهليل يزيد من الاضطراب وعدد دوامة في غرفة الاحتراق. ويُزاد تبادل المادة والطاقة بين حبوب الوقود ومنطقة الاحتراق، مما يحسن أداء الاحتراق.

Figure 1
الشكل 1: عملية الاحتراق التي ينطوي عليها الصاروخ الهجين.
تختلف عمليات الخلط والاحتراق للصاروخ الهجين عن السوائل أو المواد الصلبة. في الهجينة، يحدث الخلط والاحتراق في مجال احتراق الانتشار الذي له نفس طول غرفة الاحتراق. إن طبيعة نموذج الاحتراق الانتشاري تؤدي إلى انخفاض درجة الخلط وكفاءة الاحتراق، والتي تتراوح بين 50% إلى 99% في التطبيقات العملية27،35. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 2
الشكل 2: التركيبة المميزة لحبوب الوقود الجديدة.
ونظراً لاجتيدال معدلات الانحدار بين نوعين من الوقود، فإن هذا الهيكل الهليلي المتداخل يتشكل ويُحافظ عليه أثناء عملية الاحتراق. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 3
الشكل 3: منطقة إعادة تدوير التي تشكلت.
عندما يمر الغاز من خلال الأخاخ بين الفانات المجاورة، يتم تشكيل منطقة إعادة تدوير. وتكثف الاضطرابات، كما تم تعزيز تبادل المادة والطاقة في غرفة الاحتراق. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 4
الشكل 4: الصور الهيكلية لحبوب الوقود الجديدة.
(أ)الطباعة ثلاثية الأبعاد لركيزة ABS بقطر خارجي يبلغ 70 مم، وقطرها الداخلي 30 مم، وطولها 125 مم (ب) بنية بيضوية متداخلة لحبوب الوقود الجديدة، حيث يحافظ الوقود القائم على البارافين وشفرات ABS على نفس القطر الداخلي الأولي. (ج)صورة للوقود على شكل. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 5
الشكل 5: الإعداد التجريبي.
مخططي لمحرك الصواريخ الهجين على نطاق المختبر. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 6
الشكل 6: واجهة برنامج قياس وتحكم LabVIEW.
(أ)واجهة الإعداد (ب) واجهة الوضع التلقائي (ج) واجهة الوضع اليدوي (d) برنامج تشغيل واجهة المراقبة. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 7
الشكل 7: تغيير ضغط غرفة الاحتراق ومعدل التدفق الكتلي المؤكد.
خلال عملية الاحتراق، يظل معدل التدفق الكتلي للأكسدة وضغط غرفة الاحتراق مستقرًا نسبيًا. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 8
الشكل 8: مقارنة بين تردد تذبذب ضغط غرفة الاحتراق.
التذبذب المنخفض التردد هو وضع التذبذب الاحتراقي المهيمن للصواريخ الهجينة. وبالمقارنة مع حبوب الوقود القائمة على البارافين، فإن سعة التذبذب السائد لحبوب الوقود ذات الهيكل الهليلي المتداخلة قد زادت قليلا. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 9
الشكل 9: مقارنة معدل الانحدار مع تدفق المؤكد.
مع تزايد تدفق المؤكد ، يصبح تأثير البنية الجديدة على زيادة معدل الانحدار أكثر أهمية. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Figure 10
الشكل 10: مقارنة كفاءة الاحتراق استناداً إلى السرعة المميزة.
(أ)متوسط كفاءة الاحتراق لحبوب الوقود القائمة على البارافين هو 77٪. (ب)متوسط كفاءة حرق الحبوب الجديدة هو 79٪. ونظراً لأن القيمة الحرارية للاحتراق للمادة ABS المستخدمة منخفضة للغاية، فإن كفاءة الاحتراق قد تحسنت قليلاً. الرجاء النقر هنا لعرض نسخة أكبر من هذا الرقم.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Discussion

التقنية المعروضة في هذه الورقة هي نهج جديد باستخدام حبة الوقود ذات بنية بيضوية متداخلة. ولا توجد صعوبات في إنشاء المعدات والمرافق اللازمة. يمكن إنتاج الهيكل الهللي بسهولة عن طريق الطباعة ثلاثية الأبعاد ، ويمكن بسهولة تنفيذ تعشيش الوقود القائم على البارافين عن طريق الصب الطرد المركزي. إنصهر ترسب صب (FDM) طابعات 3D ليست مكلفة وتكلفة أجهزة الطرد المركزي منخفضة.

عندما تم العثور على السطح الداخلي لحبوب الوقود على شكل الشقوق التي لا يمكن تجاهلها، تم زيادة درجة حرارة التدفئة في خلاط ذوبان إلى 200 درجة مئوية. ثم، تم استخدام خصائص منخفضة اللزوجة للوقود القائم على البارافين لإجراء إصلاح صب لملء الفراغات من الحبوب الوقود. بعد أن تم تبريد الحبوب تماما أسفل، تم مصقول ثقب الداخلية حتى القطر كان متسقا مع التصميم الأصلي واحد.

هناك عدة خطوات هامة في البروتوكول. في الخطوة 1.1.1.5، لأن منطقة الاتصال بين الركيزة ABS وجدول الطباعة صغيرة، الجزء السفلي من الركيزة مشوهة بسهولة ويمكن أن تنزلق أثناء عملية الطباعة، مما يؤدي في نهاية المطاف في فشل الطباعة. ويمكن تخفيف هذه المشكلة إلى حد كبير عن طريق زيادة منطقة التماس من السطح السفلي. ووجد أن استخدام طوف مع المعلمة تنورة يعمل بشكل أفضل. يجب تعيين كثافة الحفر إلى 100٪ لتقليل فراغات الطباعة في الركيزة ABS وزيادة كثافة الطباعة. وبالإضافة إلى ذلك، في الخطوة 1.1.1.8، يمكن تعيين درجة حرارة السرير ساخنة إلى 100 درجة مئوية منع فعال الركيزة ABS من مشوه.

في الخطوة 1.1.2.2، استنادا إلى درجة حرارة التشوه الحراري من ABS ودرجة حرارة ذوبان الحد الأدنى للوقود القائم على البارافين، ثبت تسخين الوقود المكون القائم على البارافين إلى درجة حرارة 120 درجة مئوية. فمن الضروري لمنع الركيزة ABS من تشوه عندما تكون درجة الحرارة مرتفعة جدا. في الوقت نفسه ، من الضروري تجنب ذوبان وخلط الوقود القائم على البارافين عندما تكون درجة الحرارة منخفضة للغاية.

في الخطوة 1.1.3، من أجل تقصير الوقت صب، وتجنب المشكلة التي يتم تصدع بسهولة حبوب الوقود بسبب الإجهاد الحراري المفرط المتولدة خلال عملية التبريد من عملية صب طلقة واحدة، وزيادة عدد من صب والتبريد الفعال ضرورية للقوالب السريعة وعالية الجودة من الحبوب الوقود. وفقا لنوعية صب الفعلية وتجربة التصنيع، وهناك حاجة إلى أربعة أو أكثر من أوقات صب لحجم الحبوب الوقود في هذا العمل.

هناك قيود اثنين على هذه التقنية. الأول هو أن المواد غير متوافقة. بسبب الإجهاد الحراري وأخطاء الصب، من المرجح أن يكون للحبوب الوقود رواية الشقوق، والعيوب أو debonding أثناء عملية الصب. ومع ذلك، من خلال مقارنة نتائج اختبارات إطلاق النار بين حبوب الوقود المتصدع وحبوب الوقود العادية، وجد أن الهيكل المميز لأنواع من الحبوب الوقود، والذي يظهر في الشكل 2،ظلت أساسا على حالها بعد الاحتراق. لم تلاحظ ظاهرة واضحة من حرق erosive على السطح الداخلي للحبوب الوقود. لأن الخصائص اللزوجة المنخفضة للوقود القائم على البارافين تجعل من تلقائيا ملء الشقوق أثناء عملية الاحتراق، وهذه الحبوب الوقود رواية ليست حساسة للشقوق.

ثانياً، نظراً لخصائص أجهزة الطرد المركزي، لا يمكن تبريد الوقود القائم على البارافين بسهولة في الوقت المناسب أثناء تكوين حبوب الوقود، مما يؤدي إلى إزالة ال delamination. لتجنب مثل هذا التأثير الكبير على التوحيد شعاعي من الحبوب الوقود، وزيادة عدد من صب يمكن التغلب على هذه الصعوبة.

استنادا إلى التحسين الهيكلي، ويقترح حبة الوقود رواية مع هيكل متداخلة الهليلة. ونظراً لالنسبة إلى معدلات الانحدار المختلفة بين الموادتين، يمكن أن توجد هذه البنية المميزة طوال عملية الاحتراق بأكملها وتوفر تحسينات في الأداء. مقارنة مع حبوب الوقود القائم على البارافين، وهذا الهيكل الجديد يظهر تحسنا فعالا، بما في ذلك معدل الانحدار العام وكفاءة الاحتراق.

ويمكن استخدام التقنية المقدمة لتحسين أداء الاحتراق في أنواع الوقود التقليدية مثل HTPB (البوليبوتاديين الذي ينتهي به الهيدروكسيل)، والوقود القائم على البارافين، والبوليبوتاديين الذي ينتهي من الكربوكسيل. ونحن نعتقد أن هذه التقنية يمكن أن تحل بشكل فعال المشكلة الرئيسية المتمثلة في انخفاض معدل الانحدار التي تقيد حاليا تطوير محرك الصواريخ الهجين. وبالإضافة إلى ذلك، فإن هذه التقنية تظهر إمكانات كبيرة لتحسين كفاءة الاحتراق. هناك حاجة إلى مزيد من التحسين من المعلمات مثل بنية شفرة، وعدد من ريش، وسمك شفرة لتحقيق أقصى قدر من أداء الاحتراق.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Disclosures

ليس لدى أصحاب البلاغ ما يكشفون عنه.

Acknowledgments

وقد دعم هذا العمل المؤسسة الوطنية للعلوم الطبيعية في الصين (منحة رقم 11802315 و 11872368 و 11927803) والمعدات قبل البحوث مؤسسة الدفاع الوطني الرئيسية مختبر (منحة رقم 6142701190402).

Materials

Name Company Catalog Number Comments
3D printer Raise3D N2 Plus 305 × 305 × 605 mm
3D drawing software Autodesk Inventor
ABS Raise3D ABS black 1.75 mm
Camera Sony A6000
Carbon Aibeisi ATP-88AT
Centrifugal machine Luqiao Langbo Motor Co.Ltd Custom ≤1450 rpm
Data processing software OriginLab Origin 2020
EVA DuPont Company 360 binder
Mass flow controller Bronkhost F-203AV 0-1500 ln/min
Melt mixer Winzhou Chengyi Jixie Co.Ltd Custom
Multi-function data acquisition card NI USB-6211
Paraffin Sinopec Group Company 58# Fully refined paraffin, Melting point≈58°C
PE wax Qatar petroleum chemical industry Company Custom
Slicing software Raise3D ideaMaker
Spark plug NGK PFR7S8EG
Stearic acid ical Reagent Company Custom hardener

DOWNLOAD MATERIALS LIST

References

  1. Boiron, A. J., Cantwell, B. 49th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2013).
  2. Mazzetti, A., Merotto, L., Pinarello, G. Paraffin-based hybrid rocket engines applications: A review and a market perspective. Acta Astronautica. 126, 286-297 (2016).
  3. Karabeyoglu, A., Zilliac, G., Cantwell, B. J., DeZilwa, S., Castellucci, P. Scale-Up Tests of High Regression Rate Paraffin-Based Hybrid Rocket Fuels. Journal of Propulsion and Power. 20 (6), 1037-1045 (2004).
  4. Jens, E. T., Narsai, P., Cantwell, B., Hubbard, G. S. 50th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2014).
  5. Kuo, K. K., Chiaverini, M. J. Fundamentals of Hybrid Rocket Combustion and Propulsion. , (2007).
  6. Boardman, T., et al. 33rd Joint Propulsion Conference and Exhibit. , (1997).
  7. Connell, T. L., et al. Enhancement of Solid Fuel Combustion in a Hybrid Rocket Motor Using Amorphous Ti-Al-B Nanopowder Additives. Journal of Propulsion and Power. 35 (3), 662-665 (2019).
  8. Veale, K., Adali, S., Pitot, J., Brooks, M. A review of the performance and structural considerations of paraffin wax hybrid rocket fuels with additives. Acta Astronautica. 141, 196-208 (2017).
  9. Karakas, H., Kara, O., Ozkol, I., Karabeyoglu, A. M. AIAA Propulsion and Energy 2019 Forum. , (2019).
  10. Di Martino, G. D., Mungiguerra, S., Carmicino, C., Savino, R. Computational fluid-dynamic modeling of the internal ballistics of paraffin-fueled hybrid rocket. Aerospace Science and Technology. 89, 431-444 (2019).
  11. Leccese, G., Cavallini, E., Pizzarelli, M. AIAA Propulsion and Energy 2019 Forum. , (2019).
  12. Cardoso, K. P., Ferrão, L. F. A., Kawachi, E. Y., Gomes, J. S., Nagamachi, M. Y. Ballistic Performance of Paraffin-Based Solid Fuels Enhanced by Catalytic Polymer Degradation. Journal of Propulsion and Power. 35 (1), 115-124 (2019).
  13. Paccagnella, E., Barato, F., Pavarin, D., Karabeyoğlu, A. Scaling Parameters of Swirling Oxidizer Injection in Hybrid Rocket Motors. Journal of Propulsion and Power. 33 (6), 1378-1394 (2017).
  14. Kumar, R., Ramakrishna, P. A. Effect of protrusion on the enhancement of regression rate. Aerospace Science and Technology. 39, 169-178 (2014).
  15. Kumar, R., Ramakrishna, P. A. Enhancement of Hybrid Fuel Regression Rate Using a Bluff Body. Journal of Propulsion and Power. 30 (4), 909-916 (2014).
  16. Degges, M. J., et al. 49th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2013).
  17. Connell, T., Young, G., Beckett, K., Gonzalez, D. R. AIAA Scitech 2019 Forum. , (2019).
  18. Whitmore, S., Peterson, Z., Eilers, S. 47th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference & Exhibit. , (2011).
  19. Whitmore, S. A., Armstrong, I. W., Heiner, M. C., Martinez, C. J. 2018 Joint Propulsion Conference. , (2018).
  20. Whitmore, S. A., Peterson, Z. W., Eilers, S. D. Comparing Hydroxyl Terminated Polybutadiene and Acrylonitrile Butadiene Styrene as Hybrid Rocket Fuels. Journal of Propulsion and Power. 29 (3), 582-592 (2013).
  21. Whitmore, S. A., Sobbi, M., Walker, S. 50th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2014).
  22. Whitmore, S. A., Walker, S. D. Engineering Model for Hybrid Fuel Regression Rate Amplification Using Helical Ports. Journal of Propulsion and Power. 33 (2), 398-407 (2017).
  23. Creech, M., et al. 53rd AIAA Aerospace Sciences Meeting. , (2015).
  24. Lyne, J. E., et al. 2018 Joint Propulsion Conference. , (2018).
  25. Elliott, T. S., et al. 52nd AIAA/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2016).
  26. Armold, D., et al. 49th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2013).
  27. Armold, D. M., et al. 50th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference. , (2014).
  28. Fuller, J., Ehrlich, D., Lu, P., Jansen, R., Hoffman, J. 47th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference & Exhibit. , (2011).
  29. Lee, C., Na, Y., Lee, J. W., Byun, Y. H. Effect of induced swirl flow on regression rate of hybrid rocket fuel by helical grain configuration. Aerospace Science and Technology. 11 (1), 68-76 (2007).
  30. Tian, H., Li, Y., Li, C., Sun, X. Regression rate characteristics of hybrid rocket motor with helical grain. Aerospace Science and Technology. 68, 90-103 (2017).
  31. Hitt, M. A. 2018 Joint Propulsion Conference. , (2018).
  32. Wang, Z., Lin, X., Li, F., Yu, X. Combustion performance of a novel hybrid rocket fuel grain with a nested helical structure. Aerospace Science and Technology. 97, (2020).
  33. McBride, J. B., Gordon, S. Computer Program for Calculation of Complex Chemical Equilibrium Compositions and APPlications. , (1996).
  34. De Zilwa, S., Zilliac, G., Karabeyoglu, A., Reinath, M. 39th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference and Exhibit. , (2003).
  35. Franco, M., et al. Regression Rate Design Tailoring Through Vortex Injection in Hybrid Rocket Motors. Journal of Spacecraft and Rockets. 57 (2), 278-290 (2020).

Tags

الهندسة، الإصدار 167، صاروخ هجين، الوقود القائم على البارافين، الأكريلونيتريل بوتاديرين الستايرين، الطباعة ثلاثية الأبعاد، أداء الاحتراق، بنية حلوية متداخلة
تحسين أداء الاحتراق لمحرك صاروخ هجين باستخدام حبة وقود رواية ذات بنية بيضوية متداخلة
Play Video
PDF DOI DOWNLOAD MATERIALS LIST

Cite this Article

Wang, Z., Lin, X., Li, F., Zhang,More

Wang, Z., Lin, X., Li, F., Zhang, Z., Yu, X. Improving the Combustion Performance of a Hybrid Rocket Engine using a Novel Fuel Grain with a Nested Helical Structure. J. Vis. Exp. (167), e61555, doi:10.3791/61555 (2021).

Less
Copy Citation Download Citation Reprints and Permissions
View Video

Get cutting-edge science videos from JoVE sent straight to your inbox every month.

Waiting X
Simple Hit Counter