Overview
ソース: ケリー ・ m ・ ドゥーリーとマイケル g. ベントン、工業化学科、ルイジアナ州立大学、バトン ルージュ, ルイジアナ
この実験の目的は、単相および気液二相 (液) の流れの典型的な充填層反応器での偏在の大きさを決定し、この偏在の圧力損失に及ぼす影響を評価することです。トレーサーを使用して滞留時間分布と分散の概念を導入し、これらの概念は物理の偏在に関連.
単相流のチャネリングは、壁に沿ってベッド断面の大きい部分を通って優遇の流れによって行われます。二相流のチャネリングすることができます、さらにもっと複雑な原因から結果、単純な二相流理論はほとんど充填層の圧力損失を予測します。設計目標は、設計流量の最適なベッド、粒子径を見つけることによって、解決を最小限に抑える方法でベッドを梱包してチャネリングの範囲を最小限に抑えるために常にです。どのくらいの偏在が発生する可能性を定量化する過剰その発生を考慮してユニットを設計することが重要です。
凝装置対策圧力損失、ΔP、および水平充填を終了するトレーサー (色素) の濃度は装甲ガラスの水、空気、または二相流 (図 1 および 2) です。水制御弁を通って入り、サイズの異なるガラス ビーズ ダンプ (ランダム) パッキンと 5 ベッド (48「長い、3」内径) のいずれかに手動バルブ経由でルーティングできます。圧力降下は、圧力トランスミッタを使用して測定されます。水の流れは、乾燥試験計 (自宅のガスメーターに類似) で (DP、オリフィス) 差動圧力送信機、空気の流れによって測定されます。色素サンプルは、自動サンプリング バルブによって上流に注入されます。紫外-可視分光計を使用してベッドから染料の出口濃度の測定します。レジデンス時間分布は、テストから計算され、充填層内における分散の理論の予測と比較しています。ベッド 5、最大粒子を含んだ二相流が検討されます。
図 1: 装置のプロセスと計装図。
図 2。装置の 3次元レンダリングします。#1 ベッドは、上部、下部の #5 ベッドです。水制御弁は、左側 (赤いボンネット) です。DP 送信機を上部中央 (青) です。
Principles
気液向流垂直充填層 (充填カラム) は、蒸留、吸収、除去などの分離プロセスでよく使用されます。1並み流型水平充填層は、原子炉や固体触媒と吸着クロマトグラフィーとしてよく使用されます。(区切り記号または原子炉) として両方のケースでは、梱包は気液接触の表面積を増加します。1梱包は 2 つの形態で存在できます: パッキング、粘土、金属酸化物系セラミックスなど材料のランダムなまたは単純な幾何学図形から成るダンプまたは共通の金属からプラスチック、高いから成る構造化された梱包定義相互接続ジオメトリック ネットワーク (通常段ボールの金属またはプラスチック) 最もダンプ パッキンと比較して圧力損失を減らすことができます。1ただし、水平方向または垂直方向、かどうか偏在 (チャネリング) ことができますのパフォーマンスが低下の区切り、原子炉または吸着器;時に、影響を軽減する各種流れディストリビューターを用いることができます。2単相充填 ΔP と比較できます Ergun 式の予測。3
トレーサーが瞬時に上流の流れに注入される染料、時間の関数として、その組成はベッドの下流の流量で測定します。4測定のトレーサーの分子が液体の流れを構成する全ての分子の特徴としてと見なされます。挿入されたトレーサーのボリュームは、システム ボリュームに比べて小さい必要があります。充填層内における最適なプラグ流 (ない軸方向混合) が発生すると、注入時ゼロ トレーサーをスパイクとして後でベッドを終了とします。任意の本当のベッドの長い期間にわたって低濃度で原子炉を終了するトレーサーを分散します。流れが偏在でない場合、平均滞留時間で観測された曲線のピークとガウス (正規) 分布の広がりを説明します。分離または反応プロセス時間、悪化の偏在と通常貧しい多くのトレーサーが広がっています。
滞留時間分布 (RTD) では、分子はベッドで過ごすことができる時間の分布について説明します。場合はM Q体積流量システムに注入されるトレーサーの総質量でありC(t) は、排水濃度、トレーサーの質量バランスはします。
(1)
式 (1) の左側にあるは、トレーサーの質量を表し、右側にある質量アウト。E(t) はベッド離床滞留時間分布 (RTD) 確率分布です。E(t) の積分の式 1 を使用してそれとして計算できます。
(2)
E(t)dtは、滞留時間tとt + dtの間の出口ストリーム中の分子の割合 (確率) です。E 曲線と測温抵抗体という用語は同義です。充填層の滞留時間は、体積流量 Q で割ったボイド (合計原子炉体積Vと孔隙率の積) に関連付けられます。平均滞留時間
、定義できます、t でベッドに入って特定の分子に関連するE(t)dt確率 = 0 t: で終了します
(3)
方程式 3 から見、によっては逆時間の単位を持ちます。時々 E 曲線ではなく無次元の E 曲線がプロットされます。この無次元 E 曲線、E (t/)、によって E 曲線を乗じて。その平均値は 1 です。プラグ流 (「分散」) から偏差を定量化する別の良い方法は、E-曲線 (σ2) の 2乗の平均値で割った値の差異を計算するためです。
(4)
この量が偏在が存在しない場合、充填層における流量に関してバリアントにする必要があります。分子拡散により、値の範囲はのみする必要があります。
(5)
再p < 40 どこ再pは粒子レイノルズ数、dp平均粒子径、L ベッド長。実験的 σ2方程式 5 とガウス分布からの偏差によって予測されるよりも大きい値を示します E (t) の '初期' のピークは流れ偏在-カーブ、または主要なピークのロングテール。
いくつかのケースで自然と偏在の大きさが視覚的に見られます。これは二相流の特に当てはまります。2 つの単純なモデルは、二相流、均質なモデルおよび成層モデルの存在します。3,5 、均一なフローの基本的な前提条件 UL UG、実際液体の速度、実際のガス速度は、液体ガスの混合物の速度の平均、Utpが等しい。
UL UG = = Utp (6)
二相の密度は G/Utpによって与えられるし、(G は質量と速度) と平均相粘度 μtp、によって与えられます。
Μtp-1 = μL-1 (1 - X) + μG-1 X (7)
それぞれの液体と気体の相の粘度は、X は品質 (蒸気液体混合物の蒸気の重量分率) と μLμG 。
成層流、一度圧力損失、総気孔率、両方の体積流量の率が知られて、アクティブでガス体積 (すなわち、停滞しなかった) 流れ、α、計算できる設定 Ergun 式 (または ΔP のような方程式) の双方のフェーズと同じです。1 つは、ΔP/l. を予測できます。平行になっているため流れの種類に関係なく両相等しい圧力の低下が必要です。収支は、二相の速度を実際の位相速度を関連付けます。
Utp = UL (1 - α) + UG (α) = G [(1 - X)/ρL + X/ρG] (8)
液体のガスの流れの影響はその有効断面積を削減してほぼゼロずりインターフェイスを提供します。ガスに液体の流れの効果は、その有効断面積を減らすこともです。したがって、実際二相流圧力滴通常を超える ΔP の測定や α の計算 (ε の代わりに α を使用して) 充填 ΔP 方程式の適用単に算出します。
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Procedure
(1) 起動装置
装置は、分散制御システムのインターフェイスを通じて主に運営されています。パーマP
- ベッドか、#4 #5 のいずれかを水の流れを確立するには、テストされているベッドと給水ソレノイドに入口と出口のバルブを開きます。
- 流量コント ローラーを使用して、それを徐々 に引き上げ、ベッドを貫流する水を開始します。良い出発点は、400 mL/分ベッド #4 とベッド #5 500 mL/分です。ベッドで差圧を監視します。DP 送信機の全体範囲をカバーする流れが変化します。
- 分析計機器を電源、コントロール コンソールとの通信を確立します。分光プロシージャの詳細については、取扱説明書 (SpectraSuite)。蛍光色素基準の分析計の校正が提供されます。
- 各ベッドのシングル平均流量でのトレーサーとして DI 水で染める #4 と 5 の 50 ppm を使用してベッドにそれぞれ 1 つのトレーサー テストを実行します。
- 分光計のプローブをプローブ サンプル点 (図 1) に挿入します。パーマ界面注入弁の状態を「実行中」から「充電」に変更します。
- サンプル バルブにシリンジを用いたトレーサーを注入します。状態を「実行中」に変更します。
- 変更によるサンプル バルブの注入室をクリーンの状態は、「充電」、デタッチ、水、シリンジを充填注入バルブの少なくとも 100 mL の水に戻る。(ラインをベースに分光吸光度を返す)、ベッドを注入されたサンプルが完全に終了しましたバルブ状態を「実行中」に変更し、水流れそれを再度使用する前に高流量で 10-15 分の弁。
2 実験二相流の圧力降下を実施
ベッドに空気の手動バルブが閉じていると、ベッドに水弁が閉じ、ベッド #5 に入口と出口のバルブが開いている、排水弁が開いていることを確認します。
- 空気の流れ (最初の < 5 psig) を確立するレギュレーターをゆっくりと開きます。ベッドに空気に手動バルブを開きます。
- 目的 setpoint (700 mL/分) で水の流れのコント ローラーを設定し、手動バルブを開きます。ルート水/空気の流れ (図 1 を参照してください valving) 気液分離します。
- 水を終了して排水することを確認します。気液分離器内の液体頭を構築する期間ドレイン バルブを閉じます。これは、空気と水の分離の強化になります。
- 使用して、圧力調整器、メーターは乾燥試験ガス出口の線 (通常 < 2 SCFM) の空気の流れを調整します。湿潤試験メーターを読んで正しいガスの流れを得るために時間の短い期間のためドレイン バルブを閉じます。
- 複数の航空料金でベッド #5 を用いた二相流圧力ドロップ (使用 DP 送信機) 実験を実施します。DP 送信機の範囲をカバーしようとします。水ガス出口ラインからの復帰を参照してください場合は、乾燥試験メーターを外します。
充填層反応器は、高いコンバージョン率のため、化学工業で使用される原子炉の最も一般的な種類の一つです。充填層反応器は、固体触媒粒子でいっぱい通常管状炉です。反応は、固体粒子の表面に発生します。したがって、小さな粒子は体積比とそれ故に高い変換に高い表面を有効にします。理想的には、流体プラグ方法で原子炉をこのように、これらの原子炉呼ばれますプラグ流反応器。ただし、フローやチャネリングの偏在、発生の流れはもはやもプラグのような分布を維持します。これは減少する原子炉の圧力降下を引き起こし、反応コンバージョン率に影響を与えます。このビデオでは充填層反応器の基本事項の説明、圧力降下を測定し、充填層相および気液二相流の分布する手順をデモンストレーションします。
単相充填層における流体は気体または液体をすることができます。二相の原子炉で液体と気体の両方のベッド並み流または向流中の固体粒子の流れ。一相と二相の両方のシステムでは、水平方向または垂直方向に、原子炉が向きに設定できます。この固相は、2 つの方法で満載です。ダンプされたパッキングはランダム配向構造化された梱包は定義されたジオメトリック ネットワークで構成されています。均質なパッキング、低い圧力を降下ベッド。単相流の理想的な充填層反応器は、ベッドや粒子サイズ、ベッドの長さ、ボイド空間または気孔率、流体の速度、粘度はどのように関連圧力損失を記述する Ergun 式で記述できます。ただし、実際の原子炉パフォーマンスと理想からの逸脱は分析されなければならない実験的トレーサー法による。トレーサー法では反応物の分子と同様と見なされます、トレーサーの染料は列に注入されます。染料は、列、それ流れ、終了時にその濃度を時間の関数として測定、監視されます。理想的なプラグ流のトレーサーをインスタント 1 つで終了する必要があり、スパイクとしての分布が表示されます。ただし、典型的な列で濃度関数、ガウス分布の形式をとります。滞留時間分布を計算するこの関数を使用しています。プラグ流、平均滞留時間または分子が時刻 T で列を終了します確率からの偏差を定量化するには、様に計算されます。充填層の滞留時間は、合計ベッド ボリュームと気孔率、体積流量 Q で割った値の積である void のボリュームに関連です。充填層内の二相流を記述する、2 つの単純なモデルが適用されます。同種のモデルでは、ガス、液体、および平均、または相速度が等しいことを前提としています。二相の密度は質量と速度、G、二相の速度、UTP で割った値です。平均の二相の粘度は、示すように、X は、蒸気の重量分率、それぞれ液体およびガス相の粘度は、G mu mu L として定義されます。成層流モデルでは、各フェーズのデルタ P が互いに等しいです。したがって、各フェーズの Ergun 式は互いに等しいです。両方の流量と圧力損失は、方程式から気孔率を計算しながら、知られてする必要があります。質量収支は二相の速度をガスと液体の速度を関連付けます。今、あなたは、トレーサー試験に精通しているが、実験を遂行する方法を学びましょう。
開始する前に、グラフィカル インターフェイスを使用して作動する装置に精通します。制御システムは、バルブ、フロー、およびさまざまなその他のパラメーターの調整に用いられます。ガラスビーズとブラストの砂が満載されて、ベッド数 4、用単相、二相流実験用ベッド数 5、ガラス、満載中。入口を開くに開始し、バルブとしてベッド数 4 水の流れを決定するために、給水のソレノイドを終了します。フロー コント ローラーを使用して、ベッドを徐々 に水の流れを高めるし、差圧を使用してフローを監視します。DP 送信機の全体の範囲をカバーする流量を変化することを確認します。次に、紫外/可視分光器をオンにし、管理コンソールとの通信を確保します。蛍光色素の標準を使用して分光計を調整します。
テストは、脱イオン水でトレーサーとして単一の平均流量と 50 PPM の蛍光色素を選択します。まず、プローブのサンプル ポイントに分光プローブを挿入します。充電を実行してから噴射弁の状態が、コントロール システムを使用して、変更します。注射器を使用してサンプル バルブにトレーサーを注入し、バルブ状態を実行中に変更します。トレーサーは、ベッドを通過すると分光吸光度を監視します。次の実験のための注入室をきれいに充電状態を変更し、清潔なシリンジで水 100 ミリリットル注入バルブ。吸光度がベースラインに戻るときを実行しているバルブを変更し、次のトレーサー注入前に高流量で 10 〜 15 分の水でそれを削除します。
ベッドに水弁が閉じていることを確認します。ベッド数は 5 つに入口と出口の弁、排水弁が開いていることを確認します。さらに、ベッドに空気の手動バルブが閉じていることを確認します。ゆっくりと空気の流れを確立する空気調整弁を開き、ベッドに空気用マニュアル バルブを開きます。次に、水フロー コント ローラーを使用して、毎分 700 ミリリットルに流れを設定し、手動バルブを開きます。バルブを使用して、ガス/液体の区切り線を水や空気の流れをルーティングします。水を終了して排水することを確認します。空気と水のよりよい分離を達成するためにガス/液体分離器内の液体頭の蓄積につながる一時的に、ドレイン バルブを閉じます。ガス出口の線調圧器および乾燥試験メーターを使って空気の流れを調整します。簡単に排水弁を閉じ、ウェット テスト メーターを使用してガスの流れを読みます。単一液体流量で DP 送信機の範囲をカバー、ベッド数 5 で二相流実験用圧力損失のデータを収集するレギュレータで空気の流れを手動で変更します。
今、本当の流れの動作を見てみましょう。単相流の滞留時間分布を取得します。滞留時間分布を使用して、トレーサー、空隙率、平均滞留時間を計算質量。実際の値を持つ計算されるトレーサー質量を比較します。次に、水の流動実験のデルタ P を予測するのに Ergun 式を使用します。測定値に計算される気孔率を使用して計算される圧力降下を比較します。たとえば、この図では、クローズド パック球の最小間隙率は 0.36 です。ベッド 3 つ、4 つ、レジデンス時間分布から計算される気孔率の値が低く、予測のデルタ Ps の測定値よりも高くなるに 。ベッドの壁に沿ってチャネリングがある可能性があります。二相流同種および層状の流れの理論を用いた予測圧力損失を判断し、測定値と比較します。圧力損失の計算均質流理論を使用して、このテーブルから見た成層流の理論を用いたものよりも改善することを証明しました。高測定圧力降下は、断面積の小さい部分に限られていた液体を意味水平ベッドで深刻なチャネリングをお勧めします。
業界研究の多くの分野で原子炉は広くベッドを満載しました。たとえば、充填層反応器は地面リグノ セルロース系バイオマスを炭化水素燃料に変換されます。最初の手順では、流動層反応器を用いたバイオ油を生産するバイオマスの熱分解をします。充填層反応器のような流動層炉を利用して、反応を促進する触媒粒子が、彼らは、液体で中断されるよりもむしろベッドで満員します。プロセスの 2 番目のステップは、バイオ油を燃料に変換するのに充填層反応器を使用します。触媒粒子は、サポートされている炭素炉とアルミナ コバルト モリブデンの最初の段階で第 2 段階にルテニウムを示します。最終的な結果は、燃料の範囲の炭化水素の混合物です。充填層の原子炉は、質量分析法による分析の前に蛋白質の消化などの酵素の変換にも使用できます。この例では反応は C18 シリカ粒子、マイクロ流体リアクターにパックで起こる。ここでは、消化される蛋白質は酵素液の原子炉流れる中の粒子にバインドされます。ここに示す例のように、蛋白質の消化力のため充填層反応器の使用は、収量を改善し、消化時間とコストを大幅に削減できます。
充填層内における単一および二相流のゼウスの概要を見てきただけ。今、充填層反応器の基礎とトレーサー試験を使用してフローを分析する方法を理解する必要があります。見てくれてありがとう!
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Results
Rtd を取得 (E 曲線、1-2) 後を引く適切なベースライン (必要に応じて) 分光信号から方程式を用いたします。ベッド #3 (ここでは使用されません) の基線補正の例が図3 です。1-3、空隙率、トレーサーの質量を計算する方程式を使用して彼らは予想精度内にない場合、平均滞留時間、分散と分散の平均で割った値は挿入された質量 - Rtd の比較計算トレーサー質量からスクエア ・調べる方法基準分光測定で決定された (および多分別様に決定)。分散は分散理論 (4-5 の方程式) からの予測と比較する方法を調べる偏差は、過剰なチャネリングを示すため。
図 3.ベッド #3 無次元 RTD E 曲線 (390 mL/分、50 ppm トレーサー注入法) とベースライン補正なし。計算された 方程式 2 や 3 から 3.6 分であった。基線補正は前に、と後の 2 つの平均基準値を減算することによって作られた最大。前に、の 1 つはだった他最大する前にすべての値から最大値の後 subtraced された後のすべての値から減算します。
ベッド (式 3) の巣が見つかったら、Ergun 式は水流れの実験のための ΔP の予測に使用できます。平均粒子径を計算最初する必要があります。粒子を引っ張るので、領域に関連の流れの表面 (2d) の重み付けは、通常粒子の範囲の平均直径を得るため最善の方法。材料リストの情報から粒子径を得ること、平均直径が次のように計算できる (直径 d の粒子の重量割合は、ω は私私)。
(9)
計算される気孔率 (Ergun 式) による予測の不一致の原因を特定する使用ことができます、ΔP の測定します。たとえば、密充填球の最小間隙率は 0.36 です。全体のベッドの任意の実際の ε が 0.3 未満である可能性はないです。ΔP の予測 >> 実際の ΔP の提案するチャネリング (ショート) ベッドの上の部分の壁に沿ってセトリングが発生したとき。このような現象は低 ε 高予測 ΔP につながる E 曲線から計算になります。これは両方のベッド #3、4図 4の場合です。Ε の詳細に予想メモ = 0.36 は、フローの割合が高いが低空隙率により地域によっては非常に高い流動度でを除く Ergun 式結果を再現します。このチャネリングは、実験で実際に観測することができます。
図 4.実験的ΔP ε で両方 Ergun 式の予測に比べて = 0.36 と、ε E 曲線から決定される値。
ΔP の予測 << 実際の ΔP のベッド、またはベッドの部分的な閉塞の下の半分を介してのみチャネリングをお勧めします。これらのベッドは、これは可能性が高いではないです。
二相流の予測 ΔP の均一な流れと成層流理論方程式 6-9 を使用して計算します。成層流の Ergun 式と同時に α、Ergun ΔP/L (液体) の設定を取得する式 9 を解決しなければならない 1 つ Ergun ΔP/L (ガス) を =。比較の実際 ΔP 対計算し、理論を適用する、最高の状態を見る、または場合実際にどちらかの理論が適用されます。その他の流動様式 (例えば、スラグ、霧または不均一な気泡流) が可能、チャネリングは、多くの場合のための主要な流れの歪みは、二相流の流行しています。
ベッド #5、ΔP による二相流計算を使用して、均質流理論は丁度見られる適用するどちらの理論が成層流理論 (表 1) を使用するよりもより良いことを証明します。高実際 ΔP の提案する二相流中に水平ベッドで深刻なチャネリング - 液体が断面積の小さな部分に限定されます。確かに、目視検査から推定されるガスの容積比はあるように見えた、少なくとも 0.90。液体も低空隙率により、ΔP を増加する非壁部に限られていた。結果は二相流のシンプルなレオロジー モデルの制限を反映し、今日を使用よりはるかに洗練された microrheological モデルを見つけることが理由。
表 1: ガス量分数 α と圧力低下ベッド #5 流。
| Q 水 | Q 空気 | Q 空気 | Α (層状) |
ΔDP (層状) psi |
ΔDP (均質) psi |
ΔDP (実際の) psi |
| mL/分 | ft3ショット/分 | mL/分 | ||||
| 1100 | 1.62 | 45900 | 0.58 | 2.2 | 12 | 17 |
| 1100 | 1.26 | 35700 | 0.47 | 1.7 | 10 | 14 |
| 1100 | 1.11 | 31400 | 0.38 | 1.5 | 9.5 | 11 |
| 1100 | 0.930 | 26300 | 0.19 | 1.3 | 8.6 | 8 |
| 500 | 0.73 | 20700 | 0.58 | 0.66 | 3.4 | 12 |
| 500 | 0.50 | 14200 | 0.47 | 0.50 | 2.7 | 9 |
| 500 | 0.39 | 11000 | 0.38 | 0.40 | 2.7 | 6 |
| 500 | 0.16 | 4250 | 0.19 | 0.29 | 1.4 | 3 |
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Applications and Summary
この実験では充填層両方単一および二相流における水平の実際の流動挙動は圧力損失と分散 (フロー プラグ流からの逸脱、軸方向の拡散) の単純な理論的モデルに対照的だった。このようなベッドで (「チャネリング」) 偏在の調査にトレーサー試験の有用性が実証されているとも、トレーサー試験から計算特定のメトリックは、チャネリングの原因のいくつかのアイデアを与えることができる示されています。E 曲線の計算などのトレーサー試験を使ってこれらの計算は通常 (RTD) 理論の「滞留時間分布」と呼ばれます。
単相流のチャネリングは、水平ベッドにセトリングする場合たとえば、壁または他の低空隙率により地域に沿って発生します。二相流のチャネリングすることができます、さらにもっと複雑な原因から結果、流理論がほとんど充填層の圧力損失を予測するように単純です。チャネリングは、ダウン ストリームの分離コストが増加または製品を台無しにすることができます。設計の目標は常に与えられた必要な Q の最適なベッドおよび粒径を見つけることによって、解決を最小限に抑える方法でベッドを梱包してチャネリングの範囲を最小限に抑える。
トレーサー試験法は、RTD を定量化する簡単な方法です。ただし、トレーサーがほとんどプロセスで使われている同じ分子 (彼らは近く、同位体を使用している場合することができます)。したがって、トレーサー分子は、流体相で反応や吸着分子としてまったく同じ方法で動作しない可能性があります。特に、ので、トレーサーがない固体粒子に吸着し、完全に流体分子の特性をすることはできませんが重要です。
反応物の分子の化学反応器内部で費やす時間は、巨視的変換し、目的の製品を選択の決定が重要です。「デッドゾーン」の発生 (停滞した流れの地域) 変換がでない多くの影響を受ける場合も、しばしば予想される選択性よりも貧しいに 。これは、測温抵抗体理論が原子炉の設計において重要な 1 つの理由です。4
トレーサーは、環境で使用されるも、石油エンジニアの地下の固体充填構造の特徴を支援します。これらのアプリケーションで 2 つの井戸、掘削いくつかの距離を離れて;トレーサーは 1 つに注入し、他で回収します。地球の地下は極めて不均一ですが、排水のプロファイル (E 曲線) が優遇の流路の存在を示す、通常非対称。この情報により地下の地層の構造を特徴付ける地下水における石油回復と汚染物質輸送のモデル化のために重要であります。
環境工学を検索し、地下の地層中の有機汚染物質を定量化するトレーサーをパーティショニングを使用できます。不活性のトレーサーを注入して、2 つの井戸の間流れる (水性) 相を特徴づけます。存在する場合、優先的に有機汚染物質相に分割、分割トレーサーが注入されます。トレーサーはそれが有機相から拡散されます最終的には十分明るいです。この現象は不活性のトレーサーと比較して遅延時間としてそれ自身を明示し、停滞した有機相の存在量を推定するこれらの 2 つの比較を使用できます。
二相流もよく植物に見られる電力、原子炉以外の非吸着器アプリケーション。例が煮えたぎる蒸気ボイラーは、伝熱が。彼らは水平ではなく垂直構成ではあるが蒸留塔、吸収体、ストリッパーでもあります。
材料リスト
| 名 | 会社 | カタログ番号 | コメント |
| 機器 | |||
| ベッド #3 -ガラス ビーズ | グレイン ジャー | 25 40 メッシュ (50%)
60-120 メッシュ (50%) |
並列で梱包 |
| 砂を噴射してベッド #4 -ガラス ビーズ | グレイン ジャー | 60-120 メッシュ (90%) - ガラス
80 120 メッシュ (6%) - ガラス 120-200 メッシュ (4%) - 砂 |
一緒に混合 |
| ベッド #5 -ガラス ビーズ | グレイン ジャー | 5-10 メッシュ | |
| 乾燥テスト メーター | 歌手 | モデル 803 | |
| 光ファイバー紫外可視分光光度計 | オーシャンオプティクス | モデル USB2000 | 海光学 DT 1000 光源が含まれています |
| テスト チューブ | VWR | 10 mL | 校正用 |
| 試薬 | |||
| 黄色/緑色蛍光色素 | コール ・ パーマー | 0298-17 | トレーサー溶液を使用 |
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Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Equipment | |||
| Bed #3 – glass beads | Grainger | 25-40 mesh (50%) 60-120 mesh (50%) |
Packed in parallel |
| Bed #4 – glass beads and blast sand | Grainger | 60-120 mesh (90%) - glass 80-120 mesh (6%) - glass 120-200 mesh (4%) - sand |
Mixed together |
| Bed #5 – glass beads | Grainger | 5-10 mesh | |
| Dry test meter | Singer | Model 803 | |
| Fiber-optic UV-Vis spectrometer | Ocean Optics | Model USB2000 | Includes Ocean Optics DT-1000 light source |
| Test tubes | VWR | 10 mL | For calibration |
| Reagents | |||
| Yellow/green fluorescent dye | Cole-Parmer | 0298-17 | Used to make up tracer solutions |
References
- Encyclopedia of Chemical Engineering Equipment." Distillation Columns. http://encyclopedia.che.engin.umich.edu/Pages/SeparationsChemical/DistillationColumns/DistillationColumns.html. Accessed 9/22/16.
- Encyclopedia of Chemical Engineering Equipment." Absorbers. http://encyclopedia.che.engin.umich.edu/Pages/SeparationsChemical/Absorbers/Absorbers.html. Accessed 9/22/16.
- Nevers, N., Fluid Mechanics for Chemical Engineers, 3rd Ed., McGraw-Hill, 2004, Ch. 11. A derivation can be found in: M.M. Denn, "Process Fluid Mechanics", Prentice-Hall, 1980, Ch. 4.
- Fogler, H.S., "Elements of Chemical Reaction Engineering", Prentice-Hall, 2006, Ch. 13.1-13.3 and 14.3-14.4 (dispersion models); Levenspiel, O., "Chemical Reaction Engineering", 3rd Ed., John Wiley, 1999, Ch. 11 and 13 (dispersion models); Missen, R.W., Mims, C.A., and Saville, B.A., "Introduction to Chemical Reaction Engineering and Kinetics", John Wiley, 1999, Ch. 19 and 20.1.
- Levy, S., "Two Phase Flow in Complex Systems", John Wiley, 1999, Ch. 3.
