Generera varv fogar via friktion rör spot svetsning på DP780 Steel

Engineering

Your institution must subscribe to JoVE's Engineering section to access this content.

Fill out the form below to receive a free trial or learn more about access:

 

Summary

Här presenterar vi en friktions rör punktsvetsning (FSSW) protokoll om Dual Phase 780 stål. Ett verktyg stift med hög hastighet rotation genererar värme från friktion för att mjuka upp materialet, och sedan, nålen störtar i 2 ark fogar för att skapa knäleden.

Cite this Article

Copy Citation | Download Citations

Hsu, T. I., Tsai, M. H. Generating Lap Joints Via Friction Stir Spot Welding on DP780 Steel. J. Vis. Exp. (150), e58633, doi:10.3791/58633 (2019).

Please note that all translations are automatically generated.

Click here for the english version. For other languages click here.

Abstract

Friktion Stir spot svetsning (FSSW), ett derivat av friktion rörsvetsning (FSW), är en solid-state svetsteknik som utvecklades i 1991. En bransch ansökan hittades i bilindustrin i 2003 för aluminiumlegering som användes i de bakre dörrarna till bilar. Friktion rör punktsvetsning används främst i Al legeringar för att skapa varv fogar. Fördelarna med friktion rör punktsvetsning inkluderar en nästan 80% smälttemperatur som sänker termisk deformation svetsar utan stänk jämfört med motstånd punktsvetsning. Friktion rör spot svetsning innehåller 3 steg: störta, omrörning, och indragning. I den nuvarande studien, andra material inklusive höghållfast stål används också i friktions rör svetsmetod för att skapa fogar. DP780, vars traditionella svetsprocessen innebär användning av resistens punktsvetsning, är en av flera höghållfasta stål material som används i bilindustrin. I detta papper, DP780 användes för friktion rör punktsvetsning, och dess mikrostruktur och mikrohårdhet mättes. Mikrostrukturdatan visade att det fanns en smält zon med fin korn och en värmeeffekt zon med ön martensit. Mikrohårdhets resultaten indikerade att mittzonen uppvisade en högre grad av hårdhet jämfört med basmetallen. Alla data visade att friktion rör punktsvetsning används i Dual Phase stål 780 kan skapa en bra knäled. I framtiden kan friktion rör punktsvetsning användas i höghållfast stål svetsning tillämpas i industriella tillverkningsprocesser.

Introduction

Friktions rörsvetsning (FSW) rapporterades första gången i 1991 på TWI, Abington, UK1. I 2003, Piccini och Svoboda fastställt en överlägsen metod för att öka fördelarna med FSW kallas friktion Stir spot svetsning (FSSW) för användning i kommersiella bil tillverkningsprocesser2. FSSW metoden innebär att skapa en plats knäleden utan bulk område smältning. Den viktigaste utvecklingen för användning av FSSW har varit i aluminiumlegeringar som Al-legeringar deformera i svetsprocessen under hög temperaturförhållanden. Det första lyckade exemplet var i bilindustrin, där fssw användes i tillverkningen av hela bakluckan på Mazda ' s RX-81,3,4.

Under tiden är höghållfast stål det dominerande materialet i bilkarossen, särskilt tvåfasstål. Litteraturen indikerar att DP600 som produceras med FSSW kan ha samma egenskaper som basmetallen, där alla svets områden har liknande mikrostrukturer och grader av hårdhet5. FSSW metoder för användning av DP stål på deras mikrostruktur av rör zonen (SZ), den termos-mekaniskt drabbade zonen (TMAZ), och misslyckande modell av DP590 och DP600 stål har studerats av några forskare. De observerade skillnader i konsistensen av mikrostrukturen (ferrit, bainit, och martensit) av DP590 och DP600 stål vid olika rotationshastigheter6,7,8,9,10. Vissa forskare genomförde jämförande studier av fssw och RSW för DP780 Steel8,9. De rapporterade att längre sammanfognings tider och högre verktygs rotationshastigheter resulterade i ett ökat bindnings område för alla störar, vilket ledde till en högre skjuvkraft och skiftade läget från gränsskikts till pull out. De konstaterade också att FSSW hade en högre styrka än RSW. Den FSSW processen omfattar 3 steg: störta, omrörning, och indragning. Det första steget är att störta med en rotations verktyg stift nära arket av knäleden och inkopplad i arket. Det roterande verktyget skuldra i FSSW processen kan generera friktionsvärme. I det andra steget, kan värmen mjukna arket och underlätta pluggning av verktyget stift i arket, samt bo i material för att röra två arbetsstycken tillsammans och blanda runt stiftet området. Slutligen kan trycket från verktyget skuldra tryck på arbetsstyckena förbättra limningen. Efter svetsprocessen kan stiftet dras tillbaka från nyckelhålet. Fördelarna med FSSW jämfört med RSW är en lägre svets temperatur, ingen stänk, och mer stabilitet i tillverkningsprocessen.

Även om studier på FSSW av avancerade höghållfasta stål (AHSS) har rapporterats av olika forskare, studier på FSSW av DP590, DP600, och DP780 har fokuserat på mikrostruktur och på mekaniska och misslyckande modeller med hjälp av olika process Parametrar. I den nuvarande studien, FSSW av DP780 Steel ansågs. Protokollet av FSSW-processen rapporterades i detalj, och den individuella hårdheten i rör området, termos-mekaniskt drabbade zonen, och den värmepåverkade zonen, liksom basmetall utvärderades baserat på den uppmätta mikrohårdheten.

Med den kontinuerliga tillväxten och den kraftiga efterfrågan på viktminskning inom bil-och flygindustrin har bilindustrin visat ett ökat intresse för AHSS och varv fogar. Till exempel, den konventionella stål kroppen av en bil, i genomsnitt, har mer än 2 000 spot Weld knä lederna11. Det finns 3 vanliga svetsprocesser för knä förband som används i branschen, inklusive motstånds punktsvetsning, laserpunkt svetsning, och friktion spot svetsning12. Ett sätt att minska vikten är genom att använda avancerade höghållfasta stål (AHSS). De mest populära materialen är Dual-Phase och Transformation-inducerad plasticitet (Trip) stål, som alltmer används inom fordonsindustrin13,14,15,16. Eftersom fordonsindustrin har ökat hållfasthets standarderna på grund av förbättrad bränsleförbrukning och krock energi absorption under en minskad fordonsvikt, blir användningen av olika material och svetsprocesser en viktig fråga.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Protocol

1. material beredning

Anmärkning: maskin 1,6 mm tjocka DP780 ark till 40 mm x 125 mm kuponger. FSSW-lederna är konstruerade som varv skjuvprov för mekaniska provningar. Join 2 125 mm med 40 mm ark med en 35 mm med 40 mm överlappning efter RSW standard NF ISO 18278-2; 2005. en geometri design polykristallint diamantverktyg med en stympad kon skuldra. Geometri designen visas i figur 1a. Nåla diametern är 5 mm; längden är 2,5 mm, och axelbredden är 10 mm. Den verkliga verktygs pinnen visas i figur 1b.

  1. Säkerhetsriktlinjer
    1. Använd enheter som huva eller baffel, skyddsglasögon och skyddshandskar.
    2. Stå bakom huven eller baffelen. Använd skyddsglasögon och handskar för att förhindra stänk kontakt eller värmeskador.
  2. FSSW-Maskininställning
    1. Tillverka alla fogar med hjälp av en MIRDC-Made friktion rör svetsare maskin.
    2. Registrera Z axiell kraft och genomträngningsdjup under varje sammanfognings operation med hjälp av det inbäddade datainsamlingssystemet (DAQ).
  3. Parameter inställningar
    1. I den här studien använder du följande parametrar: en rotationshastighet för verktygs stift på 2 500 rpm, 4 s av verktygets stift dröj tid och en hastighet PF 0,5 mm/s av verktygs stift störta in i arket.
    2. Optimera parametrarna för operatören. Rotationshastigheten är mellan 1 000-2 500 rpm. Räckvidden för uppehållstiden kan vara från 2-10 s, och dykhastigheten kan vara 0,1-0,5 mm/s.

2. förfarande

Anm.: arbetsutrymmet visas i figur 2. Alla tillverknings procedurer slutförs i arbetsutrymmet. Innan förfarandet, är svetsprocessen sekvenser består av en kombination av verktyg rotationer och penetrationsdjup, samt en serie sekvenser inklusive förvärmning, störta, bostad, retracting, och efter uppvärmning. Alla steg visas i figur 3 i form av ett arbetsflödes schema.

  1. DP780 beredning av arbetsstycke
    1. Innan svetsprocessen, se till att det inte finns några förorenings substrat som förorenerar arbetsstyckena. Använd stickade mikro-Fibertyger för att torka av ytan på arbetsstycket för att eliminera eventuella små partiklar.
  2. Placera DP780 arbetsstycket och kläm fast 2 DP780 ark (storlek: 125 mm x 40 mm) med en överlappning på 35 mm. Fäst de rena arbetsstyckena på ett städ för att förhindra växling.
  3. Se till att stiftet är rent för att förhindra oren substrat förorening. Använd stickade microfibertyger för att torka av ytan på verktygets stift för att eliminera små partiklar.
  4. Fäst stiftet med en klämma på maskinen.
    1. Skruva på verktygs stiftet tätt igen för fastspänning av verktygs stift.
    2. Var uppmärksam på PIN kläm steget. Se till att nålen är fastspänd i maskinen för att undvika fara. Det roterande verktyget är omgivet av en icke roterande kläm ring med vilken arbetsstyckena pressas fast mot varandra före och under svetsning genom att använda en klämkraft. Illustrationen som visas i figur 3a noterar kläm ringen som används för att fästa verktygets stift. Efter det här steget visas produktionen i flödesschemat.
    3. Garantera säkerheten.
    4. Kontrollera att den snabba rotations stiftet utan kläm ring lossnar. När verktygets stift placeras på maskinen, se till att verktygets stift inte separerar från klämman under rotation av säkerhetsskäl. Verktygs stiftet använder en låg rotationshastighet från 10 till 100 rpm i 1 minut. Hastigheten kan accelerera från 100 till 1 000 rpm inom 1 minut (figur 3b).
  5. Maskininställningar
    1. Använd följande parametrar: en rotationshastighet på 3 000 rpm, en bo på 4 s och en dykhastighet på 0,5 mm/s (figur 3c).
  6. Kalibrera svetsplatsen (figur 3D och den verkliga produkten som visas i figur 4a).
    1. Ställ in stiftet i Stir Spot Svetsare maskin. Gapet mellan stiftet och arbetsstycket är mindre än 5 cm för att kalibrera den gemensamma platsen. När platsen är bekräftad, gå vidare till svetsprocessen.
  7. Använd skyddsglasögon och handskar för att undvika skador vid svetsning.
    1. Börja svetsprocessen med verktyget under hög hastighet rotation att störta verktyget stiftet i arbetsstycket. Verktyget skuldra kontakterna arbetsstyckena och stoppar rotationen och drar tillbaka stiftet.
  8. Störta
    1. Vrid på knappen rör om. När maskinen värms upp bekräftar du att verktygets stift genomgående fungerar med en rotationshastighet på 2 500 rpm. Se till att verktygets stift är fastspänd under höghastighets rotationen vid 2 500 rpm. Stiftet störtar in i arbetsstyckena under en hög hastighet rotation och axeln kontakter arbetsstyckena på en hög vinkelhastighet (figur 3e). Den verkliga produkten visas i figur 4b.
  9. Omrörning
    1. Som den störtade verktygs stiftet fortsätter omrörning i arbetsstycket, mjuka upp gränssnittet av stiftet och materialet från friktionsvärmen för att skapa säden. När axeln av verktygs stiftet kommer i kontakt med toppen av arbetsstycket, stoppa processen eftersom den höga rotationen av verktygets stift kan generera höga temperaturer. Det är viktigt att bära skyddsutrustning som garanterar driftsäkerhet (se figur 3F). Den verkliga produkten visas i figur 4c.
  10. Upprullnings
    1. Dra ut verktygs stiftet i vertikal riktning. Efter ingreppet skapar stiftet nyckel håls svetsplatsen i knäleden. Observera att friktion rör spot svetsen stannar i detta steg (figur 3G). Den verkliga produkten visas i figur 4e.
  11. Ta bort arbetsstyckena.
    1. Stäng av maskinens ström.
    2. När svetsningen är klar, ta bort arbetsstyckena från städet. Observera proverna för sprickor och brist på fusion.
    3. Ta bort verktygs stiftet.
    4. Efter ingreppet, ta bort verktygs stiftet från kläm ringen. Utseendet på verktygs stiftet observeras och kontrolleras (figur 5).

3. mekanisk fastighets utvärdering

  1. Mikroskopi undersökning av FSSW svetsar (figur 3H)
    1. Mikroskopiskt provberedning
    2. Mät tvärsnittsarean för den bundna regionen med hjälp av en optisk Mikroskop bild och en sekundär elektron bildanalys. Förbered mikroskopiska prover med jordat kiselkarbid papper med en kornstorlek som sträcker sig från 200 till 2 000 börjar med en kornstorlek på 200 och ökar i sekvens. Polera proverna med 0,03% aluminiumoxid och etch med en 4% nital Furnished lösning för 7 – 10 s i rumstemperatur.
    3. Mikroskopi observation
    4. Observera och karakterisera mikrostrukturer med optisk mikroskopi och scanning elektronmikroskopi. Använd en spänning på 20 kV och ett arbetsavstånd på 10 μm. Från den optiska mikroskopi, någon liten spricka linje eller brist på en fusion zon kan bestämmas. Använd scanningelektronmikroskopi för att analysera martensit-och austenitdistributionen och kornstorleken.
  2. Mikrohårdhetsprovning
    1. Kontrollera mikrohårdhets experimenten mer än 3 gånger. Värdena var för små för att tydligt beteckna standardavvikelsen.
    2. Tryck på Vickers Diamond källkodsindenterare med ett 300 g prov laddnings prov och 0,5 mm per test.
    3. Utför mikrohårdhets provning av DP780 stålplåt med hjälp av en microhårdhets test maskin med en 300 g belastning och en hålltid på 15 s. Den mikrohårdhets provning avslöjade hårdhets fördelningen och de enskilda hårdhetsvärden i rör området, den thermomekaniska affekten zon, den värmepåverkade zonen, och i basen metall av svetsar.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Representative Results

Det finns ett diagram i figur 3 som visar att friktions rör punktsvets processen består av 3 delar: störta (figur 3e), omrörning (figur 3F), och infällning (figur 3G). I vår forskning kan svetsplatsen genereras. Penetrationsdjupet är en faktor som utvärderades. I figur 6askapar FSSW nyckelhålet i mitten för att skapa skarven för 2 ark. Nyckel hålets Mät djup är från plåt toppen till nyckel håls bottenyta (figur 6b). Mätvärdena visas i figur 6c, för vilka inställningsvärdena är 2 cm och de verkliga värdena är 1,92 till 1,98 cm. I figur 7visar bilden den övergripande vyn för nyckelhålet på svetsplatsen i DP780 arket. Analysen av mikrostrukturen av oädel metall visade martensitöar i en ferritmatris (figur 8a). Mikrostrukturerna i tmaz nära nyckelhålet visar en blandning av nålliknande martensit och fin nålformig ferrit (figur 8b,c). Uppståndelse regionen runt nyckelhålet avslöjade en fin korn martensit och porositet (figur 8D).

HSU et al.25 studerade hårdheten hos en oädel metall jämfört med den ursprungliga material egenskapen. I den interkritiska HAZ-regionen konstaterades hårdhets värdet vara i ett intervall på cirka 310 till 330 HV. Hårdheten av TMAZ var ungefärligt 360 HV. Hårdheten i rör området av friktion rör spot svetsar är betydligt högre än i andra regioner; värdena konstaterades vara 370 HV (figur 9, ändrad från Hsu et al.25). Om svetsprocessen inte lyckas, kommer det att finnas några sprickor och en brist på fusion i svetszonen.

Figure 1
Figur 1. Ett diagram över verktygs stiftet.
(a) verktygets storlek och geometri (b) den faktiska verktygs pinnen vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 2
Figur 2. Ett diagram för att demonstrera arbetsytan. Vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 3
Figur 3. Ett flödesschema för att illustrera friktions rör punktsvets processen.
(a) klämtapp (b) säkerhet bekräftad (c) Maskininställning bekräftad (d) kalibrering (e) störta (f) omrörning (g) indragning (h) validering av de mekaniska egenskaperna hos lederna Vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 4
Figur 4. Svetsprocessen. (a) kalibrering (b) störta (c) omrörning (d) infällning vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 5
Figur 5. Ett diagram som visar den använda PIN-koden. Stiften förbrukas vid höga temperaturer. Vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 6
Figur 6. Bekräftelse av Dwell-djupet med en jämförelse av inställningarna.
(a) makrovyn för FSSW som skapar nyckelhålet. b) ett diagram som illustrerar var djupet mäts (c) uppehålls djupet är inställt på 2 cm. De faktiska mätvärdena sträcker sig från 1,92 till 1,98 cm. vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 7
Figur 7. En helhetsbild av friktions rör punkten svetsning. Det analyserade området innehöll 4 delar: (I) oädel metall (II) HAZ (III) TMAZ, och (IV) rör området. Vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 8
Figur 8. Den mikrostruktur sammansättningen av det gemensamma skapas med hjälp av FSSW. a) oädel metall: den oädla metall av arbetsstyckena består av DP 780 ark. Oädel metall visar inga förändringar i materialegenskaper (b) Haz: den termiska cykeln runt svetsplatsen med värmeöverföring. HAZ-zonen visar martensitöarna. (c) tmaz: thermomekaniskt drabbade zonen runt rör zonen. Den nål-liknande martensit och fina nålformig ferrit visas i tmaz zonen. (d) rör zon: stiftet hålet som skapats i svetsprocessen med bildandet av omkristallisering korn. Finkornigt mindre än 10 μm dök upp i rör området. Vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Figure 9
Figur 9. Mikrohårdhets värden för arbetsstycket som undersöks med en Vickers-testmaskin med en Last vikt på 300 g hölls för 15 s. Denna siffra ändrades från Hsu et al.25. Vänligen klicka här för att se en större version av denna siffra.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Discussion

Dykstadiet är det viktigaste under FSSW-processen. Utan tillräckligt friktionsvärme som kommer från axeln av stiftet för att mjuka upp arbetsstycket, kommer stiftet fraktur. Verktygets geometri, rotationshastighet, uppehållstid och verktygets genomträngningsdjup26 parametrarna för FSSW-processen spelar en avgörande roll för att fastställa den gemensamma integriteten. TPD och verktygs geometri27 har särskilt en viktig effekt på svetsbarheten och de gemensamma egenskaperna rapporterades.

Geometrin hos stiften var cylindrisk, whorl, MX Triflute, utsvängda-Triflute, A-skew, och re-Stir designad av TWI28. De är lämpliga för butt svetsning men inte för Lap svetsning eftersom verktyget rörelse och svets momentet kan reduceras genom den traversering kraft som orsakas av intensiv omrörning. Utsvängda-Triflute, A-skew, och re-Stir verktyg stift är lämpliga för Lap svetsning; designen är avsedd att öka den svepta volymen av stiftet för att expandera rör regionen för att bilda en bredare fungerade varv gemensamma29. Under tiden, under FSSW, genererar friktion värme vid gränssnittet av det roterande verktyget och arbetsstycket. Verktygets geometri och fssw-parametrar påverkar styrkan hos fssw svetsar4. Verktyget axel och stift är de viktigaste delarna av FSSW Tool5. Stiftet genererar friktionsvärme, deformerar materialet runt det, och väcker det uppvärmda materialet6. Storleken7, vinkel8, gäng orientering9, längd10 och profil11 av stiftet beror på Nugget formation. Under tiden verktyget skuldra genererar värme under FSSW processen, Forges det uppvärmda materialet, förhindrar material utvisning, och hjälper materialrörelse runt verktyget12. Storleken och konkaviteten av axeln är också viktiga faktorer i friktion rör punktsvetsning13.

Stiftet material består av följande komponenter: 12% CR stål, låg kolstål, Mo och W legering, W legering, polykristallint kubisk bornitrid (PCBN), och polykristallint kubisk bor. Eftersom verktygsslitage inträffade under den inledande fasen av svetsning, kunde verktygets deformation och slitage hittas i verktyget. Detta problem kan lösas genom att välja ett lämpligt material för stiftet som är hårt och tål förhöjda temperaturer jämfört med arbetsstycken för att öka verktygets livslängd. I vår forskning använde vi polycrystal Diamond för att svetsa arbetsstycket.

Stift längden och penetrationsdjupet är också faktorer som kan påverka den maximala belastningen i svetsprocessen. Det har visat sig att det kommer att finnas ett ökat verktyg genomträngningsdjup och minskad PIN längd, vilket resulterar i en högre2.

Rotationshastigheten är en viktig faktor som leder till att fästa friktion på arbetsstyckena för att påbörja svetsprocessen. En hastighet som sträcker sig från 300-1000 rpm kan användas för att detektera topp temperaturen från ca 430 till 470 ° c i svets centrum zonen. Långt från svetszonen uppvisade värmeeffekt zonen en minskning av temperaturen till 350 ° c för Al-legeringen (6061Al-T6)30. Från andra referenser, kan friktions situationen vid en låg rotationshastighet med en pinne omvandla till en pinne/slip i höga hastigheter. Rotationshastigheten är den viktigaste faktorn som leder till generering av den värme som krävs för att skapa arbetsstycket. Tidigare har studier fokuserat på Al-legering. Men i vår studie är fokus på DP Steel. Det finns inget testvärde för att identifiera temperaturen. Men baserat på det faktum att mikrostrukturen på mittlinjen uppvisade fina korn martensit, kan man dra slutsatsen att substrat temperaturen överskred AC3-standarden.

Studiet av FSSW arbetsstycken i det förflutna har koncentrerat sig på aluminiumlegeringar eftersom låg smälttemperatur i metall svetsning leder till missbildningar och låg hållfasthet som kräver att vara fast via FSSW. Eftersom FSSW utvecklades har olika material använts, inklusive lättvikts stål. Olika typer av DP stål svetsade med Al legeringar är nya områden för utredning. Baserat på kommersiella tillämpningar, kan FSSW vara en användbar metod för olika komponentlegeringar som används i industriell produktion på grund av besparingar i form av både tid och kostnad.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Disclosures

Författarna har inget att avslöja.

Acknowledgments

Vi tackar Dr. K. C. Yang i China-Steel Company för materiellt stöd och vill uttrycka vår tacksamhet till Mr L.D. Wang, C. K. Wang och B. Y. Hong på MIRDC för hjälp med experimentell FSSW. Denna forskning stöddes av metallindustrins forsknings-och utvecklingscenter, Kaohsiung, Taiwan, ROC.

Materials

Name Company Catalog Number Comments
anvil MIRDC made by MIRDC
DP780 China steel Corporation CSC DP780
stir spot welder machine MIRDC made by MIRDC
tool pin KINIK COMPANY DBN2B005B

DOWNLOAD MATERIALS LIST

References

  1. Mazda. Mazda Develops World’s First Aluminum Joining Technology Using Friction Heat. Available from: https://www2.mazda.com/en/publicity/release/archive/2003/200302/0227e.html (2003).
  2. Piccini, J. M., Svoboda, H. G. Effect of pin length on Friction Stir Spot Welding (FSSW) of dissimilar Aluminum-steel joints. Procedia Materials Science. 9, 504-513 (2015).
  3. Iwashita, T. Method and Apparatus for joining. USA patent US6601751B2 (2003).
  4. Allen, C. D., Arbegast, W. J. Evaluation of Friction Spot Welds in Aluminium Alloys. SAE Technical. No 2005-2001-1252 (2005).
  5. Feng, Z., et al. Friction Stir Spot Welding of Advanced HighStrength Steels - a Feasibility Study. SAE 2005 Congress, SAE-International, Detroit, MI, Technical Paper No 2005-2001-1248 (2005).
  6. Miles, M. P., Nelson, T. W., Steel, R., Olsen, E., Gallagher, M. Effect of friction stir welding conditions on properties and microstructures of high strength automotive steel. Science and Technology of Welding and Joining. 14, (3), 228-232 (2009).
  7. Feng, Z., et al. Friction stir spot welding of advanced high-Strength steels-a feasibility study. SAE Technical Paper Series 2005-01-1248. (2005).
  8. Santella, M., Hovanski, Y., Frederick, A., Grant, G., Dahl, M. Friction stir spot welding of DP780 carbon steel. Science and Technology of Welding and Joining. 15, (4), 271-278 (2010).
  9. Saunders, N., et al. Joint strength in high speed friction stir spot welded DP 980 steel. International Journal of Precision Engineering and Manufacturing. 15, (5), 841-848 (2014).
  10. Khan, M. I., et al. Resistance and friction stir spot welding of DP600: a comparative study. Science and Technology of Welding and Joining. 12, (2), 175-182 (2007).
  11. Sarkar, R., Sengupta, S., Pal, T. K., Shome, M. Microstructure and Mechanical Properties of Friction Stir Spot-Welded IF/DP Dissimilar Steel Joints. Metallurgical and Materials Transactions A. 46, (11), 5182-5200 (2015).
  12. Yang, X. W., Fu, T., Li, W. Y. Friction Stir Spot Welding: A Review on Joint Macro- and Microstructure, Property, and Process Modelling. Advances in Materials Science and Engineering. 2014, 11 (2014).
  13. Esther, T. A., Stephen, A. A. Trends in Welding Research 2012: Proceedings of the 9th International Conference. Materials Characterisation of Friction Stir Processed 6082 Aluminum Alloy. DebRoy, T., et al. ASM Press. Chicago, IL. 548-551 (2012).
  14. Ghosh, P. K., et al. Influence of Weld Thermal Cycle on Properties of Flash Butt Welded Mn-Cr-Mo Dual Phase Steel. ISIJ International. 33, (7), 807-815 (1993).
  15. Schultz, R. A. Metallic materials trends for north American light vehicles. American Iron and Steel Institute. Michigan, US. Power point presentation of great designs in steel seminar (2007).
  16. Horvath, C. Material challenges facing the automotive and steel industries from globalization. American Iron and Steel Institute, Michigan, USAmerican Iron and Steel Institute. Michigan, US. Power point presentation of great designs in steel seminar (2007).
  17. Pouranvari, M., Marashi, S. P. H. Critical review of automotive steels spot welding: process, structure and properties. Science and Technology of Welding and Joining. 18, (5), 361-403 (2013).
  18. Khan, M. S., et al. Welding behaviour, microstructure and mechanical properties of dissimilar resistance spot welds between galvannealed HSLA350 and DP600 steels. Science and Technology of Welding and Joining. 14, (7), 616-625 (2009).
  19. Ma, C., et al. Microstructure and fracture characteristics of spot-welded DP600 steel. Materials Science and Engineering: A. 485, (1), 334-346 (2008).
  20. Hilditch, T. B., Speer, J. G., Matlock, D. K. Effect of susceptibility to interfacial fracture on fatigue properties of spot-welded high strength sheet steel. Materials & Design. 28, (10), 2566-2576 (2007).
  21. Yan, B., Zhu, H., Lalam, S. H., Baczkowski, S., Coon, T. Spot Weld Fatigue of Dual Phase Steels. SAE Technical Paper Series 2004-01-0511. (2004).
  22. Wilson, R. B., Fine, T. E. Fatigue behavior of spot welded high strength joints. SAE Technical Paper Series 1981-02-01. (1981).
  23. Sun, X., Stephens, E. V., Khaleel, M. A. Effects of fusion zone size and failure mode on peak load and energy absorption of advanced high strength steel spot welds under lap shear loading conditions. Engineering Failure Analysis. 15, (4), 356-367 (2008).
  24. Pouranvari, M., Mousavizadeh, S. M., Marashi, S. P. H., Goodarzi, M., Ghorbani, M. Influence of fusion zone size and failure mode on mechanical performance of dissimilar resistance spot welds of AISI 1008 low carbon steel and DP600 advanced high strength steel. Materials & Design. 32, (3), 1390-1398 (2011).
  25. Hsu, T. -I., Wu, L. -T., Tsai, M. -H. Resistance and friction stir spot welding of dual-phase (DP 780)—a comparative study. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. (2018).
  26. Piccini, J. M., Svoboda, H. G. Effect of the tool penetration depth in Friction Stir Spot Welding (FSSW) of dissimilar aluminum alloys. Procedia Materials Science. 8, 868-877 (2015).
  27. Aissani, M., Gachi, S., Boubenider, F., Benkedda, Y. Design and Optimization of Friction Stir Welding Tool. Materials and Manufacturing Processes. 25, (11), 1199-1205 (2010).
  28. Zhang, Y. N., Cao, X., Larose, S., Wanjara, P. Review of tools for friction stir welding and processing. Canadian Metallurgical Quarterly. 51, (3), 250-261 (2013).
  29. Nandan, R., DebRoy, T., Bhadeshia, H. K. D. H. Recent advances in friction-stir welding – Process, weldment structure and properties. Progress in Materials Science. 53, (6), 980-1023 (2008).
  30. Tang, W., Guo, X., McClure, J., Murr, L., Nunes, A. C. Heat Input and Temperature Distribution in Friction Stir Welding. 7, (1998).

Comments

0 Comments


    Post a Question / Comment / Request

    You must be signed in to post a comment. Please or create an account.

    Usage Statistics