Name: מגנט בסיוע ייצור מורכבים: גמיש טכניקה חדשה להשגת קונסולידציה גבוהה בלחץ בתהליכים ואקום שקית/Lay-Up (וידאו) | JoVE Journal
Uploaded: 2018-05-17T13:00:00.000+00:00
Duration: 9 min 41 s
Description: למד טכניקת ייצור מרוכבים בסיוע מגנטים (MACM) לשיפור איכות למינטים מזכוכית ואפוקסי בשיטת שקית ואקום. שיטה זו מיישמת לחץ קונסולידציה גבוה לחיזוק מכני משופר.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

המחברים תודה החנות המכונה AME-אוניברסיטת אוקלהומה שעזרת לי לעשות כייר ו את ייצור הקמה חברי הפרדות ייצור במעבדת המחקר, ד"ר יוסף ק' חמידי, רפי מיכאלשוילי מ Yalcinkaya ו יעקב אנדרסון עבור מועיל דיונים.

אזהרה: נא עיין כל גליונות נתונים גשמי בטיחות (MSDS) לפני השימוש. השתמש ציוד מגן אישי (בטיחות משקפיים, כפפות, חלוק המעבדה, מכנסיים באורך מלא, ונעליים סגורות).
1. חומרים
<ol><li>לחתוך 6 עננים נים של 20.3 ס מ х 15.2 ס מ, לארוג רגיל בד זכוכית בחותך בד רוטרי. הערה: בד לארוג רגיל יכול להיות מוחלף על ידי אחרים סוגי הבד כולל מחצלות ארוגים, אקראיים. סיבי פחמן יכול לשמש גם בשיטה זו.</li>
	<li>להכין את המערכת שרף על ידי INF שוקל שרף אפוקסי, INF (40 גרם), על איזון tared, ולאחר מכן, להוסיף את במינראליים, הראשון (10.96 גרם), באמצעות יחס משקל של 100 כדי 27.4. מערבבים תערובת שרף/במינראליים (ב 37 ראד s-1) עד מלא פיזור נגיש (עבור 5 דקות). הערה: ניתן להחליף (1) סוג של שרף עם כל סוג של שרף מתאים והופה רטוב שקית ואקום תהליכים. (2) מבחר אפוקסי שרף-כדי-במינראליים יחס תלויה השילוב שרף, במינראליים. (3) הבחירה של המשקל של תערובת שרף/במינראליים תלוי השבר נפח הסיבים הרצויה של חלק סיים ואת הסכום הצפוי פסולת כגון כמות שרף מדממת, שנותרו שרף על מברשת, ועוד. בהתחשב המשקל של 6-עננים נים של בד להיות כ 34 g, שרף סיבים יחס של 60-40, לפי משקל, נבחר.</li>
	<li>דגה השרף (כ- 15 דקות) במלכודת שרף כדי להסיר את כל האוויר לכודה בתקופת ערבוב של שרף אפוקסי ו במינראליים.</li>
</ol>2. מורכב ייצור באמצעות לחץ מגנטי בתהליך שקית ואקום והופה רטוב
הערה: איור 1 מראה סכימטי מפושטת של הכנת והופה ללא הפרדות צבע, הפעלת לחץ מגנטי, אשר מתואר בסעיפים 2.1-2.15.
<ol><li>להכין את כל החומר הנדרש עבור הניסוי:<ol>
<li>עשרים וחמש N52 נאודימיום-ברזל-בורון (NdFeB) קבע מגנטים (2.54 ס מ אורך, 2.54 ס מ רוחב ו- 1.27 ס"מ עובי), הממוגנטים דרך עובי שלהם, ב- 4.76 מ מעבה העליון בחתיכת פלדה במקום. לארגן את המגנטים בתצורת 5 × 5 מרובע מתחלפים קוטביות. במהלך הסידור והמיקום של קבועים magnets, חייבים להקפיד כאשר יש סכנה של פציעה.</li>
		<li>במקום 0.3 מ מעבה אלומיניום כיפת לידה צלחת (20.3 х 15.2 ס מ2) מצופה מראש עם PTFE סוכן שחרור בדיוק באמצע סרט שחרור מחורר (26.7 х ס מ 21.62).</li>
		<li>השתמש 12.7 מ מ רחב פוליאסטר הקלטת כדי הקלטת להיקף של כיפת לידה צלחת לסרט שחרור.</li>
	</ol>
</li>
	<li>המקום קלטת 12.7 מ מ רחב דביק ברחבי הפריפריה של אזור2 43.2 × 27.9 ס מ על פני השטח של 6.35 מ מעבה, 61.0 × 61.0 ס מ2, צלחת כלי פלדה התחתון.</li>
	<li>לפני הנחת הבד, החלת מעיל של שרף על הצלחת בכלי מכוסה על ידי שכבה של פיברגלס nonporous מצופים PTFE שחרור הסרט (מיקרומטר 76-עבה). החל שרף בדיוק מספיק כדי להרוות את רובדי הראשון של בד.</li>
	<li>למקם את רובדי הראשון בד, ואז, עם גלגלת, הקש, סוחטים עודף שרף.</li>
	<li>מלא להרוות את המיטה סיב על ידי מזיגת כמות קטנה של שרף נוספים על גבי הבד והפצת ואז באופן שווה על השטח כולו עם squeegees.</li>
	<li>חזור על שלבים 2.4 ו- 2.5 עבור כל עננים נים (6-רובדי במקרה זה). ודא כי כל עננים נים רוויים באופן מלא עם שרף כי בערך אותה כמות של שרף (~8.5 גרם) משמש עבור כל רובדי.</li>
	<li>מקם את הצלחת כיפת לידה, קשורה בסרט שחרור מחורר, מעל preform סיבים, ולאחריה שכבה של 0.5 אינץ רחב פוליאסטר נייר דבק מסביב להיקף של הסרט שחרור.</li>
	<li>להוסיף שתי חתיכות של בד נושם/הדימום על סיבים של פרפורמות ולמקם את החלק התחתון של שסתום ואקום מנעול טוויסט על גבי הבד נושם. ודא כי השסתום ממוקם מספיק רחוק מן preform רווי כדי להגן על השסתום ממגע עם שרף עודף.</li>
	<li>הסר את הנייר גיבוי של הקלטת דביק ולמקם שואב האבק על הצלחת כלי תוך כדי הקשה על זה בתקיפות נגד הקלטת כדי לאטום אותו.</li>
	<li>להתחבר צד אחד של הצינור ואקום פיסת העליון של שסתום ואקום, את הצד השני וסת הלחץ, מחובר את משאבת ואקום.</li>
	<li>שים חתך קטן בתיק איפה החלק התחתון של השסתום, הכנס את פיסת העליון של השסתום ואקום לתוך החור, בעדינות בליפוף סגור כך התיק מתחת לא קמט.</li>
	<li>התחל את משאבת ואקום עד ובלחץ ואקום קבוע של kPa 93 (13.5 psi) כדי להסיר את כל שיכללו חומרים נדיפים שנוצרו במהלך הריפוי ושרף עודף. ודא כי מערכת ואקום זליגת חינם.</li>
	<li>תהדק את ארבעת הקצוות של צלחת כלי התחתון על בסיס תמיכה. צלחת התחתון כלי תיקון נגד התנועה לפני השמה של מגנטים כי כוח משיכה מגנטי עשוי להעביר משמרת את הצלחת כלפי מעלה.</li>
	<li>לאפשר את למינציה לרפא למשך 45 דקות בטמפרטורת החדר ולאחר מכן מקם את ערכת מגנטים (להכין בסעיף 2.1.1) על שקית ואקום, ואחריו להגדיל את הטמפרטורה של צלחת הכלי עד 60 ° צלזיוס בקצב הרמפה של ~ 5 ° C/min. הערה: מחזור ריפוי (1) תלויה שרף שנבחרו. (2) סיליקון סדיני הגומי החום ממוקמים מתחת לצלחת כלי חימום.</li>
	<li>לאחר ריפוי במשך 8 שעות ב 60 מעלות צלזיוס, להסיר את שואב האבק, demold את למינציה ללא הפרדות צבע. הערה: כדי להעריך את השיפור באיכות הלוגן עקב הפעלת לחץ מגנטי, אנחנו המציא סדרת הלוגן באמצעות תהליך שקית ואקום קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב מבלי להחיל לחץ חיצוני. האיכות של אלה הלוגן היה לעומת אלה שנעשו תחת לחץ מגנטי. כדי לבדות הלוגן באמצעות קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב עקבו שקית ואקום, צעדים 2.1.2 ל 2.15, מלבד המיקום של מגנטים. כדי להעריך את הדיר של כל תהליך ייצור, עשוי פלסטיק השני היה מפוברק בתנאים זהים.</li>
</ol>3. מדידה של הלחץ דחיסת מגנטי
<ol><li>לצרף את הפלטה עד הסוף של התא עומס על כלי הבדיקה מכני.</li>
	<li>מקום אחד N52 נאודימיום-ברזל-בורון מגנט קבוע בצלחת התחתונה מטלטלין, אשר ממוקם במרחק מספיק (לפחות 25 מ מ) מן העליון קבוע צלחת עם תחילת המבחן. הערה: למדידת כוח מגנטי, צלחות העליון והתחתון צריך להיות עשוי מחומר מגנטי כגון פלדה.</li>
	<li>להזיז צלחת התחתון כלפי מעלה במהירות נמוכה של 1-2 מ מ/דקה לכיוון הפלטה ולהקליט את הכוח המגנטי שנוצר תוך כדי מדידת העקירה המתאימה מן לינארית משתנה דיפרנציאלית שנאי (LVDT) בקצב דגימה של 6 הרץ. הערה: (1) את המהירות של מבחן זה חיוני, כי הכוח שנוצר על ידי מגנטים אקספוננציאלית תלוי הפער אויר שביניהם. (2) כל המדידות מגנטי מבוצעות בטמפרטורת החדר.</li>
	<li>נמשיך לעקוב הכוח המגנטי דחיסת עד המשטח העליון של המגנט נוגעת הפלטה.</li>
	<li>לחשב את הלחץ דחיסת מגנטי על-ידי חלוקת הכוח המגנטי על-ידי האזור חתך הרוחב של המגנט.</li>
</ol>4. שרף צרוב-off ו אנליזה תרמוגרווימטרית (TGA)
<ol><li>צריבה-off של שרף<ol>
<li>לחתוך 3 דגימות מכל למינציה עבור שרף לשרוף את מבחן על פי מפרט ASTM D2584-1141.</li>
		<li>למקם את הדגימה כל כור פורצלן נפרד ורשום את המשקולות של דגימות, כמו גם את כורי היתוך.</li>
		<li>מקם את כורי היתוך המכיל דוגמאות תנור, להדליק את הכבשן, להעלות את הטמפרטורה בתנור עד 600 מעלות צלזיוס, ולאפשר שרף צרוב-off במשך כ 4 שעות.</li>
		<li>לכבות את התנור, בזהירות לפתוח את דלת הכבשן, ולאפשר לו להתקרר לטמפרטורת החדר לפני הסרת את כורי היתוך.</li>
		<li>לאחר ירידת, להסיר את כורי היתוך מן הכבשן, שוקל את סיבי זכוכית התאושש. הערה: הסיבים עלולים לאבד משקל במהלך הצריבה-off שרף. הכמות של ירידה במשקל של סיבי כאשר הם נחשפים לטמפרטורות גבוהות יכול להיקבע על ידי אנליזה תרמוגרווימטרית (TGA).</li>
	</ol>
</li>
	<li>אנליזה תרמוגרווימטרית (TGA)<ol>
<li>למדוד לירידה במשקל של סיבים כפונקציה של טמפרטורה באוויר בלחץ אטמוספירי באמצעות TGA עולה. במקום כ- 30 מ"ג של סיבי במחבת פלטינה, לטעון אותה לתוך המכשיר TGA.</li>
		<li>כבש את הטמפרטורה של 25 ° C עד 600 מעלות צלזיוס בקצב של 15 ° C/min, החזק את הטמפרטורה במשך 4 שעות ולאחר לחשב אחוז הפחתת משקל. אחוז אובדן משקל הסיבים התפקדו במהלך סיבים נפח שבר, חישובי נפח חלל השבר. הערה: על פי תוצאות הבדיקה TGA 600 מעלות צלזיוס, לירידה במשקל לארוג רגיל, מחצלת אקראי תבניות ייצרו מראש השתמשו במחקר זה הם 0.2% ו 5.46 אחוז, בהתאמה.</li>
	</ol>
</li>
</ol>5. האין וחישוב סיבים נפח שבר
<ol><li>לקבוע את הצפיפות של הדגימה ללא הפרדות צבע, מטריקס, סיבים:<ol>
<li>להשתמש בשיטה ההשעיה42 לקביעת הצפיפות בצובר הדגימה ללא הפרדות צבע. הערה: עבור שיטה זו, נוזל כבד שקוף עם צפיפות של 2.49 גרם/ס"מ3 משמש כך הדגימה משולב צף בתחילה כשהוא שקוע בתוך הנוזל כבד.<ol>
<li>להפחית את צפיפות הנוזל כבד על ידי הוספת 3 מ ל מים, לערבב את הפתרון על ידי פלב-ראד 105 s-1 עבור 5 דק. חזור על שלב זה עד הדגימה מרוכבים מתחילה להשעות לאט ומערבבים נוזל כבד/מים.</li>
			<li>ברגע צפיפות פתרון הותאם כך הדגימה נשאר מושעה בתערובת של נוזלים מים כבדים, למדוד צפיפות פתרון באמצעות כוס הסגולי.</li>
		</ol>
</li>
		<li>להכין חלל ריק ללא שרף דגימות באמצעות התרופה באותו מחזור שניתנו בשלבים 2.14 ו- 2.15, ולאחר מכן לקבוע את הצפיפות של דגימות שרף נרפא באמצעות ההליך אותו כמו 5.1.1.1 ו- 5.1.1.2. הערה: הצפיפות נרפא INF, דגימות EPON 1.152 ± 0.003 g/ס מ3 ו 1.171 ± 0.003 גרם/ס"מ3, בהתאמה.</li>
		<li>השתמש משורות-פלסטיק של חנקן43 עם כוס ס מ-103 כדי להשיג צפיפות סיבים. הערה: צפיפות לארוג רגיל ובדים mat אקראיים הם ± 2.600 0.003 גרם/ס"מ3 ו- 0.004 גרם/ס"מ 2.470 ±3, בהתאמה.</li>
	</ol>
</li>
	<li>לחשב את השבר משקל של סיבים, שרף על פי ASTM D2584-1141.</li>
	<li>לחשב את השבר נפח החלל וסיבים בעקבות הליכים ASTM D3171-1544 <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq1.jpg">(1) <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq2.jpg">(2) <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq3.jpg">(3) איפה <img alt="Equation 4" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq4.jpg"> הוא השבר נפח שרף, <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq5.jpg"> הוא השבר נפח סיבים, <img alt="Equation 6" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq6.jpg"> הוא השבר נפח חלל, <img alt="Equation 7" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq7.jpg"> היא הצפיפות של קומפוזיט, <img alt="Equation 8" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq8.jpg"> היא הצפיפות של שרף, <img alt="Equation 9" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq9.jpg"> היא הצפיפות של סיבים, <img alt="Equation 10" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq10.jpg"> הוא לטעום משקל, ו <img alt="Equation 11" src="/files/ftp_upload/57254/57254eq11.jpg"> של משקל סיבים. הערה: אי הוודאות עבור התוכן נפח חלל מחושבת להיות ±0.21%45. רמת הדיוק הזו מספיקה הלוגן ללא הפרדות צבע, אפילו כאשר לרבד תוכן נמוך-חלל של פחות מ 1%.</li>
</ol>6. סריקת הדמיה מיקרוסקופ אלקטרונים (SEM)
<ol><li>לחתוך שני 25.4 מ מ × 6.4 מ מ דגימות מכל למינציה, להטביע אותם אקריליק רפיד-קיור עבור הדמיה SEM. הערה: דגימות מוטבעים כך השטח בצד (דרך--עובי המשטח) למינציה לאורך 25.4 מ מ מדגם חשוף עבור הדמיה.</li>
	<li>השתמש במכונת ליטוש להבריק את פני השטח של דגימות ללא הפרדות צבע מוטבעים עם חצץ גדלים החל 30 מיקרומטר 0.04.</li>
	<li>לרעוד. להוציא את המעיל כ 5 nm של זהב/פלדיום על גבי הדגימה מוכן לספק שכבת מוליך.</li>
	<li>לטעון את הדגימה אל בעל מדגם והכניס אותו לתוך התא של-SEM.</li>
	<li>להגדיר את תצורת ה-SEM הדמיה פרמטרים כגון מתח האצה ל-20 kV ואת המרחק עובד מ"מ 25.5.</li>
	<li>לכידת תמונות מרובות של למינציה בגיל 35 X או הגדלה גבוהה יותר במקומות שונים. הערה: ההגדלה שנבחר מאפשר את ההערכה של חללים שטח חתך גדול, כמו גם השוואה חזותית של עובי למינציה. מדידות מדויקות של עובי למינציה יכול להתבצע באמצעות תמונות אלה.</li>
</ol>7. אפיון של מאפייני Flexural
<ol><li>גזור קבוצה של שבעה 12.7 מ"מ דגימות רחב מ מורכב כל למינציה לבדיקות flexural כיפוף 3 נקודות על פי ASTM D790-1546 באמצעות מסור יהלום-חצץ.</li>
	<li>למדוד את רוחב ועובי של כל הדגימות עם caliper.</li>
	<li>השתמש תקופה ליחס עובי של 24:1 ולהתאים את משך התמיכה של הנורה בדיקת כיפוף 3 נקודות. מקם את הדגימה האהיל השלשה כיפוף מבחן flexural שהתאסף באתר כלי בדיקות מכניות.</li>
	<li>לבצע את הבדיקה flexural במהירות גלגל נוהג של 2 מ מ/דקה ולהקליט את אופן הפעולה של עומס-סטיה של הדגימה.</li>
	<li>חזור על השלבים שלעיל עבור כל דגימות לאשר ולהבטיח הדיר של תוצאות.</li>
	<li>לאחר סיום הניסוי, לחשב את עוצמת flexural, כמו גם מודולוס flexural של דגימות39,40.</li>
</ol>

<ol><li>Amel, H., et al. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S2212827117307023">Introducing a novel manufacturing process for automotive structural/semi structural composite components.</a> Procedia CIRP. 66, 143-146 (2017).</li>
<li>Beardmore, P., Johnson, C. F. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0266353886900023">The potential for composites in structural automotive applications.</a> Compos Sci Technol. 26 (4), 251-281 (1986).</li>
<li>Irving, P. E., Soutis, C. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aIrving%2C+PE+%22Polymer+composites+in+the+aerospace+industry%22">Polymer composites in the aerospace industry</a>. , Sawston, U.K. (2015).</li>
<li>Li, Y., Li, N., Gao, J. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/s00170-013-5268-3">Tooling design and microwave curing technologies for the manufacturing of fiber-reinforced polymer composites in aerospace applications.</a> Int J Adv Manuf Technol. 70 (1-4), 591-606 (2014).</li>
<li>Mouritz, A. P., Gellert, E., Burchill, P., Challis, K. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0263822300001756">Review of advanced composite structures for naval ships and submarines.</a> Compos Struct. 53 (1), 21-42 (2001).</li>
<li>Davies, P., Petton, D. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X98001560">An experimental study of scale effects in marine composites.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 30 (3), 267-275 (1999).</li>
<li>Pendhari, S. S., Kant, T., Desai, Y. M. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S026382230700181X">Application of polymer composites in civil construction: A general review.</a> Compos Struct. 84 (2), 114-124 (2008).</li>
<li>Bakis, C. E., et al. <a target="_blank" href="https://ascelibrary.org/doi/abs/10.1061/%28ASCE%291090-0268%282002%296%3A2%2873%29">Fiber-reinforced polymer composites for construction-State-of-the-art review.</a> J Compos Construct. 6 (2), 73-87 (2002).</li>
<li>Thomas, M. M., Joseph, B., Kardos, J. L. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/pc.10282/abstract">Experimental characterization of autoclave-cured glass-epoxy composite laminates: Cure cycle effects upon thickness, void content, and related phenomena.</a> Polym Compos. 18 (3), 283-299 (1997).</li>
<li>Michaud, V., Mortensen, A. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X0100015X">Infiltration processing of fibre reinforced composites: Governing phenomena.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 32 (8), 981-996 (2001).</li>
<li>Wood, J. R., Bader, M. G. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0956714394900248">Void control for polymer-matrix composites (2): Experimental evaluation of a diffusion model for the growth and collapse of gas bubbles.</a> Compos Manuf. 5 (2), 149-158 (1994).</li>
<li>Abraham, D., Matthews, S., McIlhagger, R. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X98000554">A comparison of physical properties of glass fibre epoxy composites produced by wet lay-up with autoclave consolidation and resin transfer moulding.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 29 (7), 795-801 (1998).</li>
<li>Liu, L., Zhang, B. M., Wang, D. F., Wu, Z. J. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0263822305000437">Effects of cure cycles on void content and mechanical properties of composite laminates.</a> Compos Struct. 73 (3), 303-309 (2006).</li>
<li>Park, S. Y., Choi, W. J., Choi, H. S. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0263822309002256">The effects of void contents on the long-term hygrothermal behaviors of glass/epoxy and GLARE laminates.</a> Compos Struct. 92 (1), 18-24 (2010).</li>
<li>Hamidi, Y. K., Aktas, L., Altan, M. C. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0266353805000254">Three-dimensional features of void morphology in resin transfer molded composites.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 65 (7), 1306-1320 (2005).</li>
<li>Pucci, M. F., Liotier, P. -J., Drapier, S. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X1500192X">Capillary wicking in a fibrous reinforcement-orthotropic issues to determine the capillary pressure components.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 77, 133-141 (2015).</li>
<li>Pucci, M. F., et al. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X17300945">Wetting and swelling property modifications of elementary flax fibres and their effects on the Liquid Composite Molding process.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 97, 31-40 (2017).</li>
<li>Jeong, H. <a target="_blank" href="http://journals.sagepub.com/doi/abs/10.1177/002199839703100303">Effects of voids on the mechanical strength and ultrasonic attenuation of laminated composites.</a> J Compos Mater. 31 (3), 276-292 (1997).</li>
<li>Almeida, S. F. M., Neto, Z. dS. N. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0263822394900442">Effect of void content on the strength of composite laminates.</a> Compos Struct. 28 (2), 139-148 (1994).</li>
<li>Varna, J., Joffe, R., Berglund, L. A., Lundström, T. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0266353895000240">Effect of voids on failure mechanisms in RTM laminates.</a> Compos Sci Technol. 53 (2), 241-249 (1995).</li>
<li>Hagstrand, P. O., Bonjour, F., Månson, J. A. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X04000740">The influence of void content on the structural flexural performance of unidirectional glass fibre reinforced polypropylene composites.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 36 (5), 705-714 (2005).</li>
<li>Mouritz, A. <a target="_blank" href="http://journals.sagepub.com/doi/abs/10.1177/002199830003400303">Ultrasonic and interlaminar properties of highly porous composites.</a> J Compos Mater. 34 (3), 218-239 (2000).</li>
<li>Maragoni, L., Carraro, P., Peron, M., Quaresimin, M. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142112316303164">Fatigue behaviour of glass/epoxy laminates in the presence of voids.</a> Int J Fatigue. 95, 18-28 (2017).</li>
<li>Chambers, A., Earl, J., Squires, C., Suhot, M. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S014211230600065X">The effect of voids on the flexural fatigue performance of unidirectional carbon fibre composites developed for wind turbine applications.</a> Int J Fatigue. 28 (10), 1389-1398 (2006).</li>
<li>Judd, N. C., Wright, W. <a target="_blank" href="https://scholar.google.com/scholar?cluster=18026662403035458320&hl=en&oi=scholarr">Voids and their effects on the mechanical properties of composites- an appraisal.</a> SAMPE J. 14, 10-14 (1978).</li>
<li>Ghiorse, S. <a target="_blank" href="http://adsabs.harvard.edu/abs/1993SAMPQ..24...54G">Effect of void content on the mechanical properties of carbon/epoxy laminates.</a> SAMPE Quart. 24 (2), 54-59 (1993).</li>
<li>Lambert, J., Chambers, A., Sinclair, I., Spearing, S. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0266353811004155">3D damage characterisation and the role of voids in the fatigue of wind turbine blade materials.</a> Compos Sci Technol. 72 (2), 337-343 (2012).</li>
<li>Mesogitis, T., Skordos, A., Long, A. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X13003035">Uncertainty in the manufacturing of fibrous thermosetting composites: a review.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 57, 67-75 (2014).</li>
<li>Aktas, L., Hamidi, Y., Altan, M. C. <a target="_blank" href="http://proceedings.asmedigitalcollection.asme.org/proceeding.aspx?articleid=1582363">Effect of moisture on the mechanical properties of resin transfer molded composites-part I: absorption.</a> J Mater Process Manuf Sci. 10 (4), 239-254 (2002).</li>
<li>Selzer, R., Friedrich, K. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X96001546">Mechanical properties and failure behaviour of carbon fibre-reinforced polymer composites under the influence of moisture.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 28 (6), 595-604 (1997).</li>
<li>Costa, M. L., Rezende, M. C., Almeida, S. F. M. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/03602550600609549">Effect of void content on the moisture absorption in polymeric composites.</a> Polym Plast Technol Eng. 45 (6), 691-698 (2006).</li>
<li>Muric-Nesic, J., Compston, P., Stachurski, Z. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X10003271">On the void reduction mechanisms in vibration assisted consolidation of fibre reinforced polymer composites.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 42 (3), 320-327 (2011).</li>
<li>Walczyk, D., Kuppers, J. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X11004131">Thermal press curing of advanced thermoset composite laminate parts.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 43 (4), 635-646 (2012).</li>
<li>Khan, L. A., Mahmood, A. H., Ahmed, S., Day, R. J. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/pc.22500/full">Effect of double vacuum bagging (DVB) in quickstep processing on the properties of 977-2A carbon/epoxy composites.</a> Polym Compos. 34 (6), 942-952 (2013).</li>
<li>Kwak, M., Robinson, P., Bismarck, A., Wise, R. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X15001311">Microwave curing of carbon-epoxy composites: penetration depth and material characterisation.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 75, 18-27 (2015).</li>
<li>Agius, S., Magniez, K., Fox, B. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359836812007627">Cure behaviour and void development within rapidly cured out-of-autoclave composites.</a> Compos Part B: Eng. 47, 230-237 (2013).</li>
<li>Davies, L., et al. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0266353806004015">Effect of cure cycle heat transfer rates on the physical and mechanical properties of an epoxy matrix composite.</a> Compos Sci Technol. 67 (9), 1892-1899 (2007).</li>
<li>Pishvar, M., Amirkhosravi, M., Altan, M. C. <a target="_blank" href="http://proceedings.asmedigitalcollection.asme.org/proceeding.aspx?articleid=2669649">Applying magnetic consolidation pressure during cure to improve laminate quality: a comparative analysis of wet lay-up and vacuum assisted resin transfer molding processes.</a> ASME Int Mech Eng Cong Expos Proc. , IMECE2017-72019 (2017).</li>
<li>Amirkhosravi, M., Pishvar, M., Altan, M. C. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X17301355">Improving laminate quality in wet lay-up/vacuum bag processes by magnet assisted composite manufacturing (MACM).</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 98, 227-237 (2017).</li>
<li>Pishvar, M., Amirkhosravi, M., Altan, M. C. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/pc.24621/abstract">Magnet assisted composite manufacturing: A novel fabrication technique for high-quality composite laminates.</a> Polym Compos. , (2017).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.astm.org/Standards/D2584.htm">ASTM D2584-11 Standard test method for ignition loss of cured reinforced resins</a>. , ASTM International. West Conshohocken, PA. (2011).</li>
<li>Anderson, J. P., Altan, M. C. <a target="_blank" href="http://materialstechnology.asmedigitalcollection.asme.org/article.aspx?articleid=1476990">Properties of composite cylinders fabricated by bladder assisted composite manufacturing.</a> J Eng Mater Technol. 134 (4), 044501(2012).</li>
<li>Webb, P. A. <a target="_blank" href="http://www.anime.micrx.com/Repository/Files/Volume_and_Density_determinations_for_Particle_Technologists.pdf">Volume and density determinations for particle technologists.</a> Micromeritics Instru. Corp. 01, (2001).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.astm.org/Standards/D3171.htm">ASTM D3171-15 Standard test methods for constituent content of composite materials</a>. , ASTM International. West Conshohocken, PA. (2015).</li>
<li>Anderson, J. <a target="_blank" href="https://shareok.org/handle/11244/6072">Manufacturing and microstructural modeling of geometrically complex composite components produced by bladder assisted composite manufacturing (BACM)</a>. , Norman, OK. PhD dissertation (2013).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.astm.org/DATABASE.CART/HISTORICAL/D790-15.htm">ASTM D790-15, Standard test methods for flexural properties of unreinforced and reinforced plastics and electrical insulating materials</a>. , ASTM International. West Conshohocken, PA. (2015).</li>
<li>Yalcinkaya, M. A., Sozer, E. M., Altan, M. C. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359835X17303184">Fabrication of high quality composite laminates by pressurized and heated-VARTM.</a> Compos Part A: App Sci Manuf. 102, 336-346 (2017).</li>
<li>Chang, T., Zhan, L., Tan, W., Li, S. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/s12221-017-7384-4">Effect of autoclave pressure on interfacial properties at micro-and macro-level in polymer-matrix composite laminates.</a> Fiber Polym. 18 (8), 1614-1622 (2017).</li>
<li>Stringer, L. G. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0010436189902139">Optimization of the wet lay-up/vacuum bag process for the fabrication of carbon fibre epoxy composites with high fibre fraction and low void content.</a> Composites. 20 (5), 441-452 (1989).</li>
</ol>

המחברים אין שום גילויים.

היישום של לחץ קונסולידציה גבוהה במהלך התרופה של עשוי פלסטיק ללא הפרדות צבע חשוב במיוחד לייצור חלק ללא הפרדות צבע באיכות גבוהה47. אם הלחץ החיצוני אינו מוחל למינציה נרפאה רק תחת ואקום, החלק האחרון בדרך כלל יכיל תוכן חלל גבוה, ואולי העולה על 5% על-ידי אמצעי האחסון ולאחר שרף לא רצויים אזורים עשירים48. תוכן void גבוהה, סיבים נמוכה נפח שבר ואזורי שרף עשיר גורמים להשפיע לרעה על התכונות המכאניות של הלוגן ללא הפרדות צבע. בעבודה זאת, טיפול נסיוני הפעלת לחץ קונסולידציה גבוהה במהלך לרפא עשוי פלסטיק בתהליך שקית ואקום והופה רטוב הוא תיאר29. בטכניקה זו, ראשית, והופה ללא הפרדות צבע מוגש על צלחת כלי התחתון מגנטי לפי תהליך שקית ואקום קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב. לאחר מכן, קבוצה של קבועים magnets, המצורפת צלחת פלדה העליון מגנטי, מושם על שואב האבק. במחקר זה, יוחלו מגנטים תוך הגדלת הטמפרטורה והופה עד 60 ° צלזיוס, איפה צמיגות שרף פוחתת באופן משמעותי. הפעלת לחץ בזמן אחר, כגון הנקודה gelation, ייתכן התשואה. בשירותים עם מאפיינים שונים-13,-40,-49 רמת הלחץ מגנטי יישומית תלוי הפער בין הצלחת התחתונה מגנטי מגנטים. לפיכך, אנו מציגים את הליך למדידת לחץ מגנטי שנוצר על ידי מגנט כפונקציה של הפער (קרי, והופה עובי).
כדי לקבוע את היעילות של MACM, רטוב והופה הלוגן שקית ואקום עם המרכיבים השונים גשמי מיוצרים באמצעות שישה תרחישים עם ובלי לחץ הדחיסה מגנטי. לאחר מכן, נדגים את השלבים המפורטים פלואורסנציה שברים נפח החלל וסיבים, מיקרו, ומאפייני flexural של הלוגן ללא הפרדות צבע. כדי להעריך את נפח שברים של המרכיבים ללא הפרדות צבע, שרף-הכוויה ההשעיה. השיטות שימוש42לסירוגין. התוצאות שהוצגו להראות כי באמצעות דחיסת מגנטיים לחץ משמעותי מגבירה את השבר נפח סיבים, הקטנת הריק מתוכן החלקים. בנוסף, לניתוח microstructural של הפרדות צבע, סריקת הדמיה מיקרוסקופ אלקטרונים (SEM), והם נותן תובנה המיקום ותכונות גיאומטרי של חללים15. לדוגמה, איור 3 מראה השימוש לחץ מגנטי במהלך הריפוי הוא גם מועיל בהפחתת גודל והן מספר חללים, ולכן מקטין את ההסתברות של20,מוקדמת כשל24. כתוצאה מכך, גורמים אלה לשפר במידה רבה את מאפייני flexural הלוגן. עם זאת, האפקטיביות של MACM שונה בהתאם לסוג של המרכיבים ללא הפרדות צבע (סיבים ושרף).
למרות פבריקציה נוספת של הלוגן בשיטה זו היא פשוטה, יש לנקוט במהלך הסידור והמיקום של קבועים magnets כפי שהם יוצרים לחץ גבוה מאוד (קרי, בלחץ המרבי של 0.64 מגפ ס). המגבלה של שיטה זו היא כי צלחת כלי התחתון צריך להיות מגנטי, כגון נירוסטה 400-series, זה חייב להיות קבוע נגד התנועה לפני השמה של מגנטים,. כי כוח משיכה מגנטי עשוי להעביר משמרת את הצלחת כלפי מעלה. בנוסף, הלחץ שהוחלו על ידי מגנטים תלוי בעובי למינציה. לדוגמה, NdFeB, N52-2.54 × 2.54 × 1.27 ס"מ3 קבועים magnets אינם מסוגלים לייצר לחץ קונסולידציה גבוהה (> 0.1 MPa) כאשר העובי והופה מרוכבים חורג 6.5 מ מ. במקרה זה, מגנטים חזקים יותר צריך להיות מנוצל כדי להשיג רמות קונסולידציה גבוהה.
השיטה הציג נוח לשימוש ויש לו היתרון על פני תאי לחץ כי הוא אינו דורש ציוד יקר ו- tooling. אמנם לא הובהר כאן, שיטה זו ישימה באופן כללי אלא גם שקית ואקום והופה רטוב אלא גם לתהליכים אחרים ייצור להגהות, כגון out-של-החיטוי ריפוי של prepregs והעברת שרף בסיוע ואקום צורניים (VARTM). יתר על כן, רכיבים מורכבים גדולים יכול להיות מפוברק בקלות יחסית על ידי הזזה את המגנטים לאורך שואב האבק אם סיכה מתאים משמש בין המגנטים שואב האבק. בנוסף, למיטב ידיעתנו, זו השיטה היחידה אשר מאפשרת הפעלת לחץ מקומי, כמו גם לא אחידה והופה ללא הפרדות צבע. כיוון עתידי של שיטה זו היא לייצר חלקים מרוכבים גיאומטריים מורכבים, אבל במקום הנחת את המגנטים על צלחת שטוחה, הם יוטלו על תבנית מתאימים, העליון.

פולימר מחוזקים סיבים מרוכבים היה בשימוש נרחב רכב1,2, וחלל3,4, ימית5,6ו7,הבנייה8 תעשיות בגלל שלהם מאפיינים ייחודיים כגון חוזק מסוים גבוה ומודולוס, התנהגות חיובית עייפות, עמידות בפני קורוזיה. כיום, הלוגן ללא הפרדות צבע באיכות גבוהה בעיקר מיוצרים באמצעות שכבות של בד מראש ספוג (prepreg) ריפא ב החיטוי תחת טמפרטורה גבוהות ולחץ קונסולידציה גבוהה של 0.27-0.69 MPa (40-100 psi)9. למינטים ללא הפרדות צבע באיכות נמוכה יותר המיוצרים על ידי תהליך והופה רטוב, איפה החיזוק בלחץ גבוה אינו מוחל. תהליך זה הוא מהגידולים, לא דורשת ציוד יקר, מתבצע על-ידי הצבת רובדי אחת של בד יבש על תבנית והחלת לאחר מכן שרף. ברוב היישומים, גלגלת ידניים משמש כדי לאלץ את השרף חיזוק סיבים, סוחטים עודף שרף. הרצף הזה חוזר על עצמו עד לעובי הרצוי מתקבל. איכות הלוגן המיוצר על ידי והופה רטוב ניתן לשפר במידה רבה על-ידי החלת שילוב של ואקום (נקרא התהליך שקית ואקום והופה רטוב) ולחץ על איחוד נוספים ב החיטוי במהלך הריפוי. הפעלת לחץ קונסולידציה גבוהה במהלך תרופה מקלה על הזרם שרף המוביל לעלייה השבר נפח סיבים והסרת10,חללים11 ובאמצעי שיפור של תכונות מכניות. אברהם. et al. 12 הראו כי הלוגן ללא הפרדות צבע E-זכוכית לארוג רגיל באיכות גבוהה עם חלק קטן נפח סיבים של-64%, נמוך נפח חלל השבר של 1.6% יכול להיות מפוברק באמצעות והופה רטוב שואב האבק כאשר בלחץ קונסולידציה של 1.2 MPa חלה ב החיטוי.
חללים הם אחד הליקויים הנפוצים ביותר שנוצרו במהלך הייצור של הלוגן ללא הפרדות צבע. חללים מיקרונים אחדים ועד כמה מאות מיקרונים נוצרות בעיקר בשל האוויר כלואה במהלך והופה, התפרקה לחות שרף וגירוש שיכללו חומרים נדיפים במהלך הריפוי13,14,15. כמו כן, הדינמיקה של הספגה של חיזוק סיבי נמצאים יש השפעה משמעותית על מלכוד void16,17. מקובל כי הנוכחות של חללים עשוי פלסטיק ללא הפרדות צבע יכול להוביל לירידה משמעותית של כוח13,18,19,20,מודולוס21, שבר קשיחות22, עייפות חיים23,24 מתוך הלוגן. למשל, ג'אד, רייט25 מצא כי כל עלייה של 1% בתוכן חלל (עד 4%), תוצאות כ- 7% ירידה של מאפייני הטיית קרן קצרה. יתר על כן, Ghiorse26 מצא כי באפוקסי פחמן מרוכבים, עבור כל 1% עלייה תוכן void, לירידה 10% הטיה interlaminar וכוח flexural, על הפחתת 5% מודולוס flexural, ניתן לראות. בנוסף, חללים יש השפעות שליליות על קראק חניכה, הפצת, כמו גם לחות הקליטה27,28. זה ידוע כי שיעור ספיגת הלחות עבור הלוגן כשהתוכן void גבוהה יותר הוא גדול יותר, הלחות נספג עלול לגרום להידרדרות של ממשק סיבים-מטריקס, נחות לטווח ארוך תכונות מכניות29, 30,31,32. לכן, כדי להבטיח עקביות של תכונות מכאניות ולהשיג את האיכות הגבוהה ביותר של מוצרים ללא הפרדות צבע, התוכן הריק צריך להיות ממוזער.
למרות אשפרה עשוי פלסטיק ללא הפרדות צבע ב החיטוי מייצרת חלקים באיכות גבוהה, אמינות, עלות המוצר יהיה גבוה עקב השקעות הון ראשוני ושימוש עודף אנרגיה. בנוסף אוטוקלב תרופה, מגוון רחב של טכניקות כגון העברת שרף בסיוע ואקום צורניים (VARTM) ותהליך הריקודים הלטיניים יש פותחה, נהגה לפברק הלוגן מורכב מחוץ אוטוקלב32,33, 34 , 35 , 36. עם זאת, בשל היעדר לחץ אחיד, גבוהה, הלוגן המיוצר על ידי שיטות אלה לעיתים קרובות יש תכונות מכניות נמוכה יותר בהשוואה לאלו שנעשו אוטוקלאבים37. לאחרונה, טכניקה חדשנית המכונה מגנט מורכב בסיוע ייצור (MACM) יש כבר מנוצל לשיפור האיכות של קליעת ליי-אפ רטוב שקית ואקום הלוגן מורכב על-ידי החלת לחץ איחוד שנוצר על ידי קבוצה של מתח גבוה קבוע מגנטים38,39. היישום של טכניקה זו הוארך אז כדי לייצר באיכות גבוהה, מבניים הלוגן מורכב מחוץ החיטוי באמצעות טמפרטורה גבוהה קבועים magnets40.
בנייר זה, מוצג פרוטוקול לייצור והופה רטוב שקית ואקום ללא הפרדות צבע הלוגן בטכניקה MACM. ב- MACM,-בורון ניאודימיום ברזל קבועים magnets מנוצלים כדי להחיל קונסולידציה גבוהה מספיק לחץ במהלך הריפוי, לפיכך, לשפר את איכות הלוגן. ראשית, הכנת 6 רובדי, לארוג רגיל E-זכוכית אפוקסי והופה מורכב על צלחת תחתית פלדה מתואר. לאחר מכן, הסידור של קבועים magnets ב קוטביות לסירוגין על צלחת פלדה העליון הוא הפגין, יחד עם מיקומו על שקית ואקום למרוח לחץ איחוד והופה ללא הפרדות צבע. בסופו של דבר, אנחנו חלוקה לרמות את השלבים למדידת לחץ הדחיסה מגנטי, כמו גם השיטות המשמשות את האפיון של שברים נפח החלל וסיבים, מיקרו המכאניות של הלוגן מורכב. היעילות של תהליך MACM נבדק על ידי בדיית והופה רטוב שקית ואקום הלוגן שנעשו תחת הלחץ מגנטי, השוואת המאפיינים שלהם לאלה מפוברק על ידי קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב שואב האבק ללא מגנטים. התוצאות המתקבלות להוכיח את היכולת של שיטת MACM כדי לשפר את האיכות הכולל למינציה. בשיטה זו ניתן ליישם לפברק רכיבים מורכבים גדולים ומורכבים גאומטרית בקלות יחסית, ויש דרך בעלות נמוכה ופשוטה של ייצור באיכות גבוהה הלוגן.

<table><tbody><tr><td>סיבי זכוכית באריגה רגילה</td><td>Hexcel</td><td>HexForce 3733</td><td>ניתן להחליף את סוג הסיבים בכל סוג של בדים</td></tr><tr><td>סיבי זכוכית קצוצים בכיוון אקראי</td><td>Fiberglast</td><td>248</td><td></td></tr><tr><td>TenCate EX-1522/IM7</td><td>Tencate</td><td></td><td>זהו אריגה רגילה פחמן/אפוקסי prepreg</td></tr><tr><td>PRO-SET INF-114 עירוי אפוקסי</td><td>מרוכב חזיונות</td><td>1758</td><td>ניתן להחליף את סוג השרף בכל סוג של שרף המתאים לתהליך שקית ואקום רטובה</td></tr><tr><td>PRO-SET INF-211 Medium Infusion Hardener</td><td>Composite Envisions</td><td>1760</td><td></td></tr><tr><td>EPON 862</td><td>Hexion Inc.</td><td></td><td></td></tr><tr><td>סוכן ריפוי EPIKURE 3300</td><td>Hexion Inc.</td><td></td><td></td></tr><tr><td>NdFeB, N52-2.54 ופעמים; 2.54 ופעמים; 1.27 סמ"ק</td><td>K& ג'יי מגנטיקס, בע"מ</td>ניתן להחליף מגנטים <td>BX0X08-N52</td> בכל <td>סוג בהתאם ללחץ וליישום הנדרשים</td></tr><tr><td>חותך סיבובי OLFA</td><td>Fibre Glast</td><td>1706-A</td><td></td></tr><tr><td>סרט דביק</td><td>De-Comp Composites</td><td>D413Y</td><td></td></tr><tr><td>סרט פוליאסטר</td><td>De-Comp חומרים מרוכבים</td><td>D574A</td><td></td></tr><tr><td>מגבונים</td><td>סיבים</td><td>62-A</td><td>ניתן להשתמש</td></tr> <tr><td>בכל סוג של מגבוניםרולר</td><td>De-Comp מרוכבים</td><td>D205</td><td>ניתן להשתמש בכל סוג של גלילים מצופה</td></tr><tr><td>PTFE&nbsp; יריעות בד פיברגלס</td><td>McMaster-Carr Supply Company</td><td>8577K81</td><td></td></tr><tr><td>PTFE שחרור חומר סיכה יבש</td><td>Miller-Stephenson MS122AD</td><td></td><td></td></tr><tr><td>סרט שחרור מחורר</td><td>Fibre Glast</td><td>1787-C</td><td></td></tr><tr><td>בד נשימה</td><td>De-Comp חומרים מרוכבים</td><td></td><td></td></tr><tr><td>ואקום&nbsp; תיק&nbsp; סרט</td><td>רוק ווסט מרוכב</td><td>WRIGHTLON 7400</td><td></td></tr><tr><td>שסתום ואקום נעילת טוויסט אלומיניום</td><td>De-Comp Composites</td><td>D401</td><td></td></tr><tr><td>משאבת ואקום</td><td>התמורה הטובה ביותר Vacs</td><td>BVVRS1</td><td></td></tr><tr><td>יריעות חום גמישות מסיליקון-גומי, גיבוי דבק</td><td>McMaster-Carr Supply Company</td><td>35765K429</td><td></td></tr><tr><td>לוח פלדה מסדרת 400, עובי</td><td></td><td></td> 6.35 מ"מ <td>ההנחה היא מוכן על צלחת פלדה זו</td></tr><tr><td>, בעובי</td><td></td><td></td> 4.76 מ"מ <td>המגנטים מחוברים לצלחת זו</td></tr><tr><td>יריעת אלומיניום, מערבל</td> מערבל מעבדה בעובי <td></td><td></td><td></td>0.3 מ"מ</tr><tr><td></td><td>Caframo</td><td></td><td></td></tr><tr><td>משקל</td><td></td><td></td><td></td>מעבדה</tr><tr><td>AccuPyc II 1340 פיקנומטר גז אוטומטי</td><td>Micromeritics Instrument Corporation</td><td>134/00000/00</td><td></td></tr><tr><td>משקל סגולי, 83.2 מ"ל</td><td>Gardco</td><td>EW-38000-12</td><td></td></tr><tr><td>שרף הרכבה קרה אקרילי</td><td>Struers</td><td>LevoCit</td><td></td></tr><tr><td>מטחנה/מלטש</td><td>Struers</td> כורי היתוך פורצלן <td>LaboSystem</td><td></td></tr><tr><td>, 30 מ"ל</td><td>United Scientific Supplies</td><td>JCT030</td><td></td></tr><tr><td>כוסות פלסטיק, 12 אונקיות, שקוף</td><td></td><td></td><td>הוא משמש ככוסות ערבוב אפוקסי</td></tr></tbody></table>

מגנט בסיוע ייצור מורכבים: גמיש טכניקה חדשה להשגת קונסולידציה גבוהה בלחץ בתהליכים ואקום שקית/lay-up

Magnet Assisted Composite Manufacturing: A Flexible New Technique for Achieving High Consolidation Pressure in Vacuum Bag/Lay-Up Processes

עבודה זו ממחישה פרוטוקול כדי לשפר את האיכות של הלוגן מורכב מפוברק על ידי תהליכים שקית ואקום והופה רטוב באמצעות מגנט שפותחו לאחרונה בסיוע הפרדות צבע (MACM) טכניקת הייצור. בטכניקה זו, קבועים magnets מנוצלים כדי להחיל בלחץ גבוה מספיק איחוד בשלב ריפוי. כדי לשפר את עוצמת השדה המגנטי, לכן, כדי להגדיל את הלחץ דחיסת מגנטי, המגנטים ממוקמים על צלחת העליון מגנטי. ראשית, כל תהליך הכנת והופה מורכב על התחתונה מגנטי פלדה צלחת באמצעות התהליך שקית ואקום קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב. שנית, השמה של קבוצת-בורון ניאודימיום ברזל קבועים magnets, מסודרים לסירוגין קוטביות, על שקית ואקום מודגם. לאחר מכן, מוצגים ההליכים ניסיוני כדי למדוד את דחיסת מגנטיים לחץ ונפח השברים של המרכיבים ללא הפרדות צבע. לבסוף, שיטות השתמשו כדי לאפיין מיקרו ואת התכונות המכאניות של הלוגן מורכב נדונים בפירוט. התוצאות להוכיח את יעילותה של השיטה MACM לשיפור האיכות של קליעת ליי-אפ רטוב שקית ואקום הלוגן. שיטה זו אינה דורשת השקעות הון גדול עבור אבזור או ציוד, יכול לשמש גם כדי לאחד גיאומטריים מורכבים חלקים מורכבים על-ידי הצבת את המגנטים על התאמת תבנית העליון ממוקם על שואב האבק.

כדי לחקור את השפעת MACM על איכות הלוגן, נחשבו מספר תרחישים להשתמש בסוגי בדים שונים, שרף מערכות. טבלה 1 דוחות שתהליך הייצור ומרכיבים ללא הפרדות צבע של 6-רובדי, E-זכוכית אפוקסי הלוגן מורכב מיוצרים תרחישים שונים פבריקציה נוספת מתחת לגיל שש. בתרחישים בסיסית (W-PW-INF, W-RM-INF ו- W-RM-EPON), הלוגן מיוצרים על ידי והופה רטוב שקית ואקום ללא לחץ חיצוני. התרחישים שלושה אחרים (WM-PW-INF, WM-RM-INF ו- WM-RM-EPON) משמשים כדי לפברק והופה רטוב הלוגן שקית ואקום בלחץ דחיסת מגנטי. האיכות של אלה הלוגן אז לעומת אלה שנעשו על ידי התרחישים בסיסית. בתרחישים הראשון והשני, W-PW-INF ו- WM-PW-INF, לארוג רגיל E-זכוכית/INF הלוגן מיוצרים. בתרחישים השלישית והרביעית, W-RM-INF ו- WM-RM-INF, בד לארוג רגיל מוחלף מחצלת אקראי, ומשמש שרף אותה מערכת (קרי, INF). בתרחישים החמישית והשישית, W-RM-EPON ו- WM-RM-EPON, הבד הוא E mat אקראי-זכוכית, בעוד המערכת שרף מוחלף EPON אשר יש צמיגות גבוהה למדי 766.9 mPa s לעומת 296 mPa s עבור INF שרף. ניתן למצוא ניתוח מפורט יותר של התרחישים ארבע Pishvar et al. . 2017, Amirkhosravi et al. 201738,39.
איור 2a מציג את הלחץ מגנטי שנוצר על ידי NdFeB, N52-2.54 × 1.27 × 2.54 ס מ מגנט3 כפונקציה של המרחק בין מגנט פלדה. במרחק הזה שיתאימו העובי והופה במהלך ייצור למינציה ללא הפרדות צבע, ובכך יכול לשמש כדי לקבוע את הווריאציה של הלחץ דחיסת שהחיל את המגנטים. שיבוץ איור 2 א מראה תמונה של הסידור ניסיוני. למדידת הווריאציות של הלחץ מגנטי כפונקציה של מרחק. כפי שהוסבר בסעיף 3 של הפרוטוקול, הסידור כוללת שני לוחות פלדה מקבילים (12.5 ס"מ × 12.5 ס"מ × 1.8 ס מ). הפלטה מחובר העומס-תא 4.45 kN (1000 ליברות). צלחת התחתון מורכב על הצלב-ראש מכשיר הבדיקה מכני. באמצעות זה, כוח המשיכה של המגנט הקבוע מונחת צלחת התחתון נמדד כפונקציה של הפער (קרי, המרחק בין המגנט הפלטה פלדה). הקו המקווקו באיור 2 א מייצג את הלחץ מגנטי נמדד (כוח על פני השטח של המגנט) על ידי מכשיר הבדיקה מכני, הקו המלא ומייצג את הלחץ נקבע מתוך הנתונים שסופקו על-ידי הספק של המגנטים. יש הסכם טוב בדרך כלל בין הלחץ נמדדו הערכים שהתקבלו מתוך גליון נתונים טכניים הניתנים על ידי הספק. זה נראה כי העלייה בלחץ מגנטי תלויה בצורה אקספוננציאלית צמצום הפער. לכן, כפי לרבד איחוד במהלך תהליך ריפוי, עובי והופה פוחתת בהדרגה, כתוצאה מכך, מגבירה הלחץ המופעל על-ידי המגנט. איור 2b מציג את אותם נתונים ניסיוני המוצג באיור 2 א, אבל עבור טווח הפער (קרי, והופה עובי) 1-4.5 מ מ. בנוסף, הלחץ מגנטי התחלתי וסופי חלה במהלך התרופה של הלוגן מורכב מסוגי בדים שונים (קרי, לארוג רגיל ו מחצלת אקראי) והיא מערכות שרף (קרי, INF ו- EPON) מוצגים באיור 2b. עובי והופה לארוג רגיל/INF הלוגן (WM-PW-INF) במהלך גיבוש יורדת מ- 1.5 מ מ עד 1.4 מ מ בשל יצוא שרף ולריפוי. לפיכך, הלחץ מגנטי מעט עולה מ- 0.38 ל 0.39 MPa. עובי המזרן אקראית/INF והופה פלסטיים שינויים (WM-RM-INF) מ מ מ 2.8 1.7 מ"מ ו כתוצאה מכך, הלחץ מגנטי מגביר באופן משמעותי מ- 0.27 כדי 0.36 מגפ ס. עובי והופה הלוגן עם מחצלת אקראית/EPON (WM-RM-EPON) יורדת מ- 3.7 מ מ- 2.5 מ מ, לפיכך, הלחץ שנוצר בינוני עולה מ- 0.22 0.29 MPa.
בטבלה 2 מציג את עובי ממוצע סיבים שבר נפח, נפח חלל שבריר הלוגן מיוצרים עם ובלי לחץ איחוד מגנטי. כפי שמוצג בטבלה 2, ניצול לחץ הדחיסה מגנטי משמעותי מפחית העובי הממוצע של הלוגן 12-47%. כצפוי, הוא הקטנת עובי למינציה חריפה מתואם עם העלייה השבר נפח סיבים של הלוגן, היכן השבר נפח סיבים של הלוגן משפר באופן משמעותי ב- 13-98% בלחץ מגנטי. בין כל התרחישים, ההשפעה של הפעלת לחץ מגנטי על מחצלת אקראית/INF הלוגן מודגש יותר (קרי, 98% עלייה סיבים נפח שבר) עקב שני גורמים: (1) שבריר נמוך משמעותית של נפח סיבים הראשונית של uncompacted למינטים mat אקראיות לעומת הלוגן לארוג רגיל, ו- (2) השימוש של שרף עם צמיגות נמוכה של 296 s mPa, ובכך לאפשר הסרה קלה של שרף עודף. זה גם ראוי לציון כי הפעלת לחץ מגנטי יש יתרון נוסף ומקטין את נפח חלל חלק הלוגן מ 3.4-5.8% ל- 1.5-2.7%. לפיכך, הלחץ מגנטי כוננים לא רק עודף שרף, אלא גם חללים מחוץ לרבד.
איור 3 מציג תמונות SEM של E-זכוכית אפוקסי פלסטיים מיוצרים תחת 6 תרחישים שונים בהגדלה X 35. לשם השוואה חזותית קלה, הדימויים הלוגן ללא לחץ חיצוני מוצגים בצד השמאל, הלוגן לפי דחיסת מגנטי מוצגים בצד הימין. מתמונות אלה, זה ניכר כי ניצול הלחץ דחיסת מגנטי מתבטא הרבה-משופרת איחוד בין עננים נים ומוביל, כתוצאה מכך, הפחתה משמעותית בתחומים עתירי שרף. כתוצאה מכך, עובי למינציה פוחת במידה ניכרת, השבר נפח הסיבים הוא גדל, ובמיוחד הלוגן עשוי בד mat אקראי INF שרף (WM-RM-INF). תמונות אלה גם מראים כי המורפולוגיה של חללים הוא די שונה הלוגן מורכב עם ללא לחץ חיצוני. הפעלת לחץ מגנטי מפחיתה את מספר חללים והופכת חללים קטנים יותר, מובילה לשבר נפח חלל נמוך ב הלוגן. לבסוף, דחיסת חללים הממוקמים בין עננים נים מוביל יותר מאורך חללים.
טבלה 3 מציגה את כוח flexural מודולוס של כל למינטים ומצעים אחוז העליה במאפייני flexural הלוגן גרם בלחץ איחוד מגנטי. התוצאות מראות בבירור הכוח flexural ואת מודולוס של הלוגן לשפר באופן משמעותי על ידי ניצול הלחץ מגנטי. גידול של-98% בשבריר נפח סיבים מחצלת אקראית/INF הלוגן (WM-RM-INF), בעוד שיש תוכן חלל מינימלי של 1.46%, סיבות 62% ו- 67% עלייה הכוח flexural ואת מודולוס של הלוגן, בהתאמה. כמו שציפיתי, לארוג רגיל/INF הלוגן (WM-PW-INF) אשר בתחילה הציג שיפור הנמוך של 13% סיבים נפח שבר, הראה העלייה הנמוך ביותר, 7%, 22%, כוח flexural, המודולוס, בהתאמה. כתוצאה מכך, השיפור במאפייני flexural מגוון רחב של הלוגן מורכב עשוי בלחץ איחוד מגנטי מוכיח את היכולת של MACM כדי לשפר את האיכות הכולל למינציה.
<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody>
<tr>
<td>ייצור תרחיש</td>
			<td>סוג הבד</td>
			<td>מערכת שרף</td>
			<td>תהליך הייצור</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-PW-INF</td>
			<td>לארוג רגיל E-זכוכית</td>
			<td>INF</td>
			<td>שקית ואקום קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב ללא שימוש ללחץ חיצוני</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-PW-INF</td>
			<td>לארוג רגיל E-זכוכית</td>
			<td>INF</td>
			<td>שקית ואקום והופה רטוב עם באמצעות איחוד מגנטיים לחץ</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-RM-INF</td>
			<td>מחצלת אקראי E-זכוכית</td>
			<td>INF</td>
			<td>שקית ואקום קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב ללא שימוש ללחץ חיצוני</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-RM-INF</td>
			<td>מחצלת אקראי E-זכוכית</td>
			<td>INF</td>
			<td>שקית ואקום והופה רטוב עם באמצעות איחוד מגנטיים לחץ</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-RM-EPON</td>
			<td>מחצלת אקראי E-זכוכית</td>
			<td>EPON</td>
			<td>שקית ואקום קונבנציונאלי קליעת ליי-אפ רטוב ללא שימוש ללחץ חיצוני</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-RM-EPON</td>
			<td>מחצלת אקראי E-זכוכית</td>
			<td>EPON</td>
			<td>שקית ואקום והופה רטוב עם באמצעות איחוד מגנטיים לחץ</td>
		</tr>
</tbody></table>טבלה 1: פרטים של המרכיבים, ייצור שישה תרחישים המשמש בייצור של 6-רובדי הלוגן ללא הפרדות צבע.
<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody>
<tr>
<td>תרחיש פבריקציה נוספת</td>
			<td>עובי ממוצע (מ מ)</td>
			<td>סיבים נפח שבר (%)</td>
			<td>לודיג סיבים נפח שבר (%)</td>
			<td>נפח חלל השבר (%)</td>
			<td>צמצום נפח חלל השבר (%)</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-PW-INF</td>
			<td>0.98 ± 0.01</td>
			<td>45.65 ± 0.82</td>
			<td>―</td>
			<td>3.44 ± 0.46</td>
			<td>―</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-PW-INF</td>
			<td>0.86 ± 0.01</td>
			<td>51.63 ± 0.87</td>
			<td>13</td>
			<td>1.74 ± 0.39</td>
			<td>49</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-RM-INF29
</td>
			<td>2.28 ± 0.04</td>
			<td>24.84 ± 1.14</td>
			<td>―</td>
			<td>5.09 ± 0.69</td>
			<td>―</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-RM-INF29
</td>
			<td>1.21 ± 0.01</td>
			<td>49.10 ± 0.87</td>
			<td>98</td>
			<td>1.46 ± 0.24</td>
			<td>71</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-RM-EPON30
</td>
			<td>3.18 ± 0.01</td>
			<td>17.34 ± 0.84</td>
			<td>―</td>
			<td>5.81 ± 1.24</td>
			<td>―</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-RM-EPON30
</td>
			<td>1.99 ± 0.03</td>
			<td>26.88 ± 1.99</td>
			<td>55</td>
			<td>2.71 ± 0.36</td>
			<td>53</td>
		</tr>
</tbody></table>בטבלה 2: עובי ממוצע סיבים שבר נפח, נפח חלל שבריר הלוגן 6 רובדי מיוצרים תרחישים שונים מתחת לגיל שש. הגדלת אחוז סיבים נפח שבר ואחוז צמצום נפח חלל השבר עקב דחיסת מגנטי (n = 6 סיבים שבר נפח, נפח חלל שבר ו- n = 35 עבור הממוצע למינציה עובי; 95% מרווחי ביטחון עבור כל הנתונים)? גם נתן.
<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody>
<tr>
<td>תרחיש פבריקציה נוספת</td>
			<td>כוח flexural (MPa)</td>
			<td>להגדיל את כוח flexural (%)</td>
			<td>מודולוס flexural (ממוצע ציונים)</td>
			<td>לודיג flexural מודולוס (%)</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-PW-INF</td>
			<td>638.9 ± 27.0</td>
			<td>―</td>
			<td>24.1 ± 0.5</td>
			<td>―</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-PW-INF</td>
			<td>681.1 ± 35.5</td>
			<td>7</td>
			<td>29.5 ± 0.9</td>
			<td>22</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-RM-INF29
</td>
			<td>218.9 ± 11.4</td>
			<td>―</td>
			<td>8.4 ± 0.3</td>
			<td>―</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-RM-INF29
</td>
			<td>354.6 ±15.5</td>
			<td>62</td>
			<td>14.0 ± 0.8</td>
			<td>67</td>
		</tr>
<tr>
<td>W-RM-EPON30
</td>
			<td>158.1 ± 8.9</td>
			<td>―</td>
			<td>6.8 ± 0.1</td>
			<td>―</td>
		</tr>
<tr>
<td>WM-RM-EPON30
</td>
			<td>253.5 ± 20.1</td>
			<td>60</td>
			<td>9.9 ± 0.6</td>
			<td>46</td>
		</tr>
</tbody></table>טבלה 3: כוח Flexural, מודולוס את הלוגן מורכב ואת האחוז להגדיל במאפייני flexural עקב דחיסת מגנטי (n = 7 עבור הלוגן שנעשו על ידי EPON ו- n = 14 את השאר; 95% מרווחי ביטחון עבור כל הנתונים).
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57254/57254fig1.jpg"> איור 1: סכימטי מפושטת של הכנת הפרדות והופה ויישום של לחץ מגנטי, כפי שמתואר בסעיף פרוטוקול. למטרה זו, NdFeB עשרים וחמש, N52-2.54 × 2.54 × 1.27 ס"מ3 קבועים magnets מנוצלים כדי למרוח את הלחץ איחוד והופה ללא הפרדות צבע. <a href="/files/ftp_upload/57254/57254fig1large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.</a>
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57254/57254fig2.jpg"> איור 2: (א) וריאציה של הלחץ מגנטי שנוצר על ידי NdFeB, N52-2.54 × × 2.54 1.27 ס"מ3 מגנט כפונקציה של הפער (קרי, והופה עובי). שיבוץ מראה תמונה של הסידור ניסיוני. למדידת הלחץ מגנטי. (b) התחלתי וסופי מגנטי הלחץ שהופעל במהלך לריפוי לארוג רגיל/INF (WM-PW-INF) mat/INF(WM-RM-INF) אקראיים, הלוגן (WM-RM-EPON) שטיח/EPON אקראיים. <a href="/files/ftp_upload/57254/57254fig2large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.</a>
<img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/57254/57254fig3.jpg"> איור 3: תמונות SEM של הלוגן ללא הפרדות צבע E-זכוכית אפוקסי 6 רובדי מפוברק באמצעות תהליך שקית ואקום והופה רטוב עם וללא שימוש בלחץ מגנטי. (א) W-PW-INF (למינציה לארוג רגיל/INF, ללא לחץ חיצוני), (b) WM-PW-INF (למינציה לארוג רגיל/INF, עם לחץ מגנטי), (ג) W-RM-INF (למינציה מחצלת אקראית/INF, ללא לחץ חיצוני), (ד) WM-RM-INF ( מחצלת אקראית/INF למינציה, עם לחץ מגנטי), (ה) W-RM-EPON (אקראי מחצלת/EPON למינציה, ללא לחץ חיצוני), ו- (נ) WM-RM-EPON (אקראי מחצלת/EPON למינציה, עם לחץ מגנטי). <a href="/files/ftp_upload/57254/57254fig3large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גירסה גדולה יותר של הדמות הזאת.</a>

טכניקה חדשה עבור הפעלת לחץ איחוד-והופה שקית ואקום כדי לבדות הלוגן מורכב המתואר. המטרה של פרוטוקול זה היא לפתח טכניקה פשוטה, חסכונית כדי לשפר את האיכות של הלוגן מפוברק על ידי שיטת שקית ואקום והופה רטוב.

מגנט בסיוע ייצור מורכבים: גמיש טכניקה חדשה להשגת קונסולידציה גבוהה בלחץ בתהליכים ואקום שקית/Lay-Up

This work demonstrates a protocol to improve the quality of composite laminates fabricated by wet lay-up vacuum bag processes using the recently developed ...

המטרה הכוללת של הליך זה היא להשתמש בייצור מרוכב בסיוע מגנט או בטכניקת MACM כדי לשפר משמעותית את האיכות של למינציה מרוכבת של שקיות ואקום רטובות על ידי הפעלת לחץ קונסולידציה גבוה במהלך ייצור למינציה. היתרון העיקרי של טכניקה זו הוא שמדובר בדרך פשוטה ובעלות נמוכה לייצור למינציה מרוכבת וניתן להשתמש בה לייצור חלקים גדולים ומורכבים מבחינה גיאומטרית בקלות יחסית. שיטה זו ישימה באופן נרחב לא רק בתהליכי שקיות ואקום בשכבה רטובה אלא גם בטכניקות ייצור מרוכבות אחרות כגון ריפוי prepreg מחוץ לחיטוי ודפוס העברת שרף בסיוע ואקום.הכנת שכבות וסידור ומיקום מגנטים קשה ללמוד ללא הדגמה חזותית. אנו מאמינים שמצגת זו תעזור לחוקרים אחרים ליישם MACM לייצור למינציה מרוכבת בעלת ביצועים גבוהים. כדי להתחיל בהליך, הנח בזהירות 25 מגנטים קבועים N52 Neodymium-Iron-Boron בגודל 1 אינץ' על 1/2 אינץ' בתצורה מרובעת של חמישה על חמישה בקוטביות מתחלפת על לוח פלדה מגנטי בגודל 12 אינץ' על 6 אינץ' על 3/16 אינץ'.השתמש בחותך בד סיבובי כדי לחתוך שש שכבות של שמונה אינץ' על שישה אינץ' של סיבי זכוכית באריגה רגילה, ולאחר מכן ערבבו יחד 40 גרם שרף אפוקסי ו-10.96 גרם מקשה שרף ב-350 סל"ד עד לערבוב מלא. הסר את השרף למשך 15 דקות כדי להסיר אוויר כלוא שהוכנס במהלך תהליך הערבוב. לאחר מכן, הנח צלחת אלומיניום בעובי 0.3 מילימטר בגודל שמונה אינץ' על שישה אינץ' מצופה מראש בחומר שחרור PTFE במרכז סרט שחרור מחורר בגודל 10 1/2 אינץ' על 8 1/2 אינץ'.הדביקו את שולי צלחת הגלימה לסרט השחרור בעזרת סרט פוליאסטר ברוחב חצי אינץ'. לאחר מכן, תקן יריעת חום סיליקון גמישה עם גיבוי דבק לצד אחד של לוח פלדת כלים מסדרת 400 בעובי 1/4 אינץ'. כסו שטח בגודל 17 אינץ' על 11 אינץ' בצד השני של לוח הפלדה בסרט שחרור פיברגלס לא נקבובי בעובי 0.003 אינץ'.מתאר את האזור עם סרט איטום דו צדדי ברוחב 1/2 אינץ 'המיועד לשקיות ואקום. מרחו מספיק מהשרף נטול הגז על שטח של שישה אינץ' על שמונה אינץ' כדי להרטיב שכבה אחת של סיבי הזכוכית הפשוטים. הניחו שכבה אחת של הבד על השרף והשתמשו ברולר כדי ללחוץ ולסחוט עודפי שרף.יוצקים שרף נוסף על הבד ומשתמשים במגב כדי לפזר את השרף על הבד עד שמיטת הסיבים רוויה לחלוטין. חזור על תהליך זה עבור חמש שכבות סיבי הזכוכית הנותרות, תוך שימוש באותה כמות שרף לכל שכבה. לאחר מכן, הניחו את צלחת הגלימה על תבנית סיבים.הדביקו את הקצוות של סרט השחרור המצורף בעזרת סרט פוליאסטר. הנח שתי שכבות של בד נשימה בגודל 16 אינץ' על 10 אינץ' על גבי סרט השחרור. הנח את החלק התחתון של שסתום ואקום נעילת טוויסט מאלומיניום שני חלקים על בד הנשימה, וודא שהשסתום נמצא לפחות שישה אינץ' או 15.3 סנטימטרים מהצורה הרוויה כדי למנוע מגע עם עודף שרף.הסר את גיבוי סרט האיטום. הנח סרט שקיות ואקום מעל המכלול ולחץ את הקצוות בחוזקה כנגד סרט האיטום. לאחר מכן, חבר את החלק העליון של שסתום הוואקום למשאבת ואקום המצוידת בווסת לחץ.חותכים חריץ קטן בסרט שקית הוואקום מעל החלק התחתון של השסתום. הכנס את החלק העליון של השסתום לחלק התחתון, וסובב בעדינות את החלק העליון כדי לנעול אותו במקומו מבלי לקמט את שקית הוואקום. הפעל את משאבת הוואקום, המתן עד שהלחץ יתייצב על 93 קילו פסקל ובדוק אם יש נזילות במערכת.clamp כל ארבעת הצדדים של הצלחת התחתונה לבסיס תמיכה כדי לשתק את המכלול. אפשר לרבד להתרפא בוואקום קבוע למשך 45 דקות בטמפרטורת החדר. לאחר מכן, הנח בזהירות את מערך המגנטים הקבועים על שקית הוואקום, הקפד לוודא שהמגנטים מיושרים כראוי עם ערימת הסיבים.רמפו את הטמפרטורה של הצלחת התחתונה ל 60 מעלות צלזיוס בחמש מעלות צלזיוס לדקה. רפאו את הלמינציה במשך שמונה שעות בטמפרטורה זו. בסיום הריפוי, שחרר את הוואקום, הסר את שקית הוואקום ושחרר את הלמינציה המרוכבת.כדי להתחיל בהליך המדידה, אבטח לוחית תחתונה מפלדה למשקוף הניתן להזזה של מכשיר בדיקה מכני המצויד בתא עומס כוח של 1,000 פאונד ושנאי דיפרנציאלי משתנה ליניארי. חבר לוחית עליונה מפלדה לתא העומס. ודא שלוחית הפלדה התחתונה נמצאת לפחות 25 מילימטרים מהצלחת העליונה.לאחר מכן, הנח בזהירות מגנט קבוע אחד של ניאודימיום-ברזל-בורון על הצלחת התחתונה. התחל להזיז את הצלחת התחתונה כלפי מעלה במהירות של מילימטר עד שניים לדקה. רשום את הכוח המגנטי שנוצר ואת התזוזה לאורך זמן.המשך לעקוב אחר מדידות כוח הדחיסה המגנטי עד שהמגנט כמעט יוצר קשר עם הצלחת העליונה. לאחר מכן, עצור את הבדיקה וחשב את לחץ הדחיסה המגנטי לעומת הפער. כדי להתחיל בקביעת הצפיפות, חתוך שלוש דגימות מדגימת למינציה על פי מפרט ASTM.מניחים כל דגימה בכוס המכילה 300 מיליליטר נוזל כבד שקוף מימי. הנח את הדגימה המרוכבת בכוס וודא שהדגימה צפה על הנוזל. מוסיפים לנוזל שלושה מיליליטר מים מזוקקים ומערבבים את התמיסה ב -1, 000 סל"ד למשך חמש דקות.המשך להוסיף מים בדרך זו עד שהדגימה המרוכבת תלויה בתערובת, מה שמצביע על כך שצפיפות התמיסה שווה לצפיפות הדגימה. השתמש בכוס משקל סגולי כדי לקבוע את צפיפות התמיסה. כדי להתחיל בהליך שריפת השרף, הנח כל דגימה בכור חרסינה נפרד.מדוד ורשום את משקולות הדגימות כמו גם את כור ההיתוך, ולאחר מכן הניח את כורי ההיתוך בכבשן. מחממים את התנור ל-1, 112 מעלות פרנהייט או 600 מעלות צלזיוס בכ-10 מעלות צלזיוס לדקה ומניחים לשרף להישרף למשך ארבע שעות. לאחר מכן, כבה את התנור ופתח בזהירות את דלת התנור.הניחו לתנור להתקרר לטמפרטורת החדר. לאחר מכן, הסר את כור ההיתוך המקורר מהתנור ושקול את סיבי הזכוכית המשוחזרים כדי לחשב את שברי המשקל של הסיבים והשרף. הלחץ המגנטי הנמדד שנוצר על ידי מגנט ניאודימיום-ברזל-בורון כפונקציה של הפער בין הלוחות הסכים היטב עם גיליון הנתונים שסופק על ידי הספק, ומאשר כי לחץ מגנטי מוגבר מופעל על הלמינציה ככל שעובי ההנחה יורד במהלך תהליך הריפוי.הירידה המתונה בעובי ההנחה של שני למינציה מחצלת אקראית במהלך האיחוד הביאה לעלייה ניכרת בלחץ המגנטי. עובי הנחת הלמינציה באריגה רגילה ירד רק מעט, וכתוצאה מכך עלייה קטנה בלחץ המגנטי במהלך האיחוד. הפעלת לחץ דחיסה מגנטי בטווח של 0.2 עד 0.4 מגה פסקל הפחיתה משמעותית את עובי הלמינציה הממוצע הן עבור אריגה רגילה והן עבור למינציה של סיבי זכוכית מחצלת אקראית.זה בא לידי ביטוי בירידה ניכרת באזורים עשירים בשרף ובנפחי ריקים. שינוי זה נצפה על פני מערכות שרף מרובות. שבר נפח הסיבים המוגדל וחלק נפח הריק המופחת של הלמינציה המיוצרים עם MACM הביאו לשיפורים משמעותיים בחוזק הכיפוף ובמודול הכיפוף ביחס ללמינציה המיוצרת באופן קונבנציונלי.לאחר צפייה בסרטון זה, אתה אמור להבין היטב כיצד להשתמש במגנטים קבועים כדי להפעיל לחץ קונסולידציה גבוה במהלך ריפוי לרבד בתהליך שקית הוואקום הרטובה. לחץ הקונסולידציה הגבוה שיפר במידה ניכרת את המאפיינים של הלמינציה המרוכבת הללו. אנו נרגשים מאוד מהשימוש בלחץ מגנטי בייצור למינציה מרוכבת מבנית בעלת ביצועים גבוהים.אנו מאמינים שניתן לאמץ שיטה זו בתהליכי ייצור מרוכבים אחרים. אל תשכח להיות זהיר במיוחד במהלך סידור ומיקום מגנטים קבועים מכיוון שהם מייצרים לחץ גבוה מאוד. תמיד יש לנקוט באמצעי זהירות כגון לבישת כפפות עמידות בפני פגיעות בעת ביצוע הליך זה.

magnet-assisted-composite-manufacturing-flexible-new-technique-for

Research

JoVE Journal

Engineering

הנדסה

אנו מציגים שיטה חדשה לייצור מפוליאטילן סיבים טבעיים קצר נוקשה וחזק באמצעות תהליך יצירת נייר. תאית חיידקים פועלת בו זמנית כקלסר לסיבים הרופפים ומספקת קשיחות למפוליאטילן הסיבים. יכול להיות חדור מפוליאטילן אלה עם שרף לייצר חומרים מרוכבים היררכיים באמת ירוקים.

ייצור של תבניות ייצרו מראש חזקות סיבים טבעיים ניצול קטריאלי תאית כמו בינדר

קורות תלת ממדי (3D) microstructured מרוכבים מיוצרים באמצעות החדירה המכוונת והמקומית של nanocomposites לרשתות microfluidic נקבוביים 3D. הגמישות של שיטת ייצור זו מאפשרת הניצול של חומרי תרמופלסטיים שונים וnanofillers כדי להשיג מגוון רחב של מוצרי nanocomposite חיזקו 3D הפונקציונלי מקרוסקופית.

ייצור של Nanocomposites microstructured תלת ממדי באמצעות Microfluidic הסתננות

שיטת ייצור כתוסף עקיפה שילוב הדפסת 3D של פולימרים עם ליהוק צנטריפוגלי המתוארת למתכות מסבך שמיניית 3D ייצור (אל ו Cu סגסוגות) באורך תא יחיד של 5 מ"מ עם עובי דופן של 0.5 מ"מ.

ייצור עקיף של סריג מתכות סעיפים דקים באמצעות יציקה צנטריפוגלי

כתב יד זה מציג שיטה חזקה של בדיית קעורה microwells ללא צורך מתחם מתקני עלות גבוהה. באמצעות כוח מגנטי, חרוזים פלדה מערך דרך חור, מספר מאות microwells נוצרו במצע polydimethylsiloxane (PDMS) 3 ס"מ על 3 ס"מ.

חרוז לזווג עם מגנט במערך צורניים Microwells עם משתנה גיאומטריות קעורה

פרוטוקול לחשוף סיבי חשופות על פני השטח composite על ידי ביטול אזור עשיר שרף מוצג. הסיבים נחשפים במהלך ייצור של הפרדות צבע, לא על ידי טיפול פני שטח פוסט. לוחות על בסיס פחמן חשוף התערוכה מוליכות חשמלית גבוהה כיוון דרך-עובי, המאפיין מכנית גבוהה.

יישום ניסיוני של שיטת ייצור ללא הפרדות צבע חדשה: חשיפת סיבי חשופות על פני השטח Composite בשיטת שכבה רכה

אסטרטגיית הייצור מוספים לעיבוד UV-crosslinkable hydrogels פותחה. אסטרטגיה זו מאפשרת הרכבה שכבה אחרי שכבה של מבנים הידרוג microfabricated, כמו גם ההרכבה של רכיבים עצמאיים, מניב מכשירים משולבים המכילים רכיבים לזוז כי הם מגיבים הופעה מגנטי.

תוסף טכניקת הייצור עבור הזיוף נתיישב ומהירה של מבוססי הידרוג Micromachines עם רכיבים תגובה מגנטית

שיטה הנקראת הייצור מוספים שלילי משמש לייצור ליד מטומטמים מורכבות בצורת בורון קרביד חלקי פיסיקליות שונות. טכניקה זו אפשרית באמצעות ניסוח של השעיה הרומן מעורבים resorcinol-פורמלדהיד כסוכן ג'לי ייחודי זה משאיר מאחורי העתק הומוגנית סינטור סיוע לאחר פירוליזה.

הייצור מוספים שלילי של קומפלקס בצורת Carbides בורון

מערכת ייצור שיתופית מורכבת מפותחת עבור משכב רובוטית של ציפויים מרוכבים באמצעות קלטת prepreg. המערכת המוצעת מאפשרת ייצור ציפויים מרוכבים עם רמות גבוהות של סיבוכיות גיאומטריות. הבעיות בתכנון הנתיב, התאום של הרובוטים והשליטה מטופלות בשיטה המוצעת.

מבצע של מערכת הייצור המשולב שיתופי (CCM)

עץ מבוסס דלאיזיטון מייצג משקל מבטיח חדש, ביצועים גבוהים וחומר ביולוגי עם פוטנציאל רב להחליף באופן חלקי סיבים טבעיים מחוזק או סיבי זכוכית מחוזקים בעתיד. אנו כאן מציגים שתי נתיבי ייצור רב-תכליתי ולהדגים את האפשרות ליצור חלקים מורכבים מורכב.

ייצור ועיצוב עץ מבוסס ביצועים גבוהים מרוכבים

מאמר זה מתאר תהליך ייצור עבור ציפויים מרוכבים של מטריצת פולימר מחוזקת בסיבים המתקבלים בשיטת הנחת יד רטובה/שקית ואקום.

מדידת התכונות המכניות של למינטים פולימריים מרוכבים לחיזוק סיבי זכוכית המתקבלים בתהליכי ייצור שונים

מוצגת שיטה להטלת טופוגרפיה של פני השטח של חומרים פולימריים מרוכבים סופגי אור, במיוחד אלסטומרים מגנטואקטיביים (MAEs), באמצעות מיקרו-עיבוד לייזר. שיטה זו מאפשרת גמישות רבה בעיצובים טופוגרפיים ובניית אב טיפוס מהיר. מודגמת דוגמה לבניית משטחי MAE, אפיון ותגובתם לשדה המגנטי החיצוני.

מיקרו-עיבוד לייזר לעיצוב טופוגרפיה של פני שטח פולימרים

למד טכניקת ייצור מרוכבים בסיוע מגנטים (MACM) לשיפור איכות למינטים מזכוכית ואפוקסי בשיטת שקית ואקום. שיטה זו מיישמת לחץ קונסולידציה גבוה לחיזוק מכני משופר.

מגנט בסיוע ייצור מורכבים: גמיש טכניקה חדשה להשגת קונסולידציה גבוהה בלחץ בתהליכים ואקום שקית/Lay-Up

גלה סרטונים נוספים