方法論記事

マイクロ管状火炎補助燃料電池用燃焼特性とモデル燃料開発

DOI：

10.3791/54638

⸱

2016年10月2日

 ,  ,  , 
1Department of Mechanical and Aerospace Engineering, Syracuse University

この記事について

サマリー

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

A モデルは、燃焼特性評価を通じて開発され、マイクロチューブラー火炎アシスト燃料電池の試験と研究に適用されます。

要約

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

燃焼ベースの発電は、長年にわたって多くの熱機関システムを通じて達成されてきました。近年、燃料電池研究の発展とともに、小規模発電やマイクロ燃焼への移行が進み、固体酸化物形燃料電池と裸火や燃焼排気を組み合わせた新たな発電手段が生まれています。これらの固体酸化物燃料電池システムは、燃焼熱に頼るのではなく、燃焼によって燃料を再形成し、電気化学発電用の合成ガスを生成します。さまざまな条件下で燃焼副産物を評価するための手順が開発されました。これらのアプリケーションで燃料に富む燃焼排気を評価するための理論的および計算的手順が開発されている一方で、実験技術も登場しています。実験手順では、多くの場合、ガスクロマトグラフまたは質量分析計による火炎と排気の分析に依存して、燃料改質器および発熱手段としての燃焼プロセスを評価します。これらの分野で開発された実験技術は、マイクロチューブラー火炎アシスト燃料電池の開発に新たに適用されました。この作業で説明したプロトコルは、燃料に富む燃焼排気の特性評価と、火炎支援燃料電池試験で使用するためのモデル燃料に富む燃焼排気を開発するための手順を指定するための過去の手法に基づいています。手順の開発とその適用と制限について説明します。

概要

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技術が発展し続けている固体酸化物形燃料電池（SOFC）の技術革新は、近年報告されています。多くの利点の中で、SOFCのは、他の燃焼ベースの発電技術1に比べて低燃費、低排出ガスと適度な燃料柔軟性のために知られるようになりました。また、SOFCのは、小さなスケールで高い燃料効率を可能にするスケーラブルです。残念ながら、現在の水素インフラの制限は、多くの場合、非効率的である燃料改質システムの必要性を作成しました。最近の開発は、著者の前作2で報告されたマイクロ管状火炎補助燃料電池（MT-FFC）です。 MT-FFC燃焼3を介して改質発熱及び燃料を提供し、元の直接火炎型燃料電池（DFFC）の利点に基づいて構築火炎補助燃料電池（FFC）の最初の例です。 DFFCのセットアップは、周囲ENVIRに開放炎と直接接触してSOFCを配置しますonment。火炎は、部分的に純粋なメタンまたは他の重質炭化水素に比べて炭素コークス化にはあまり可能性を有するSOFCに直接使用することができるH 2およびCOを生成するために、より重い炭化水素燃料を酸化します。また、火炎がその動作温度にSOFCをもたらすために必要な熱エネルギーを提供します。元DFFCへの最近の変更は、火炎領域のうち、SOFCを移動し、FFC 2を作成するために、SOFCに燃焼排気をチャネリングすることによって発生しました。空気比に対して燃料を制御することができ、排気が直接完全燃焼が発生することなく、燃料電池に供給することができるようにDFFC異なり、燃焼が（代わりに、周囲の）部分的に囲まれたチャンバー内で起こります。 FFCはDFFCs 2と比較して高い燃料利用率と高い電気効率などの追加の利点を有しています。

研究の新興分野としては、必要とされている実験技術MT-FFの可能性を評価することができ将来の発電用途のためにCS。これらの技術は、CO 2とH 2 Oと一緒に、部分酸化、又は燃料リッチ燃焼、及びまた合成ガスとして知られているH 2およびCOを生成する方法として同定された排気ガスの分析を必要とします合成ガスは、発電用燃料電池に直接使用することができます。燃料リッチ燃焼排ガスの分析はよく近年確立され、多くの異なる目的のために、理論的に4、計算5,6及び実験7行われています。理論および計算の研究の多くは、反応機構のための燃焼生成物のエネルギー的に有利な種、および反応速度論モデルを評価するために、化学平衡分析（CEA）に依存していました。これらのメソッドは非常に有用であったが、多くの新興技術が研究開発中に実験技術に依存してきました。実験技術は、典型的には、アナに依存しますガスクロマトグラフ（GC）7または質量分析計（MS）のいずれかを使用して燃焼排ガスの溶解8。 GC線/注射器またはMSプローブのいずれかは、燃焼排ガス中に挿入され、測定値は、種の濃度を評価するために取られます。実験技術の適用は、小規模発電の分野で一般的でした。いくつかの例は、シングルチャンバ型SOFC 7,9及びDFFCs 10~15で動作するように開発されてきたマイクロ燃焼器を含みます。燃焼排ガスの分析は、異なる温度、流量および当量比を含む広範囲の動作条件の下で起こります。

DFFC研究の分野では、燃料と酸化剤は、完全燃焼を確実に周囲に開放バーナーで、部分的に予混合または非予混合することができます。火炎の組成を分析する必要性と、MSはDFFC研究および燃焼分析16のために多くの例で使用されています。 FFCのより最近の開発は、燃料の完全酸化を防止するために、部分的に囲まれた環境でバーナーで予混合燃焼に頼ることによって異なります。その結果、空気漏れのない制御された環境での燃焼排ガスの分析が必要とされています。この目的のために開発された実験技術は、様々な当量比での燃焼排気のGC分析とマイクロ燃焼器の研究のために使用される以前の技術に依存しています。 GC分析は、燃焼排ガス組成物の特性をもたらす（ すなわち 、CO 2を含む各排気成分の体積％、H 2 O、N 2 等 ）この分析は、によって測定比に従って別個のガスの混合を可能にしますGCは将来のFFCの研究のためのモデル燃料リッチ燃焼排気を作成します。

、燃料リッチ燃焼排ガスを分析するモデルの燃料リッチ燃焼排気を開発し、適用するためのプロトコルSOFCのテストのために排気をるが、本論文で確立されています。共通の課題と制限は、これらの技術のために議論されています。

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プロトコル

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1.燃焼計算

  1. 分析のための燃料を選択します。ここで、基準燃料としてメタンを選択しますが、原則は、他の炭化水素燃料に譲渡することはできません。
  2. ストイキ燃焼用の燃料としてメタン1モル、バランス式（1）で式を取得する（2）。
    figure-protocol-1
    figure-protocol-2
  3. 空気の質量によってメタンの質量を除することにより、化学量論のための燃空比（F / ストイキ。）メタン燃焼のための式（3）のように計算します。計算するために、分子は、メタン倍のモル数のメタンのモル質量（15・Gモル-1）であり、分母は、酸素倍のモル数の酸素のモル質量（32・Gモル-1）プラス窒素倍のモル数の窒素のモル質量（29・Gモル-1）。
    figure-protocol-3
  4. 当量比（式4）を変化させるために、空気流量、燃料流量、または同時に両方を変化させます。一般的に、数量の1を固定し、他を変えます。バーナー用の燃料や空気流量のいずれかを修正するかどうかを決定します。この実験では、10 L /分で燃料流量を固定し、空気流量がこの設定で変化することを可能にします。
    figure-protocol-4
  5. 固定された燃料流量、F、（10L /分）、F / ストイック有します。計算された（0.0583）、および当量比の定義が与えられ、空気流量を算出し、試験すべきそれぞれの当量比のために。式（5）それぞれの当量比はL /分の空気流量を計算する直接的な方法を提供し、その結果を化学量論は1の当量比について示されています。
    figure-protocol-5
    注：上部フラム能力制限（または上爆発限界）は、触媒の非存在下で火炎を消光することなく燃焼させることができる豊かな当量比です。高い当量比は、触媒の使用を得ることができるが、唯一の非触媒燃焼は、この論文に記載されています。選択された燃料の上限可燃限界を評価するための文献を参照してください。

2.燃焼特性評価実験のセットアップ

  1. ステップ1.5で得られた流量に基づいて、メタンと空気のためのマスフローコントローラ（MFCの）を選択します。テスト中にMFCがその範囲のローエンドで動作されないことを確実にするために（フルスケール値の<10％）をMFCのサイズを選択するときは注意してください。この特定のケースでは、それぞれ、メタンと空気を40リットル/分および200リットル/分のMFCを使用します。
  2. 銅管を経由してメタンと空気タンクにマスフローコントローラを接続します。
  3. 指定されているMFCのための適切な圧力にメタンと空気タンク上のレギュレータを設定メーカーによります。この場合、138キロパスカル（20 PSI）に圧力を設定します。
  4. 正確な流量を確保するためのMFCを校正。
  5. 燃焼室を構築します。この実験では、燃焼室168ミリメートル出口直径と長914ミリ開発します。
    1. 燃焼室の長さに沿って燃焼排ガス分析および熱電対の配置のためのポートをドリル。必要な正確な数と間隔は、炎の大きさと実験の目的に依存します。この設定の場合、空間最初の5の熱電対は、7ミリメートル離れて燃焼領域に最も近いを置きました。スペース最終6熱電対離れて14ミリメートル。排気ポートに同じ間隔を使用してください。
    2. ポートホールを介して燃焼室にK型熱電対を挿入します。燃焼室の中央に熱電対の先端を合わせます。サイズポート孔は、熱電対にフィットし、高温金属フェルールと漏れを防止するナットでシールします。
  6. コンECTデータ収集モジュールに直接的にK型熱電対。
  7. USBドライブを介してコンピュータにデータ取得モジュールを接続します。
  8. 直ちに燃料MFC後、ちょうどバーナーの前に銅管路内の一方向弁を取り付けます。オリエントその流れがMFCから離れることができるようにバルブ。一方向弁は、フラッシュバックを防止するための安全上重要な機能です。
  9. 漏れがないMFCのセットアップの前と後の銅管を確認してください。漏れが泡を作ると同じようにリークを検出するために、チューブにブラシで適用される石鹸水を使用してください。
  10. 銅管を介してマスフローコントローラに燃焼室と、バーナーを接続します。
  11. 燃焼室のセットアップが完了した後、試験用の排気ポートのいずれかを選択します。 GC分析ポートに拡張する銅管にこのポートを接続します。
  12. 燃焼室から排気を引き出し、その後、分析のためのGCにそれをプッシュするために注射器を選択します。この実験では、使用25mlのシリンジ。
  13. GCに排気ポートを接続する銅管に沿って三方弁を配置します。 GC、排気口に第25ミリリットル注射器に第三に二方弁の一方の端を接続します。 3ウェイバルブに銅管を接続します。室からの燃焼排ガスを吸うし、その後の分析のためのGCにそれをプッシュするために注射器を使用してください。
  14. GCおよび注射器に3方向バルブを接続してください。正常な動作を保証するために、シリンジプランジャを作動させます。
    注：設定の簡略図を図1に示されています。

figure-protocol-6
図1.燃焼特性評価実験の概略図。燃焼特性評価実験を示す概略図燃料、空気及び排気の流れ（黒矢印）と、データ・フロー（赤い矢印）。一方向弁は、フラッシュバックを防ぐために使用されます。

3.燃焼特性評価実験

  1. 試験前に、完全にシリンジプランジャーを押すと排気口側の三方弁を開きます。
  2. 86.5リットル/分の流量に最初のエアMFCをオンにします。
  3. 10リットル/分の流量に上メタンMFCをオンにします。これは、発火しやすいです1.10の予混合当量比、少しリッチな混合物を作成します。
  4. 記録データを開始するために、コンピュータモジュールを介して熱電対をオンにします。
  5. ブタンライターを用いて燃焼室の端部に混合物を点火します。点火後、炎がバーナーフロントで安定する必要があります。
  6. 所望の値に86.5リットル/分の初期値から徐々に空気の流量を調整することにより、当量比を調整します。あまりにも速く移動またはflammabの外に出ないように注意してください消炎を引き起こすilityを制限します。
  7. 熱電対の温度が安定した後、データファイルを読み込む温度を記録します。
  8. もう一度、排気ポートから燃焼排気ガスを抽出するために、シリンジのプランジャーを引きます。
  9. 燃焼排ガスを抽出した後、GC側に三方弁を開いて排気口側を閉じます。
  10. それは完全に閉じ、排気のすべてがGCに送信されてきたまではシリンジプランジャを押してください。
  11. GCへのポートを接続する銅管の残留ガスの全てが除去されるまで繰り返して、3.8から3.10を繰り返します。注射器の容積に比べて銅管の内部容積の単純な分析が繰り返されるべき3.8から3.10の必要性をステップ回数を示します。
  12. チューブ内のすべての残留ガスを除去した後、分析のための最終的な排気サンプルを抽出します。 GCに排気ガスを押して、分析モード7,17にGCの電源を入れます。
  13. 保存することで、GCデータを記録GC分析データ。
  14. 全ての所望の当量比がテストされるまで繰り返し、3.1から3.13を繰り返します。

モデル燃焼排気の4開発

  1. トレンドを観察する燃焼排ガス種の体積分率をプロットします。
  2. モデル燃焼排気のためのカットオフ濃度値を決定します。初期MT-FFC分析のためのモデル燃焼排ガスを燃料の開発に、かなりの割合（> 1％）に現れるだけのコンポーネントがモデル燃料に含まれています。
  3. モデル燃料の排気が大幅に水素と一酸化炭素（各成分について> 1％）を生成のみ当量比を選択します。
  4. 4.3の条件を満たし、排気ガス成分のそれぞれの音量の割合を記録します。

5.燃料電池のテストのセットアップ

  1. 各ガスの流量範囲を決定します。 tでGC分析結果から得られる体積百分率を掛け彼は、各燃料電池内の所望のモデル燃焼排ガスの流量を合計します。
  2. それぞれの種のための最大および最小流量を決定するために各燃焼排ガス種に対する流量の範囲を評価します。
  3. ステップ2.1で説明したのと同じ原理に基づいて流量計を選択します。
  4. 銅管を介してガスのタンクに流量計を取り付けることにより、試験装置を構築します。
  5. 流量計のための規定値へのガスの圧力調整器を設定します。
  6. 可燃性ガスを使用して、各流量計の下流の銅管路内に一方向弁を配置します。
  7. 銅管とマニホールドを介して一緒にすべての流量計の出口ポートを接続します。
  8. 燃料電池の外径よりもわずかに大きい内径を有する鋼管の内側にマイクロチューブ状SOFCを設定します。セラミック接着剤を用いた鋼管の燃料電池をシールします。
  9. セラミック耐火メートルの片にマイクロチューブ状SOFCとスチールチューブを接続します炉内の燃料電池を保持するaterial。
  10. アノード上の2ワイヤとカソード上の2線を有するマイクロチューブ状SOFCに接続された電流収集および電圧センスワイヤで4プローブ法10,11を利用しています。ワイヤが互いに作成ショーツ交差しないことを確認してください。
  11. ポテンショスタット10,11の4つのプローブに4本のワイヤを接続します。
  12. コンピュータ10,11にポテンショスタットを接続します。
  13. マイクロチューブ状SOFC電解質10,11の外側に触れる先端で炉内に熱電対を配置します。
  14. データ取得モジュールに熱電対のワイヤを取り付けます。
  15. USBポートを介してコンピュータにデータ収集モジュールを接続します。
    メモ： 図2は、MT-FFCテストのセットアップを簡略化して示す概略図です。開発されたモデルの燃料と燃料電池のモデル燃料の流れを制御するための確立された設定で、検査は、従来Fに従って進めることができますUEL細胞試験方法。これらの方法は、文献に十分に確立されており、ここでは繰り返しません。

figure-protocol-7
図2マイクロ管状火炎補助燃料電池試験のセットアップ概略図でH 2、CO、CO 2の流れ、N 2（黒矢印）は、MFCとフラッシュバックを防止するための一方向弁で調節されます。バックSOFCへのポテンショスタットとする炉内のSOFCからの電子の流れ（緑線）。熱電対のデータおよび電気化学的データの流れは、赤い矢印で表されている。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。

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結果

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燃焼特性評価室は試験中のチャンバまたは他の空気漏れへの空気の逆流のための所望の当量比で試験前にチェックする必要があります。開いたチャンバ内の燃焼プロセスはほぼ同重体であることが知られています。その結果、燃焼室内の圧力は、外部環境からの空気は、チャンバの排気ポートまたは他の漏電点から燃焼室内に逆流しないことを保証するのに十分ではないかもしれません。何の逆流が発生していないことを確認するには、いくつかの実験的な技術があります。まず、非触媒バーナーのために、リッチ燃焼限界は、多くの燃料18,19のために確立されています。それは豊富な可燃限界に近づくまで点火した後、フローの当量比が徐々に調整されるべきです。リッチ可燃限界が消炎せずに大幅に超えることができる場合には、空気は、Tに逆流されるという証拠があります彼は、所望よりもリーン混合物が得られ、燃焼室3は 、1.85の当量比にドライメタン燃焼排気アップのために得られた最初の結果を示す図 。 図3に表示されてい...

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ディスカッション

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ここで説明するプロトコルは、前回の燃焼特性評価の研究と燃料電池試験の間の重要な橋です。燃料改質燃料電池試験用の燃焼の使用はDFFCセットアップ10-15に数年間適用されています。しかし、DFFCsにおける燃焼プロセスの特性は、火炎組成物16 のその場キャラクタリゼーションと主に関係しているとMS 8を使用しています。 DFFCが周囲に開放されているように、排気組成物は、水とCO 2の大部分が構成され、排気の特徴付けは必要ありません。部分的に囲まれたチャンバー内で燃焼排ガスを特徴付けるための手順を最新のFFCの概念を開発するために（ すなわち 、燃料-空気比を維持するものが）必要とされます。代わりにMSを使用しての、GCは、燃焼排ガス分析7に適用可能です。排気を特徴付けるた後、このEXH内に燃料電池を試験するための簡単な方法アウストが必要です。それは、完全に統合されたバーナーと、燃料電池試験装置を開発することは可能であるが、この手順は、種々の排気組成を有する燃料電池の性能の...

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開示事項

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

著者らは開示するものは何もない。

謝辞

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

この作業は、シラキュース・センター・オブ・エクセレンス・イン・エネルギー・アンド・エンバイロメンタル・システムズによって授与されたシラキュース大学との合意によって支えられており、米国エネルギー省からのプライム賞番号DE-EE0006031の下での資金提供と、ニューヨーク州エネルギー研究開発局（NYSERDA）からの賞番号53367、NYSERDAからの契約61736の下でのマッチング資金によってサポートされています。 エンパイアステート・デベロップメントの科学・技術・イノベーション部門(NYSTAR)から、シラキュース・センター・オブ・エクセレンスを通じて、賞番号 #C120183 で賞を受賞しました。この研究は、全米科学財団の大学院研究フェローシッププログラム(助成金第1247399号)の支援を受けています。

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材料

この記事で使用された材料の一覧
名前会社カタログ番号コメント
ガスクロモトグラフSRI Instruments, Inc.SRI 8610C
K型熱電対オメガKQXL-116G-6カスタム長
K型熱電対延長線オメガEXTT-K-20-SLE-100
マスフローコントローラーオメガFMA54270-40 L/min (N2)
メタンに使用
マスフローコントローラーオメガFMA54430-200 L/min (N2)
空気に使用
マスフローコントローラーオメガFMA5402A0-10 ml/min (N2)
CO
マスフローコントローラーブルックスインスツルメントSLA5850200 SCCM (プロパン)
CO2
マスフローコントローラーブルックスインスツルメントSLA58505 L/min (エア)
N2
マスフローコントローラーブルックスインスツルメントSLA5850500 SCCM (N2)
H2
RegulatorHarris Products GroupHP721-125-350-Fメタンタンク
レギュレータHarris Products GroupHP702-050-590-Eエア
ガスY11-SR145BCOタンク
レギュレータハリス製品グループHP702-050-320-ECO2タンク
レギュレータエアガスY12-215BN2タンク
レギュレータハリス製品グループHP702-015-350-DH2タンク
メタン、圧縮、
超高純度		エアガスUN1971非常に可燃性
空気、圧縮、
Ultra pure		AirgasUN1002健康に有害であるとは分類されていません。
CO、圧縮、
超高純度		エアガスUN1016による毒性、非常に可燃性
2、圧縮、
研究グレードの		エアガスUN1013濃度の窒息剤
N2、圧縮、
超高純度		エアガスUN1066に有害であると分類されていません。
H2、圧縮、
超高純度		エアガスUN1049非常に可燃性で、目に見えない炎で燃える
ソースメーターテクトロニクス株式会社ケースレー2420USB経由でコンピュータに接続
水平分割管状炉MTI CorportationOTF-1200X
データ集録ナショナルインスツルメンツNI cDAQ-9172
熱電対入力ナショナルインスツルメンツNI 9211cDAQ-9172に接続
マスフローコントローラ用コンピュータ制御ナショナルインスツルメンツNI 9263cDAQ-9172
に接続 マスフローコントローラ用コンピュータ制御
テストソフトウェアNational InstrumentsLabVIEW 8.6
CeramabondAremco552-VFG1 Pint
に使用 に使用 ー ー ー 吸入CO高健康型 USB経由でコンピュータに接続 を

参考文献

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,
  1. Gorte, R. J. Recent developments towards commercialization of solid oxide fuel cells. AIChE J. 51 (9), 2377-2381 (2005).
  2. Milcarek, R. J., Wang, K., Falkenstein-Smith, R. L., Ahn, J. Micro-tubular flame-assisted fuel cells for micro-combined heat and power systems. J. Power Sources. 306, 148-151 (2016).
  3. Horiuchi, M., Suganuma, S., Watanabe, M. Electrochemical power generation directly from combustion flame of gases, liquids, and solids. J. Electrochem. Soc. 151 (9), A1402-A1405 (2004).
  4. Starik, A. M., Kuleshov, P. S., Loukhovitski, B. I., Titova, N. S. Theoretical study of partial oxidation of methane by non-equilibrium oxygen plasma to produce hydrogen rich syngas. Int. J. Hydrogen Energy. 40 (32), 9872-9884 (2015).
  5. Katta, V. R., et al. On flames established with jet in cross flow of fuel-rich combustion. Fuel. 150, 360-369 (2015).
  6. Maruta, K., et al. Extinction limits of catalytic combustion in microchannels. P. Combustion Institute. 29 (1), 957-963 (2002).
  7. Ahn, J., Eastwood, C., Sitzki, L., Ronney, P. D. Gas-phase and catalytic combustion in heat-recirculating burners. P. Combustion Institute. 30 (2), 2463-2472 (2005).
  8. Kӧhler, M., Oßwald, P., Xu, H., Kathrotia, T., Hasse, C. Speciation data for fuel-rich methane oxy-combustion and reforming under prototypical partial oxidation conditions. Chemical Engineering Science. 139, 249-260 (2016).
  9. Ahn, J., Ronney, P. D., Shao, Z., Haile, S. M. A thermally self-sustaining miniature solid oxide fuel cell. J. Fuel Cell Science and Technology. 6 (4), 041004(2009).
  10. Wang, K., Milcarek, R. J., Zeng, P., Ahn, J. Flame-assisted fuel cells running methane. Int. J. Hydrogen Energy. 40 (13), 4659-4665 (2015).
  11. Wang, K., Zeng, P., Ahn, J. High performance direct flame fuel cell using a propane flame. P. Combust. Inst. 32 (2), 3431-3437 (2011).
  12. Wang, Y. Q., Shi, Y. X., Yu, X. K., Cai, N. S., Li, S. Q. Integration of solid oxide fuel cells with multi-element diffusion flame burners. J. Electochem. Soc. 160 (11), F1241-F1244 (2013).
  13. Horiuchi, M., et al. Performance of a solid oxide fuel cell couple operated via in situ catalytic partial oxidation of n-butane. J. Power Sources. 189 (2), 950-957 (2009).
  14. Wang, Y., et al. The study of portable direct-flame solid oxide fuel cell (DF-SOFC) stack with butane fuel. J. Fuel Chem. Technol. 42 (9), 1135-1139 (2014).
  15. Wang, K., et al. A high-performance no-chamber fuel cell operated on ethanol flame. J. Power Sources. 177 (1), 33-39 (2008).
  16. Sun, L., Hao, Y., Zhang, C., Ran, R., Shao, Z. Coking-free direct-methanol-flame fuel cell with traditional nickel-cermet anode. Int. J. Hydrogen Energy. 35 (15), 7971-7981 (2010).
  17. Zeng, P., Wang, K., Falkenstein-Smith, R. L., Ahn, J. Effects of sintering temperature on the performance of SrSc0.1Co0.9O3-δ oxygen semipermeable membrane. Braz. J. Chem. Eng. 32 (3), 757-765 (2015).
  18. Turns, S. R. An Introduction to Combustion: Concepts and Applications. , 2nd ed., McGraw-Hill. New York. (2000).
  19. Glassman, I., Yetter, R. A., Glumac, N. G. Combustion. , 4th ed., Academic Press. Waltham, MA. (2015).

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