Name: 定常流境界層の拡散火炎における局所熱フラックスとバーニング料金の推定のための実験的方法論 (動画) | JoVE Journal
Uploaded: 2016-06-01T14:00:00.000+00:00
Duration: 10 min 29 s
Description: 学ぶマイクロ熱電対を用いた定常流境界層拡散火炎における局所温度勾配と質量燃焼速度の測定法。燃焼動態の理解と火災安全技術の向上に貢献する。

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

著者は、メリーランド大学カレッジパーク校のミンタ・マーティン財団からのこの作業に対する財政的支援に感謝したいと思います。

実験1.計画<ol><li>火災や燃焼研究室に入る前に指示と安全上の注意事項に従ってください。安全教育は、一般的に、新規ユーザーのために必要とされます。 </li><li>必要なテストを実行するために事前に実験をスケジュールします。実験では、必要な燃料の輸送と必要な機器の詳細を検討してください。 </li><li>興味のある液体または固体燃料実験を識別します。それに応じて材料を準備します。 </li></ol>材料および計装の調製<ol><li>液体燃料の実験のために、多孔質の不燃性材料（アルカリ土類シリケートウール）の燃料芯を準備します。以前の実験4-6は、自由対流実験10cmのための8センチメートルのx 8センチメートルのx 1.27センチメートルのx 10センチメートルのx 1.27センチメートルに強制対流テストの厚いシートを利用してきました。 <ol><li>ためにプロパントーチから拡散炎に曝すことにより、約20分間、所定の燃料芯を焼きますウイックの内側に有機バインダを燃焼させました。 </li><li>芯の側面からの液体燃料の漏れを排除するために、自由に上面を除く芯のすべての面を覆うシリンジで液体ケイ酸ナトリウムを加えます。 </li><li>アルミホイルですべてが、芯の上面を遮蔽します。芯の側面にアルミ箔を貼り付け、高温接着剤を使用してください。 </li></ol></li><li>固体燃料の実験のために、固体燃料のシートをカット。以前の自由対流実験2、8cmの×8 cmのXクリアキャストポリメチルメタクリレート（PMMA）、1.27 cmの厚さのシートが使用されています。 </li><li>後でサンプルをマウントするの燃料サンプルのサイズと同じセラミック繊維断熱ボードのシートにスロットを切り取り。多くの場合、燃料の芯と同じ多孔質の不燃性を使用します。しかし、高温マットブラックペイントでそれを封印。 </li><li>与えられたデータ集録ハードウェアとソフトウェアを確認してください。ソフトウェアを開き、気性をチェック必要なテストを実行する前に、atureマッピングアルゴリズム。 </li></ol>実験のセットアップの調製<ol><li>それは十分離れて与えられた炎の完全な側面図が捕捉されるように、燃料の中心軸と一致し、されるように、サイドビューデジタル一眼レフカメラを置きます。 <ol><li>強制対流のためにフロリダ州エイムズ、画像熱分解ゾーンに火炎スタンドオフ距離を計算するための16センチメートルのx 8cmの領域をカバーする燃料試料の中心にビューの分野。 </li></ol></li><li>燃料サンプル上記のトラバースメカニズムを配置します。注意してトラバースメカニズムの横軸に50μmのワイヤ径のマイクロ熱電対を取り付けます。 </li><li>プログラマブルステッパモータコントローラをオンにします。 </li><li>強制流動実験、パワーアップ風洞の遠心送風機の場合。 </li><li>電源設定のランギと7000ヘルツの周波数にパルス幅変調（PWM）コントローラを設定します。熱線風速計を用いて検証異なるブロワ速度、のために16％から50％にngの。 </li><li>テストを続行する前に、安全メガネや耐火手の手袋を着用してください。 </li><li>各試験の間、飽和のその時点までの液体燃料（メタノールまたはエタノール）との芯を浸します。 8センチメートルのx 8センチメートルのx 1.27センチメートル厚いウィックについては、90ミリリットルが完全にしばらく10センチメートルのx 10センチメートルのx 1.27センチメートル厚いウィックのための2つの60ミリリットルの注射器を使用して芯を浸すのに十分であった、120ミリリットルは十分であることが判明しました。 </li><li>燃料芯ホルダーに慎重燃料に浸したウィック/固体燃料プレートを置きます。角度ゲージで燃料芯表面の平坦性を確認してください。 </li><li>マスバランスソフトウェアを開き、USBインタフェースの設定を確認してください。マスバランスを確認し、試験前の読書に注意してください。 </li></ol>燃焼や火災ラボ4.ランニング実験<ol><li>実験の各セットを完了した後の排気をオンにして実験施設の通気性を確保。 Exhaustは流れの乱れを排除するために役立つ実験中に可能な限り最小限または分離する必要があります。 </li><li>サンプルが点火される前に、燃料面の中心軸に沿って整列されたグラフ用紙または定規のシートの写真を撮ることでサイドビューデジタルカメラを較正します。キャリブレーション画像から平均画素/ mmの数を取得します。 （ImageJのに測定スケールを設定するための）画像の後処理中にピクセル/ mmで、この値を使用します。 </li><li>瞬間的に液体燃料ウィックのためにそれに触れると固形燃料で50〜60秒間、表面に均一に炎を渡し、プロパントーチに燃料を点火します。 </li><li>すぐに均一な点火後実験時間を開始します。燃焼時間を示すためにストップウォッチを使用してください。 </li><li>マスバランスソフトウェア上のデータ取得ボタンを押してください。 </li><li>時限間隔での燃焼芯の質量損失を監視し、測定ファイルに書き込みます。グラムのためにマスバランスソフトウェアを使用目的をiven。 </li><li>繰り返して、再現性を確保するために、同じ条件で複数のテストのために4.3〜4.6を繰​​り返します。 </li><li>質量損失の線形フィットが高いR 2値を持つ安定した燃焼政権を決定するために、時間曲線に対する質量損失を使用してください。 </li><li>非定常固体燃料については、表面の回帰（ 例えば、50秒、100秒、150秒、 など ） を測定するために、バーンアウトするために、点火から50秒刻みでサンプルを燃やします。 </li><li>カット回帰テストのために冷却した後、中心線に沿って固形燃料を燃やしました。 </li><li> ImageJのにカット固体燃料と負荷のサイドビュー写真を撮ります。定規でCMにピクセルを変換することにより、流れ方向の位置での回帰を測定します。 ImageJの中で与えられた画像を処理するためのステップの手順でステップを以下にリストされています。 <ol><li>画像を開く→[ファイルを経由してImageJの中の固体燃料サンプルのオープンサイドビュー写真。 </li><li> ImageJの中の固体燃料サンプルの（定規で）キャリブレーション画像を開きます。オープンキャリブレーション画像→[ファイルを介して。 </li><li>キャリブレーション画像と固体燃料サンプル画像を積み重ねます。スタックするスタック→画像→画像に移動します。 </li><li>測定スケールを設定します。このような写真上の定規のような既知の距離の2点間の線を引きます。 →セット尺度を分析するために移動します。セットのスケールウィンドウでラインの長さ、ピクセル単位で表示されます。該当するボックスに既知の距離と測定単位を入力し、[OK]をクリックします。 </li><li>新しい線を引くと測定スケールが正しいことを確認します。 </li><li>所与のサンプル写真の2点間の距離を測定する二つの点の間に線を引きます。ステータスバーには、（水平方向）からの角度と長さを表示します。 →測定を分析する（またはCtrl + Mまたは単にキーボードのMを入力）データウィンドウに値を転送します。 </li><li>バーンアウトサンプルの厚さを測定し、私からそれを差し引くことにより、各流れ方向位置xにおける退行を測定しますサンプルのnitial厚さ。 </li></ol></li><li>固体燃料の表面は、ほぼ横ばいで推移する時間間隔を注意し、温度マッピングのために使用し、または表面回帰を補償するために作られた熱電対位置の調整。 </li><li> 、安定した燃焼政権の間に、固体PMMAと液体に浸したウィック400秒間約150秒の測定値を捕捉するために温度マッピング間隔を設定します。液体と固体燃料の安定燃焼時間間隔に基づいて温度マッピング間隔を設定します。表面付近の推奨ステップサイズは0.25ミリメートル4-6です。 </li><li> XYのunislideを用いた燃料の表面で慎重にマイクロ熱電対の位置を合わせます。サンプルの幅の中心に与えられた熱電対を配置します。 </li><li> XYのunislideを用いた燃料芯の先端に慎重にマイクロ熱電対を移動します。 </li><li>コンピュータ上のデータ取得プログラムを実行し、D上のフォルダからグリッド走査アルゴリズムを読みますesktop。 注：実験が進行中であると、データ収集が自動で行われ、ユーザーが唯一の実験が計画どおりに行くされていることを確認するために、それを監督する必要があります。 </li><li>コンピュータ上のデータ取得プログラムを使用して、データを取得し、測定ファイルに書き込みます。注、100 4-5ヘルツ6〜500のサンプリングレートは、過去の実験に使用しました。 </li><li>終了したら、炎を消します。 PWMコントローラの電源をオフにして、3相240 VAC電源コンセントから送風機の電源プラグを抜いてください。 </li><li>ステッパモータコントローラの電源を切ります。 </li><li>繰り返しは、同じ熱電対と同様の、または異なる流れ条件で追加の実験のために4.18に4.12を繰り返します。 5テストの最小値がそれぞれ所定のフロー条件（ 例えば 、強制流速または垂直方向）に対して繰り返されるべきです。 </li><li>繰り返して、75μmのマイクロ熱電対のために4.18から4.12までを繰り返します。 SAMに沿って2つの熱電対（50ミクロンと75ミクロンのワイヤ径）トラバース正確な放射線の修正のための炎の中心に電子・パス。小さい熱電対を使用しても、しかし、多くの場合、50ミクロン以下の配線のために発生した破損することがあります。 </li></ol> 5.データ解析<ol><li> MATLABにLVMファイルまたは他の分析ソフトウェアから処理されたデータを読み込みます。 </li><li>異なる試験からの各空間点の温度データを平均化します。 </li><li>以下に詳細に説明コリスウィリアムズ10の相関以下、各流れ方向位置で平均熱電対データから線補正を計算します。 </li><li>生温度データ線補正を追加することによって、温度補償測定値を計算します。 </li><li>温度データと空間的位置を非多面的な分析を行います。 </li><li> Matlabのまたは他の専用ソフトウェアでカーブフィットアルゴリズムを使用して、適切な高次多項式フィットと燃料表面で無次元温度データをフィット。表面付近の4〜6ポイント以前の研究4-6に良好に機能することが見出されました。 </li><li>燃料表面での無次元温度分布（Y = 0）に、高次多項式フィットの傾きから燃料面で通常の無次元温度勾配を計算します。 </li><li>レイノルズアナロジー4に基づいて理論的な相関を用いた燃料面での対応するローカル無次元温度勾配からローカルの質量燃焼速度を計算します。 </li><li>燃料5-6の表面に温度勾配からの対流熱流束を計算します。 </li></ol>

<ol><li>Babrauskas, V., Peacock, R. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Heat+release+rate%3A+the+single+most+important+variable+in+fire+hazard%5BTitle%5D)+AND+%22Fire+Safety+J%22%5BJournal%5D)">Heat release rate: the single most important variable in fire hazard.</a> Fire Safety J. 18 (3), 255-272 (1992).</li>
<li>Pagni, P., Shih, T. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Excess+pyrolyzate%5BTitle%5D)+AND+%22Proc.+Combust.+Inst%22%5BJournal%5D)">Excess pyrolyzate.</a> Proc. Combust. Inst. 16 (1), 1329-1343 (1977).</li>
<li>Orloff, L., Modak, A. T., Alpert, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Burning+of+large-scale+vertical+surfaces%5BTitle%5D)+AND+%22Proc.+Combust.+Inst%22%5BJournal%5D)">Burning of large-scale vertical surfaces.</a> Proc. Combust. Inst. 16 (1), 1345-1354 (1977).</li>
<li>Singh, A. V., Gollner, M. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Estimation+of+local+mass+burning+rates+for+steady+laminar+boundary+layer+diffusion+flames%5BTitle%5D)+AND+%22Proc.+Combust.+Inst%22%5BJournal%5D)">Estimation of local mass burning rates for steady laminar boundary layer diffusion flames.</a> Proc. Combust. Inst. 35 (3), 2527-2534 (2015).</li>
<li>Singh, A. V., Gollner, M. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+methodology+for+estimation+of+local+heat+fluxes+in+steady+laminar+boundary+layer+diffusion+flames%5BTitle%5D)+AND+%22Combust.+Flame%22%5BJournal%5D)">A methodology for estimation of local heat fluxes in steady laminar boundary layer diffusion flames.</a> Combust. Flame. 162 (5), 2214-2230 (2015).</li>
<li>Singh, A. V., Gollner, M. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Local+burning+rates+and+heat+flux+for+forced+flow+boundary-layer+diffusion+flames%5BTitle%5D)+AND+%22AIAA+J%22%5BJournal%5D)">Local burning rates and heat flux for forced flow boundary-layer diffusion flames.</a> AIAA J. 54 (2), 408-418 (2016).</li>
<li>Collis, D., Williams, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Two-dimensional+convection+from+heated+wires+at+low+Reynolds+numbers%5BTitle%5D)+AND+%22J.+Fluid+Mech%22%5BJournal%5D)">Two-dimensional convection from heated wires at low Reynolds numbers.</a> J. Fluid Mech. 6 (3), 357-384 (1959).</li>
<li>Jakob, L. M. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aJakob%2C+LM+%22Heat+Transfer%22">Heat Transfer</a>. , Wiley. New York, USA. (1967).</li>
<li>Sforza, P., Steiger, M., Trentacoste, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Studies+on+three-dimensional+viscous+jets%5BTitle%5D)+AND+%22AIAA+J%22%5BJournal%5D)">Studies on three-dimensional viscous jets.</a> AIAA J. 4 (5), 800-806 (1966).</li>
<li>Pizzo, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Experimental+observations+on+the+steady-state+burning+rate+of+a+vertically+oriented+PMMA+slab%5BTitle%5D)+AND+%22Combust.+Flame%22%5BJournal%5D)">Experimental observations on the steady-state burning rate of a vertically oriented PMMA slab.</a> Combust. Flame. 152 (3), 451-460 (2008).</li>
<li>Chilton, T. H., Colburn, A. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Mass+transfer+%28absorption%29+coefficients+prediction+from+data+on+heat+transfer+and+fluid+friction%5BTitle%5D)+AND+%22Ind.+Eng.+Chem%22%5BJournal%5D)">Mass transfer (absorption) coefficients prediction from data on heat transfer and fluid friction.</a> Ind. Eng. Chem. 26 (1), 1183-1187 (1934).</li>
<li>Silver, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Application+of+the+Reynolds+analogy+to+combustion+of+solid+fuels%5BTitle%5D)+AND+%22Nature%22%5BJournal%5D)">Application of the Reynolds analogy to combustion of solid fuels.</a> Nature. 165, 725-726 (1950).</li>
</ol>

著者らは開示するものは何もない。

この調査の目的は、流れ場の様々な条件の下で液体と固体燃料の両方のローカル質量燃焼速度を推定するための新しい方法論を開発することでした。研究では、液体と固体の両方の燃料を使用して、2例、自由対流境界層の拡散火炎と異なる自由ストリーム条件下で確立された強制対流境界層の拡散火炎を検討しました。 両方の液体燃料に浸した芯の上およびPMMAの固体スラブの上に細線熱電対測定を介して測定地元の燃焼速度は、推定の他の手段、すなわち燃料回帰測定と一致することが判明しました。燃料表面に近いこれらの温度勾配は、最終的には、平均の結果を得るために15％以内の精度でデータが得られるとはるかに、着実に、層状燃焼を必要としながら、小規模のサンプルに対して非常によく働いた、レイノルズアナロジー12-13に基づいて相関関係を用いて決定しましたローカルmeasuremのためのより多くのエント4-6。これらの局所質量損失率の測定のための相関係数は、スポルディングの物質移動代表燃料数と事前に計算することができる燃料の他の熱物理的特性に依存します。結果は、この技術は、これらの量を抽出し、将来的にさらに詳細に小規模の燃料の燃焼を理解するのに有用であり得ることを示唆しています。 文献中の他の研究では、自由に、周囲の風6の下で4,5、および水平方向に取り付けられたサンプルを燃やし、垂直方向の試料について数値シミュレーション4や実験を取り入れ、ここで代表的な作品を拡大しています。この構成では、熱流束の成分も凝縮燃料の表面に非常に近い同じ細線熱電対技術を用いた燃料表面上に局所的に決定されています。熱流束の構成要素が埋め込まれたゲージを使用することにより、過去に測定されてきたが、THIsの技術は、低侵襲性であり、以前には不可能であった対流熱流束の直接測定を提供しています。 特定の構成および装置の設定を選択するときに特に注意が実験中に取られるべきです。これらの実験では、熱電対は、ワイヤの張力を維持し、比較的固定された熱電対の場所を作り、小さなセラミック管から突出ステップ3.2のために選ばれました。チューブなしで火炎全体にわたって中断し、熱電対のワイヤを使用すると、しかし、それははるかに変数ワイヤが温度の上昇とともに拡大する傾向があるとして、熱電対の特定の場所を見つけるになるだろう、セラミック管から可能な妨害を減少させるであろう。時には、構成の変更は、（サンプルを傾斜例えば）サンプルの幅を横切って効果を誘導することができます。セットアップは、過去4-6で検討したものから変更された場合、ステップ4.14の周りにその火炎温度MEA時折チェックサンプルの幅を横切ってsurementsは（ すなわち 、2-Dの仮定がまだ保持している）は有意な変動は取られるべきではない示しています。そうでなければ、3次元マッピングシステムを実装する必要があります。 最も重要なステップの実験を行いながら燃料の製造及び熱電対の適切な使用としなければなりません。熱電対の位置のわずかなずれがエラーを引き起こす可能性がステップ3.2、4.13および4.14に熱電対を配置する際に、そのため注意が必要です。できるだけ平坦面は（ステップ2.1）に維持され、すべての充填材料がウィック（ステップ2.1.1）の外に焼かれるべきであるように、燃料芯も配置する必要があります。 ステップ4.1で活性化排気システムは、また、流れの乱れを排除するために役立つ実験に近いできるだけ最小限または単離され維持されるべきです。これは、テストは（風なし）に行われる場所溶断されていない小さなろうそくを確保することによってチェックする必要があります。バッフル、スクリーン、大空間で別々囲ま施設または試験がこれを達成するために使用することができます。ステップ4.2において、固体燃料はできるだけ均一に点火されなければなりません。プロパントーチがこれを行うための最も理想的なソースはありませんが、実験は過去の作品4-6の着火源に敏感であることが見出されませんでした。点火源に対する感度は露光時間や強度を変化させ、安定した質量燃焼速度の結果を観察することによって、実験中に文書化されるべきです。感度が観察された場合放射パネルは、代わりにサンプルを点火するために使用されるべきです。固体燃料、または質量損失率によって観察されるような大規模な（&gt; 300秒）、定常燃焼領域を持たない任意の燃料は、温度マッピングが短い領域中に撮影していなければなりません。例えば、ステップ4.13でマッピングは燃料がまだ比較的平坦であり、表面の回帰が十分に文書化されているが、最初の150秒かけて撮影するPMMAをお勧めします。表面回帰測定は、Iを使用することができますmageJまたは他の同様の画像ソフトウェアは、写真上のピクセルを測定し、長さに変換します。それが冷却した後あるいは、デジタルマイクロメーター（たとえばPMMA等の「バブリング」材料の表面は、最初にサンディングする必要があります）、固体板の表面回帰を測定することができます。 提案された燃焼速度の相関は、層状の仮定に基づいている、しかし、この技術は実験的に決定されなければならない変更された機能的な関係を持つにもかかわらず、燃料表面の乱流燃焼のための類似の形式に従うべきであると仮定されます。ここで提示作業は続いて境界層燃焼を乱流に拡張することができ、乱流と燃料表面への入射熱流束を駆動する気相熱放出との間の関連する相互作用をさらに調査することができます。 燃焼速度の相関関係の基礎となる理論は、放射線を無視しています。理論が単純化され、ル本研究でカバーされていない状況で、その予測能力の不確実性にading。例えば、与えられた方法論は、表面への熱流束が大きく、放射高すすの炎のために動作しない場合があります。凝縮された燃料表面への放射熱流束が高い大規模な乱流の壁炎については、提案された燃焼速度の相関は、または動作しない場合があります。提案された相関における放射線の影響を含めることは、したがって、望ましく、さらなる研究がこの関数関係を決定するために実施されなければなりません。自信を持って予測方法は、このような炎のために達成される場合、このエリアには、モデルの改善を必要とします。

重要な進歩は、過去一世紀にわたって火災安全研究の分野でなされてきたが、火炎伝播の速度を予測することは、まだ多様な構成で多くの材料のための課題です。炎は、多くの場合、発火の初期供給源から発せられる、新しい要素の点火のシリーズとして構築または自然環境に進行広がります。これはunignited要素への加熱の速度に寄与するため、個々の燃焼材料の燃焼特性の知識は、火炎伝播のこれらのレートを予測するために重要です。燃料要素の熱放出速度（HRR）は、したがって、凝縮相燃料の燃焼（質量損失）率、のすなわち蒸発速度にほぼ等しい、火災の研究1における最も基本的な量として引用されています固体燃料の液体燃料または熱分解率。 燃焼速度は、母校の可燃性の尺度として考えることができますIALと火災のリスク分析や火災抑制システムの設計において重要なパラメータです。地元の質量損失（または燃焼）速度、M &quot;垂直壁のfは 、特に、このような内の壁に延焼、火災の成長、およびエネルギー放出速度などの多くの火災関連の問題、で重要な変数でありますエンクロージャ火災、煙と高温ガスプルームの広がり垂直壁に上向きの火炎伝播の予測については、火炎の高さを計算する必要があり、総エネルギー解放率に依存し。その、今度は、直接の影響を受けています壁2-3の全体の熱分解領域にわたって積分局所質量損失率。これらの統合質量損失率の知識が比較的よく知られているが、燃料表面に沿ったインクリメンタル位置での質量燃焼速度の知識があまり知られていません実験技術は、このような速度を測定するためには非常に限られている。この「ローカル」質量燃焼速度を提供する技術情報は、互いに異なる燃料または構成を区別するメカニズムを理解するために研究を可能にする、凝縮燃料の燃焼に増加洞察を提供することができます。ほとんどの材料は、第1小スケールで評価されるように（ 例えば、コーン熱量計1で）、論理的な最初のステップは、凝縮された燃料の表面上に小さな、層流拡散火炎における局所質量燃焼速度を測定するための技術を提供することにあります。 ここで紹介する作品は、凝縮された燃料の表面上に確立された安定した層流炎の実験を実施するための実験方法およびプロトコルについて説明します。マイクロ熱電対を使用して、局所的な温度勾配の推定は、これらの炎4-6で地元の質量燃焼速度と熱流束の推定のために特に有用な技術です。文献データの分析はcondenにおける局所熱伝達、燃焼及び摩擦係数を決定することの難しさを示しています物理学、特に火災とその広がり4-6を駆動根底にあるメカニズムを理解するために重要であるsedの燃料表面、。燃料表面上にローカルの場所でおそらく最もよく測定された火災のプロパティを残っていた熱流束のコンポーネントは、測定が困難であることが証明されています。そのような燃料の変動、熱流束のスケーラビリティ、定常状態を達成し、熱流束計の技術が異なることの難しさなどの効果は、文献4で利用可能で、データのかなり広い散布に貢献しています。高い精度で局所的な温度勾配の測定は、この変動を緩和し、また、層状壁火災、標準的な火災の研究課題の数値的検証のために使用することができる熱伝達相関を提供するために役立ちます。このような実験はまた、層と乱流境界層中の可燃凝縮燃料表面と気相炎との間の動的な関係を模索するのに有用です秒。正確に正確かつ繰り返し可能な方法でこれらの温度勾配を捕捉する方法は、以下に記載されています。

<table><tbody><tr><td colspan="4"> コネクタ・クランプ付熱電対</強力</td></tr><tr><td>>無被覆ファインゲージ T/C</td><td>P13R-002</td><td>オメガエンジニアリング</td><td>細線マイクロ熱電対(Rタイプ)</td></tr><tr><td>無被覆ファインゲージ T/C</td><td>P13R-003</td><td>オメガエンジニアリング(株)</td><td>細線マイクロ熱電対(Rタイプ)</td></tr><tr><td>セラミック2穴丸型 - 5個入り</td><td>TRX-010364-6</td><td>Omega Engineering, Inc.</td><td>細いワイヤー熱電対を保持するためのセラミックチューブ</td></tr><tr><td>熱電対延長電線</td><td>EXTT-RS-24-100</td><td>オメガエンジニアリング(株)</td><td>熱電対延長ワイヤー</td></tr><tr><td>オスメスコネクタ</td><td>SHX-R/S-MF</td><td>オメガエンジニアリング(株)</td><td>R型熱電対用コネクタ&nbsp;</td></tr><tr><td>付属品</td><td>MSRT-116-10</td><td>オメガエンジニアリング株式会社</td><td>コネクタの端にあるセラミックチューブのグリップを維持するためのゴムチューブ</td></tr><tr><td colspan="4">Traverse mechanism</td></tr><tr><td>Xスライド、移動= 10インチ、0.025インチ/回転、制限、NEMA 17</td><td>XN10-0100-E25-71</td><td>Velmex Inc.</td><td>ベルメックスユニスライド</td></tr><tr><td>Vexta type 17 1.8°/step 2相 1軸ステッピングモータ</td><td>PK245-01AA</td><td>(株)ベルメックス</td><td>ステッピングモーター&nbsp;</td></tr><tr><td>取り付けクリート、標準で6-32ボルトを使用</td><td>XMC-2</td><td>Velmex Inc.</td><td>特定のVelmexユニスライドの取り付けアクセサリ</td></tr><tr><td>Xslide for X & 6-32 x 7/16 SHキャップスクリューY軸</td><td>XMB-1</td><td>ベルメックス(株)</td><td>特定のVelmexユニスライドの取り付けアクセサリ</td></tr><tr><td>Xスライド、移動量 = 10インチ、0.025インチ/回転、リミット、NEMA 17</td><td>XN10-0100-E25-71</td><td>Velmex Inc.</td><td>ベルメックスユニスライド</td></tr><tr><td>Vexta type 17 1.8°/step 2相 1軸ステッピングモータ</td><td>PK245-01AA</td><td>(株)ベルメックス</td><td>ステッピングモーター&nbsp;</td></tr><tr><td>取り付けクリート、標準で6-32ボルトを使用</td><td>XMC-2</td><td>Velmex Inc.</td><td>特定のVelmexユニスライドの取り付けアクセサリ</td></tr><tr><td>Xslide for X & 6-32 x 7/16 SHキャップスクリューY軸</td><td>XMB-1</td><td>ベルメックス(株)</td><td>特定のVelmexユニスライドの取り付けアクセサリ</td></tr><tr><td>制御、2軸プログラマブルステッピングモータ制御、1モーターずつ</td><td>VXM-2</td><td>Velmex Inc.</td><td>ステッピングモータコントローラ</td></tr><tr><td>USB - RS232 DB9 シリアル通信ケーブル 10 フィート</td><td>RPC-USB-RS232-3M</td><td>Velmex Inc.</td><td>ステッピングモーターコントローラーとコンピューター間のシリアル通信ケーブル</td></tr><tr><td colspan="4">Data acquisition hardware</td></tr><tr><td>NI 9214 16-ch Isothermal TC, 24-bit C Series Module for High Accuracy Thermocouple Measurement (端子台を含む)</td><td>781510-01</td><td>National Instruments</td><td>熱電対データ集録カード</td></tr><tr><td>電源コード, AC, U.S., 120 VAC, 2.3 meters</td><td>763000-01</td><td>National Instruments</td><td>8スロットC-DAQシャーシ</td></tr><tr><td>用電源コードcDAQ-9178、CompactDAQシャーシ(8スロットUSB)</td><td>781156-01</td><td>ナショナルインスツルメンツ</td>の<td>NI 9214およびNI 9239用C-DAQシャーシ</td></tr> NI <tr><td>9229/39 BNC用EMI抑制フェライト</td><td>782801-01</td> ナショナル<td>インスツルメンツ</td>の<td>NI 9239データ集録カード用アクセサリ</td></tr><tr><td>NI 9239 BNC、4チャンネル+/-10&nbsp;V, 50&nbsp;kS&#8288;/&#8288;チャンネルあたりの秒</td><td>780181-01</td><td>ナショナルインスツルメンツ</td><td>データ集録カード、ホットワイヤー風速計システム</td></tr><tr><td>cDAQ-9171、CompactDAQシャーシ(1スロットUSB)</td><td>781425-01</td><td>ナショナルインスツルメンツの</td><td>C-DAQシャーシ、NI 9214用&nbsp;</td></tr><tr><td colspan="4">Cameras</td></tr><tr><td>Nikon D7100 24.1 MP DX フォーマット CMOS デジタル一眼レフ with 18-105&nbsp;mm f/3.5-5.6 AF-S DX VR ED ニッコールレンズ</td><td>ニコン D7100</td><td>アマゾン</td><td>デジタル一眼レフカメラ 上面から見た炎の写真を撮るため</td></tr><tr><td>キヤノン EOS Rebel T5 DSLR CMOS デジタル一眼レフカメラと EF-S 18-55 の DIGIC イメージング&nbsp;mm f/3.5-5.6 ISレンズ</td><td>Canon EOS Rebel T5 DSLR&nbsp;</td><td></td><td>側面図の炎の写真を撮る</td>ためのAmazonデジタル一眼レフカメラ</tr><td colspan="4">Mass balanceMettler-Toledo, MS32001L Balance Prec 32,200&nbsp;<tr></td></tr><tr><td>g x 0.1&nbsp;g</td><td>97035-654</td><td>VWR</td><td>平均質量燃焼率</td></tr><tr>を測定するための精密電子質量バランス<td colspan="4">Mini CTA system</td></tr><tr><td>MiniCTA ワイヤープローブおよびフィルムプローブ用風速計パッケージ</td><td>9054T0461</td><td>Dantec Dynamics</td><td>風洞出口で速度と乱流強度を測定するためのホットワイヤーシステム</td></tr><td colspan="4">風洞機器<tr></td></tr><tr><td>1/2インチ x 4フィート x 8フィート C-3 ホールピースバーチ国内合板</td><td>モデル # 833185</td><td>ホームデポ</td><td>実験室規模の風洞を作るために使用されます</td></tr><tr><td>木目調 木目調 木目 木工品 WM 206 11/16 インチ x 11/16 インチ x 96 インチウッドパインコーナーモールディング</td><td>モデル#109610</td><td>ホームデポ</td>実験室<td>規模の風洞</td></tr><tr><td>延長スプリング、ループエンド、6.562インチ全長、6パック</td><td>1330K26</td>マク<td>マスターカー</td>実験室<td>規模の風洞</td></tr>ス<tr><td>トレーナーグレードのワイヤークロス、30x30メッシュ、0.0130インチのワイヤー直径を作るために使用されます。 12インチx12インチシート</td><td>9241T41</td><td>マクマスターカー</td>実験室<td>規模の風洞を作るために使用されます</td></tr><tr><td>ストレーナーグレードのワイヤークロス、40x40メッシュ、0.0065インチワイヤー直径 12インチx12インチシート</td><td>9241T42</td><td>マクマスターカー</td><td>実験室規模の風洞</td></tr><tr><td>モバイルリフトテーブル 足操作式、600#容量、10インチ - 33インチ テーブルの高さ</td><td>2791T22</td><td>マクマスターカー</td><td>実験セットアップ</td></tr><tr><td>を保持するためのテーブルebm-papst p/n: G3G250-MW75-05 (EC 遠心送風機, 200-240&nbsp;V、3相、50/60&nbsp;Hz、M3G112-EAモーター、2.2&nbsp;kW)</td><td>G3G250-MW75-05</td>風洞ebm-papstのp/nのための<td>EBMのpapst</td><td>送風機</td></tr><tr><td>:HX0C-003-000-04(コントローラー)</td><td>HX0C-003-000-04</td><td>Ebmのpapst</td>送風機8020 1の<td>回転数を制御するためのEbmのpapstパルス幅の変調コントローラー</td></tr><tr><td>X 1インチTスロットプロファイル&nbsp;</td><td>8020-1010</td><td>80/20 (Rankin Automation)</td><td>風洞のフレームワークを作成するために使用</td></tr><tr><td>モメンティブ/GE シリコーンシーラント RTV108、10.1オンスカートリッジ、セミクリア</td><td>7545A472</td><td>マクマスター カーシー</td><td>ラント、木材</td></tr><tr><用) colspan="4">Software</td></tr><tr><td>LabVIEW</td><td>ベンダーへのお問い合わせ</td>先 <td>National Instruments</td><td>連続的な温度データの取得と分析に使用されます。または、熱電対の位置決めに使用されます。</td></tr><tr><td>メトラー・トレド マスバランスソフトウェア</td><td>お問い合わせ先</td><td>メトラー・トレド</td> 凝縮<td>燃料芯/固体プレートの質量損失率を時間とともに測定するために使用</td></tr><tr><td>ImageJ</td><td>無料ダウンロード</td><td>NIH, http://imagej.nih.gov/ij/</td> 固体<td>燃料プレートの火炎スタンドオフ距離と表面回帰の測定に使用</td></tr><tr><td>Matlab</td><td>お問い合わせベンダー</td><td>Mathworks</td><td>データの後処理に使用</td></tr><tr><td>Fortran 90/95</td><td>ベンダーへのお問い合わせ</td><td>Fortran company</td><td>データの</td></tr><tr>後処理に使用<td colspan="4">Materials</strong</td></tr><tr><td>>Methanol&nbsp;</td><td>UMD Chem Store</td><td>NA</td><td>液体燃料</td></tr><tr><td>エタノール&nbsp;</td><td>UMD Chem Store</td><td>NA</td><td>液体燃料</td></tr><tr><td>安全メガネ</td><td>UMD Chem Store</td><td>NA</td><td>安全目的で使用</td></tr><tr><td>スプレーボトル</td><td>UMD Chem Store</td><td>NA</td><td>緊急時に水を運ぶために使用</td></tr><tr><td>シリンジ 60 cc</td><td>UMD Chem Store</td><td>NA</td><td>液体燃料芯を液体燃料に浸すために使用</td></tr><tr><td>光学的に透明なキャストアクリルシート、1/8インチ厚、24インチ x 48インチ</td><td>MCマスター</td><td>カー8560K262</td><td>固体燃料PMMA</td></tr><tr><td>ロックタイトプロキシパック(高温接着剤)</td><td>MCマスター</td><td>カー7556A33</td>アルミ<td>ホイル</td></tr><tr><td>Hi-Tempエアゾールスプレーペイント(黒)</td>で芯の側面を覆うために使用されます<td>Mcマスター</td><td>カー7832T1</td><td>断熱材の塗装に使用されます&nbsp;</td></tr><tr><td>自己点火経済プロパンガストーチ調整可能な炎、4,179&nbsp;Btu/hr</td><td>MCマスター</td><td>カー78245A3</td><td>固体燃料プレートを点火するためのプロパントーチ</td></tr><tr><td>耐熱綿手袋W /ニトリルコーティング、400度F最大温度、10 "LG、大型</td><td>MCマスター</td><td>カー56025T1</td>安全<td>目的で使用される</td></tr><tr><td>タイオンカーテン付きモジュラー保護スクリーン、6'&nbsp;高さ x 4'&nbsp;幅の摩耗抵抗力があるガラス繊維</td>の<td>Mcのマスターcarr</td><td>9145T84</td><td>背景のための耐火性のカーテン</td></tr><tr><td>多目的アルミ合金6061 .125 "厚い、12 " x 24 "</td><td>Mcのマスターcarr</td><td>89015K28</td><td>絶縁材を保持するために使用される</td></tr><tr><td>海洋の等級の合板1/2 "厚い、12 " x 24 "</td><td>Mcのマスターcarr</td><td>1125T32</td><td>実験的なセットアップ</td></tr><tr><td>を保持するために使用される多目的アルミ合金6061 Uチャネル、2 "基盤x 1-1/4 "足、1 '長さ</td><td>のMcマスターcarr</td><td>1630T473</td><td>アルミニウム板、絶縁材および芯の</td></tr><tr><td>建築陽極酸化されたアルミニウム(合金6063)90度の角度、1/8 "Thk、1/2 "x 1/2 "足、6 ' L</td><td>Mcマスターcarr</td><td>4630T21</td><td>アルミニウム板を保持するために使用される、 絶縁材および芯</td></tr>アルミニウム <tr><td>インチ T-スロット フレーミング システムは、1 インチ押し出し</td><td>MC マスター カー</td><td>47065T155</td><td>アルミニウム プレート、断熱材、芯を保持するために使用される</td></tr> アルミニウム <tr><td>インチ T スロット フレーミング システム 拡張 90 度ブラケット、シングル、4 穴、1 インチ</td>押し出し <td>MC マスター カー</td><td>47065T175</td><td>アルミニウム プレート、断熱材、芯</td></tr><tr><td>を保持するために使用されますアルミニウム インチ T 溝付きフレーミング システム 4 スロット シングル、1 インチ ソリッド押出、4 フィートの長さ</td><td>MC マスター カー</td><td>47065T101</td><td>アルミニウム板、断熱材、芯</td></tr><tr><td>1/2 インチ x 48 インチ x 36 インチ (スーパーウール 607 断熱ボード) 12 枚のカートンを含む 1 カートン</td><td>マコーミック断熱</td><td>スーパーウール 607&nbsp;</td><td>芯と芯ホルダーを作るための断熱材</td></tr></tbody></table>

定常流境界層の拡散火炎における局所熱フラックスとバーニング料金の推定のための実験的方法論

Experimental Methodology for Estimation of Local Heat Fluxes and Burning Rates in Steady Laminar Boundary Layer Diffusion Flames

凝縮相燃料の現実的な燃焼挙動をモデル化するための気相炎と凝縮相の燃料との間の界面で発生する複雑な相互作用を解決することができないの一部に、手の届かないところにとどまっています。現在の研究は、層境界層中の可燃凝縮燃料表面と気相炎との間の動的な関係を探求するための技術を提供します。実験は以前に、固体と液体燃料の両方の上に両方の強制と自由対流環境で行われています。レイノルズアナロジーに基づいてユニークな方法論は、燃料表面における局所的な温度勾配を利用して、これらの層流境界層拡散火炎のローカル質量燃焼速度と火炎熱フラックスを推定するために使用されました。地元の質量燃焼速度と炎からの対流と放射熱のフィードバックは、2軸トレイバーによって壁の近くマッピングされた温度勾配を使用して、両方の熱分解及びプルームの領域で測定しました。SEシステム。これらの実験は、時間がかかると凝縮された燃料の表面は点火後の時間の限られた期間のために着実に燃えるように設計するために挑戦することができます。燃料表面付近の温度プロファイルは、局所的な温度勾配の合理的な推定を捕捉するために、非常に高い空間分解能で凝縮燃料表面の安定燃焼中にマッピングする必要があります。熱電対からの放射熱損失の慎重な修正はまた、正確な測定のために不可欠です。これらの理由から、全実験は、マイクロ熱電対の位置に起因するほとんどのエラーを排除し、コンピュータ制御のトラバース機構を自動化する必要があります。再現壁近傍の温度勾配を取得し、ローカルの燃焼速度と熱流束を評価するためにそれらを使用するための手順の概要が提供されます。

私たちは、定常層流境界層拡散炎の局所的な温度勾配を推定するためのマイクロ熱電対の使用について説明します。レイノルズアナロジーの拡張により、局所的な温度勾配をさらに使用して、そのような炎の局所的な質量燃焼速度と熱流束を高精度で推定できます。

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex ...

この実験の全体的な目的は、定常層流境界層拡散炎における凝縮燃料表面の局所温度勾配を推定するための、マイクロ熱電対の使用方法について記述することです。この手法は、層流および乱流境界層における可燃性凝縮燃料表面と気相炎の動的な関係の探索など、火災科学分野における重要な疑問への回答に役立ちます。この技術の主な利点は、定常層流境界層拡散炎における局所質量燃焼速度を正確に測定できることです。この手順の実演を行うのは、機械工学の博士課程学生であるColin MillerとWei Tangです。液体燃料の実験では、アルカリ土類ケイ酸塩ウールなどの多孔質不燃性材料を用いて燃料芯を準備してください。プロパン torches の拡散炎を用いて、芯を約 20 分間焼成します。これにより、芯内部の有機バインダーがすべて燃焼されます。次に、高温用接着剤をアルミホイルに塗布し、そのアルミホイルを芯に固定します。上面は清潔に保つ必要があります。固体燃料の実験では、芯と同じ寸法の固体燃料シートを準備します。固体燃料を固定するには、セラミックファイバー断熱ボードに長いスロットを切り出すか、高温耐熱マットブラック塗料で密封した多孔性不燃材料を使用してください。自然対流または強制流のいずれの実験においても、燃料の中心軸と火炎の側面全体を観察できる位置にデジタル一眼レフカメラを設置します。強制対流火炎の場合は、熱分解領域における火炎の離脱距離を算出できるよう、燃料試料の中心を16 cm × 8 cmの範囲で撮影します。次に、燃料試料の上にトラバース機構を配置します。次に、50 micronのワイヤー熱電対を水平軸に慎重に取り付けます。続いて、プログラマブルステッピングモーターコントローラーの電源を入れ、強制流実験の場合は風洞の遠心ブロワーを接続します。次に、ブロワーの速度に合わせてPWMコントローラーを設定します。熱線風速計を使用して、風洞出口の流速を確認します。次に、保護具を着用し、試験実施のための最終準備を行います。芯に液体燃料を飽和状態まで浸透させます。次に、燃料を浸した芯または固体燃料プレートを燃料芯ホルダーに注意深く配置します。そして、角度計を用いて燃料芯表面の平面度を厳密に確認してください。その後、質量バランスを確認し、試験前の測定値を記録します。燃料に点火する前に、室内の換気状態を確認してください。排気装置は作動させておく必要がありますが、実験周囲の気流を最小限に乱らす設定にしてください。サンプルの点火前に、サンプルを配置する場所に定規を置き、デジタルカメラの校正を行ってください。また、マスバランスソフトウェアでデータ収集を開始します。次に、試料を配置し、プロパントーチで燃料に点火します。芯（ウィック）の場合は、先端の表面に一瞬だけ炎を近づけてください。固体燃料の場合、表面に均一に炎を50〜60秒間当てます。燃焼期間の後、吹き消して炎を消火します。固体燃料については、規定の時間まで燃焼させてください。次に、同じ時間間隔を用いて燃焼プロセスを数回繰り返します。すべての燃焼データの収集が完了したら、PWMコントローラーをゼロに設定してブロワーを停止させ、ブロワーのプラグを抜いてください。最後に、ステッピングモーターのコントローラーの電源を切ります。数回の燃焼にわたり、固体燃料の漸次的な後退量を測定することで、他の指標を検証できます。各燃焼期間の後、燃焼した固体を中心線に沿って切断してください。その後、側面からの写真で燃焼後退量を記録します。ImageJで側面の写真などを解析します。[Select File]から[Open Image]を選択して写真を開きます。次に、[Open Calibration Image]オプションを使用して定規の画像を開きます。次に、キャリブレーション画像を固形燃料の画像に重ねます。次に、定規上の距離が既知である2点間に線を引き、測定スケールを設定します。その後、[Analyze]メニューから[Set Scale]を選択してください。「Set Scale」ウィンドウに、直線の既知の距離（Known Distance）を入力し、OKをクリックします。このプロセスを新しい直線で繰り返し、測定スケールが正しいことを確認してください。次に、サンプル写真内で直線を描いて距離を測定し、ステータスバーに表示される角度と距離を確認します。Control Mキーを押すと、データがデータウィンドウに保存されます。燃焼後退量は、試料の初期厚さから現在の厚さを差し引くことで算出します。重要な点として、燃料表面がほぼ平坦に保たれている時間間隔に留意してください。この期間の燃焼後退量を用いて、温度マッピングとの比較や、表面後退を補正するための熱電対位置の調整を行います。温度マッピングを設定するために、X-Yユニスライドを使用して、マイクロ熱電対を燃料の表面に慎重に合わせてください。固体試料の場合は、芯の中央に配置します。燃料芯の場合は、X-Yユニスライドを用いて、マイクロ熱電対を前縁に沿って慎重に配置してください。熱電対を試料表面に正確に配置することが極めて重要です。配置がずれていると、すべての測定値にある程度の誤差が生じます。正確な測定を行うためには、燃料の表面にできるだけ近づけて配置する必要があります。Velmexのスクリプトにおいて、定常燃焼時の温度マッピング間隔を、固体PMMAの場合は150秒に、液体浸漬芯の場合は400秒に設定します。試料表面で測定されるステップサイズは、0.25 mmごとにデータを収集するように設定します。サンプリングレートは100〜500 Hzの間で設定してください。マッピング中に表面が実験誤差の範囲内で変形した場合、結果は有効ではなくなるため、測定期間と間隔を正確に設定することが極めて重要です。次に、燃焼実験を行う際は、デスクトップ上のフォルダからグリッドスキャンアルゴリズムを読み込むようにデータ収集プログラムを実行してください。プログラムの実行中、LabVIEWのデータ収集モジュールによってトリガーされると、データが自動的に記録されます。PMMA試料を用いて、強制対流境界層拡散火炎における質量減少率および温度分布を測定しました。その結果、マイクロ熱電対と2点熱電対放射補正法の採用により、燃料表面近傍の正確な温度を小さな誤差で捉えられることが示されました。また、2種類の空気流速において、PMMA境界層拡散火炎の燃料表面に沿った無次元温度勾配を測定しました。異なる自由流条件下における局所質量燃焼速度の変動についても測定を行いました。無次元温度勾配から得られた局所質量燃焼速度を、PMMA表面の後退から得られた実験データと比較したところ、非常に良く一致しました。2.06 m/sの強制流において、火炎熱流束の各成分をより詳細に検討しました。表面付近の温度測定を詳細に行うことで対流熱流束を抽出することができ、これを表面質量減少速度と組み合わせることで、局所分析に必要な燃焼の全成分を算出しました。この手法を習得すれば、燃料サンプル1つあたり数分で完了させることができます。この手順に従うことで、局所的な質量燃焼速度および熱伝達の解析を行い、材料の燃焼挙動をさらに理解し、数値コードを検証することが可能です。これらの火炎を扱う操作は極めて危険であるため、本手順の実施中は、保護メガネの着用、十分な換気環境での作業、および燃焼材料が非毒性であることを確認するなど、常に十分な予防策を講じてください。

experimental-methodology-for-estimation-local-heat-fluxes-burning

Research

JoVE Journal

Engineering

工学

質量分析による全ての種のオンライン分析を実験室規模の炎からのガスサンプリングは、燃焼プロセス中に発生する化学化合物の複合混合物を調査するための強力な方法である。シンクロトロンで生成された真空紫外光を経由して調整可能なソフトなイオン化と相まって、この技術は異性分解情報と、潜在的にフラグメントフリーマススペクトルを提供します。...

先進ライトソースで難実験：すす生成プロセスに新たな洞察

新しいアブレーション材料とその数値モデリングの開発には、広範な実験的調査が必要です。このプロトコルでは、プラズマ流における材料応答の特性評価の手順を説明しています。その中核となる手法は、発光分光法による反応性境界層の化学的性質とともに材料の後退を追跡する非侵入型手法です。...

プラズマトロン内のアブレーション材料試験中の放射分光境界層調査

マイクロ管状火炎補助燃料電池用燃焼特性とモデル燃料開発

このプロトコルでは、チャパラル低木の天蓋を地面から火の遷移を学習する風洞実験について説明します。...

風洞実験によるシャパラル クラウン火災を検討

新規バイオ燃料、燃料コンポーネント、またはデータが送信される定量的な種分化の比較によるジェット燃料の酸化燃焼化学の調査。データは速度論的モデルの検証に使用できる、燃料評価戦略を可能します。この原稿は大気の高温流動反応器をについて説明し、その機能を示します。...

燃料の燃焼化学: と大気の高温流動反応器から得られる定量的な種分化データ結合分子線質量分析計

同時に燃焼しその場で燃焼海の操作をシミュレートする条件の下で新鮮なと風化の原油の燃焼効率を研究するためのプロトコルを紹介します。...

その場で燃焼の実験的研究のための実験: 燃焼と原油の燃焼効率

本稿では、1 つまたは二相流でローカルの瞬時対流熱伝達率の測定を目的とした方法を説明します。長さと一定の速度で移動細長い (テイラー)...

管内の単相およびフロー ローカル瞬時対流熱伝達の測定

相互依存のコリオリ力と回転チャネルの全視野熱伝達分布回転浮力の影響を切り離すための実験方法を紹介します。...

連結を解くコリオリの力と全視野熱回転浮力の影響回転チャネルのプロパティを転送します。

薄膜における拡散勾配（DGT）の技術は、プルトニウムの分化の研究のために提案されています。このプロトコルは、有機物の存在下でのPu（IV）とPu（V）の動作をプロービング拡散実験について説明します。カルスト春に配備DGTSはプルトニウムの生物学的利用能の評価を可能にします。...

薄膜における拡散を用いた環境プルトニウムのスペシエーションと生物学的利用能の測定

圧力上昇率法を使用して、通常の鋼製真空チャンバーからの水素のガス放出速度を測定するためのプロトコルが提示されます。...

鋼のガス放出速度の測定

学ぶマイクロ熱電対を用いた定常流境界層拡散火炎における局所温度勾配と質量燃焼速度の測定法。燃焼動態の理解と火災安全技術の向上に貢献する。

定常流境界層の拡散火炎における局所熱フラックスとバーニング料金の推定のための実験的方法論

さらに動画を探す