Name: 繊維の品質管理を強化するインストール方法強化ポリマー スパイク アンカー (動画) | JoVE Journal
Uploaded: 2018-04-10T13:00:00.000+00:00
Duration: 6 min 21 s
Description: 学ぶ繊維強化ポリマースパイクアンカーの最適な設置方法。コンクリート構造物への適切な施工技術と、繊維のキンク防止による品質向上と再現性確保の手法を解説します。

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

著者は、ニホンジカ サウにアンカーと援軍の材料の供給のために特に彼らのサポートと、感謝の気持ちを表現したいです。Betazul はカスタマイズされたドリル ビットとビデオの準備の特に認められています。

1. アンカー工法
注: このメソッドには、穴あけ、クリーニングと穴端と同様、含浸とアンカーの挿入の平滑化が含まれています。
<ol><li>必要な埋込み長さと指定した直径の穴をドリルします。
	<ol>
<li>適切な掘削ツール (すなわち、電気ハンマーやダイヤモンドのコア) を使用します。コンクリート構造物の穴あけ工具の選択の基準は接着アンカーと同じですが、過去に発表された10,11で見つけることができます。電気ハンマー ドリル最大回転数 800 rpm で。<ol>
<li>4 mm の穴のクリアランス (すなわちドリルの径とコネクタの違い) を提供します。さらに、この差が 8-10 mm であることをお勧めします。これは、穴のスムージングを容易にでき、ドリル内部アンカーの曲げに。 注: 留意され商業繊維ロープ 10 から 12 の mm まで及ぶ呼び径 (含浸) ときがあります。撮影プロトコルで表示されるアンカーは、呼び径 12 mm の繊維ロープから作られました。</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
	<li>埋込み長さを制御し、穴を滑らかにします。アンカー性能は非常に長さに敏感な長制御が非常に重要です。埋込み長さ 75 から 150 mm までを推奨します。
	<ol>
<li>長制御を実行すると、掘削穴に剛体バーを挿入してバーの全体の長さと穴測定テープを挿入したときのままの長さを比較します。</li>
		<li>掘削が終了したら、最初のほこりの除去を実行するブローアウト手ポンプを使用します。ポンプのメーカーの指示に従ってください。最初のほこりの除去のため 2 回以上を吹き消します。</li>
		<li>非パーカッシブなロータリー ツールを使って穴を滑らかに。カスタマイズされたドリル ビットの詳細については、図 2を参照してください。提案したようビット ドリルはほとんど電気ハンマーに容易に適応することができます。仕事をしながら水を継続的に基板を冷やしなさい。シャープなエッジが表示されず、ドリル刃の上部コンクリートの表面に触れるとき、平滑化は完了です。</li>
	</ol></li>
	<li>最高強度を達成するために重要ですが、吹くとブラッシングのサイクルの組み合わせで穴をクリーニングします。洗浄プロセスは FRP スパイクと接着アンカーに似ています。少なくとも 2 つの洗浄サイクルを実行することをお勧めします。既存のガイドライン10クリーニング プロセスに関する追加の推奨事項を参照してください、他のクリーニング ツールを使用する場合常に、製造元の推奨事項に従ってください。
	<ol>
<li>ブラッシング前後に常に吹く。その結果、機械的ブラッシングの各サイクルには、2 blowings と 1 つのブラッシングが含まれます。</li>
		<li>掘削穴の中の緩い粒子を除去するために穴の開口部に向かって内側から吹く。吹いている 2 つの方法があります。乾いたコンクリートにアンカーをインストールした場合を吹いてはブローアウト手動ポンプで行うことができます。濡れたコンクリートにインストールした場合吹いては加圧空気 (10 バールの最大圧力) で行う必要があります。 注: プロトコル開発した乾燥サポートの湿潤状態に適合させる必要があります。スムージング手法含む基板を保湿を注目に値するです。したがって、湿度の結果のグレードによって異なります環境条件と時間間隔が穴とコネクタの挿入の平滑化します。乾燥サポートの条件は、通常いくつかの日の通常の乾燥条件に対応する 5% 以下の相対湿度に対して定義されます。穴は既存のコンクリート構造物の場合、穴のエッジとアンカーの挿入の平滑化の間 24 時間を経過した場合乾燥考えることが。湿気のある条件は、通常海洋構造物に対応する相対湿度 100% に近いです。</li>
		<li>放射状ブラシの穴にワイヤー ブラシを使用します。ブラシの直径は、等しいまたは最大 20 mm ドリルの直径よりも大きい必要があります。穴部周りの等価摩擦を許可するように、穴をできるだけ近くするブラシの直径を選択します。</li>
		<li>クリーニング直後後のアンカーをインストールします。場合これは不可能 (アンカーは、クリーニングから 1 時間以内が挿入されない) 場合、アンカーを挿入する前にクリーニング サイクルを実行します。この最後のクリーニング サイクルは、水平アンカーと基板の上面に穴をあけのため特に重要です。</li>
	</ol></li>
	<li>準備してアンカーをインストールします。これには、3 つの異なるプロセスが含まれます。
	<ol>
<li>必要な長さにロープや繊維束をカットします。アンカーの長さを埋込み長さ (またはダボ長さ) に等しい必要がありますアンカー ファンの長さプラス。</li>
		<li>柔らかいブラシで低粘度エポキシ樹脂プライマーでアンカー ダボを含浸します。製造元によると樹脂のポットライフを常に尊重します。樹脂アンカーあたり約 150 g が必要です。含浸は、部分的に樹脂の浸透を最大化する繊維束をあおぐ必要があります。<ol>
<li>繊維を曲げを避けるため、コネクタの端に向かって常に含浸します。いくつかの線維束からのズレを防止する、自由端がこのステップで送風されるを防ぐために曲げの領域を保持します。</li>
		</ol>
</li>
		<li>受精後すぐにケーブル ネクタイと含浸の端を固定します。その後、アンカーのダボを挿入します。繊維が実際に必要な埋込み長さを達することを保証するため、ケーブルタイをプッシュ ワイヤ挿入を支援します。</li>
	</ol></li>
	<li>補強をコネクタに適切な伝達を確保するためアンカーに接続します。このプロトコルは、開発されているし、さらに FRP 補強を外部結合複数そなえたの端定着部に対する説明です。プロセスのグラフィックについては、図 3を参照してください。
	<ol>
<li>図 3に示すように、アンカーの (しかし常に準備し、穴の洗浄後) で、挿入する前に補強の最初の層を適用します。また、補強の最初の層を適用する前に、アンカーの挿入を許可するように、アンカーのファンに付着したものより短い最初の層を使用します。</li>
		<li>最後アンカレッジは、エンド プレート剥離 (または層間剥離) が行われる予定です。外部補強のウェット用では、常に現在の基準やガイドライン12,13によると基板の表面を準備します。 注: アンカー ファン必要があります完全に接着して補強、この付着応力伝達機構に蓄積されますよう。FRP 補強終わりアンカレッジと複数のレイヤーから作られて、場合 2 層間アンカー ファンの取り付けをお勧めします。これはピアス アンカー、ラミネートの必要性を排除し、補強の損傷を防ぐ。日には、ファンの最低の長さが決まっていない文献。著者らは、ファンの長さ 50 mm 以上を使用することをお勧めします。</li>
		<li>エポキシ樹脂を外部補強とアンカーのファンの両方に適用されます。樹脂は、ローラーやブラシのいずれかを適用できます。同じ樹脂を使用して、基板に外部補強と外部補強アンカー ファンを接着します。常に製造元によると、樹脂のポット ・ ライフを考慮します。<ol>
<li>(アンカー ファンを含む) の各レイヤーの含浸後リリーフができる泡ローラーを使用して補強の層間空隙の出現を防ぐ。 注: プロトコルの開発、20 ° C で 90 分のポット ・ ライフと樹脂が採用されました。</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2. スパイク アンカーの設計
注: 設計法は、ファンのアンカーのここで説明されてが、同じようなプロシージャは異なる定着装置の続くことができます。このメソッドはアンカー容量、付着強度、補強メンバーの全体的な強さにアンカーの貢献の評価で構成されます。
<ol><li>
アンカーの能力を評価します。これは主にアンカーが引張を受けるがかどうかまたはせん断力によって決まります。ダボ角度 180 ° (せん断アプリケーション) より小さい釘角度の最も一般的な場合、ベンド領域の応力集中によるコネクタの有効性が制限されます。曲げ強度を制御するには、次のインストール方法を記載しております。
	<ol>
<li>その引張強さの一部分としてアンカー能力を表現します。アンカーの設計容量は以下の最小値になります: コンクリートのコーン状強度、付着強度 (コンクリート10で、あと施工アンカーの計算)、曲げ強度、引張強度、安全係数。アンカー () のデザイン能力でこの結果します。ビリャヌエバ Llauradóらで14、スパイク アンカーのすべての期待できる故障モードの式を説明します。</li>
		<li>コンクリートのコーン状破壊を防ぐためにキムとスミスの15の 1 つのような式でコンクリートのコーン状耐力を評価します。コンクリートのコーン状強度が非常に浅いアンカーのみ、埋込み長さが 75 mm 以上のアンカーのため無視できる一般に。</li>
		<li>アンカー アンカーの付着強度を計算します。これは、コードと設計のガイドラインからあと施工アンカーの一般式を実行できます。これらの式によると接着強さによって異なります次: コンクリート、ドリル穴の埋込み長さ15,16径の引張強度。エポキシ樹脂を使用する場合に、8 から 15 MPa に至るまでコンクリート-樹脂界面の平均せん断耐力の値を採用します。</li>
		<li>曲げによる強度の削減量を推定します。これは主に、曲げの内側半径、土木8、内部 FRP の広く採用されているによって提供される式に基づいて異なります。ただし、孤立したアンカーに相補的なテストは特定の幾何学的な構成でコネクタの実際として建てられた強度を評価するためにお勧めします。せん断試験とアンカー インストール手順この論文で提案する、このテストを実行する必要があります。</li>
		<li>コネクタのばりと繊維の引張強度の繊維の一部とアンカーの引張強度を計算します。繊維ロープの製造業者は通常 (1.5 1.25) から十分な低減係数の設計のために採用される可能性が含浸のコネクタの引張強度を指定します。手作りアンカーのファイバー束、ASTM 規格17のようにフラット クーポン テストを実施しなければなりません。</li>
	</ol>
</li>
	<li>国際コードや参照18,19で提供されるような解析モデルから任意の式アンカー補強材の付着強度を計算します。また、接着、アンカーの標本を単一引用符または二重のせん断試験を実施できます。接着強さ (Pd, db) の設計値は、以後の計算で使用する必要があります。</li>
	<li>強化に加えて、アンカーの容量、1 つのアンカーと補強のための付着強度の結果として全体的な強度を推定します。この仮説が可能、既存のデータによるとアンカーのファンは完全にコヒーレント結合しアンボンド アンカー試験片20のパフォーマンスを比較する著者による調査結果では、FRP の幅をカバーするとき 21。次の式により 1 つのスパイク アンカーで固定された frp 設計基準強度を計算します。 
	   Pd Pdb、d + Panc、d (1) =</li>
	<li>複数のアンカー、アンカー効率とアンカーの配置の関数としての貢献を決定 (プライと行の番号の間隔を固定)。複数のアンカーによる効率化を評価するために必要な配置をテスト アンカー ジョイント (Pd) 設計基準強度を次のように表現してください。 
	  Pd Pdb, d = + y' • n Panc、d (2) 係数を取得y'プロジェクトの各特定の配置のテストから参照20,23のように、スパイク アンカーの数を与えられました。テストする別の方法として、効率を考慮y'これらの同じ出版物20,23試験から報告のアプローチで提案します。</li>
</ol>

<ol><li>Grelle, S., Sneed, L. <a target="_blank" href="https://www.researchgate.net/publication/260793119_An_Evaluation_of_Anchorage_Systems_For_Fiber-Reinforced_Polymer_FRP_Laminates_Bonded_to_Reinforced_Concrete_Elements">An evaluation of anchorage systems for fiber-reinforced polymer (FRP) laminates bonded to reinforced concrete elements.</a> Struct Cong. , 1157-1168 (2011).</li>
<li>Kalfat, R., Al-Mahaidi, R., Smith, S. <a target="_blank" href="http://ascelibrary.org/journal/doi/abs/10.1061/(ASCE)CC.1943-5614.0000276">Anchorage devices used to improve the performance of reinforced concrete beams retrofitted with FRP composites: State-of-the-art review.</a> J Compos Constr. , 14-33 (2013).</li>
<li>Orton, S. L., Jirsa, J. O., Bayrak, O. <a target="_blank" href="http://ascelibrary.org/doi/abs/10.1061/(ASCE)1090-0268(2008)12%3A6(608)">Design considerations of carbon fibre anchors.</a> J Compos Constr. 12 (6), 608-616 (2008).</li>
<li>Ozbakkaloglu, T., Saatcioglu, M. <a target="_blank" href="http://ascelibrary.org/doi/full/10.1061/(ASCE)1090-0268(2009)13%3A2(82)">Tensile behavior of FRP anchors in concrete.</a> J Compos Constr. 13 (2), 82-92 (2009).</li>
<li>Zhang, H. W., Smith, S. T. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359836811005415">Influence of FRP anchor fan configuration and dowel angle on anchoring FRP plates.</a> Compos Part B: Eng. 43 (8), 3516-3527 (2012).</li>
<li>Koutas, L., Triantafillou, T. <a target="_blank" href="http://ascelibrary.org/doi/full/10.1061/(ASCE)CC.1943-5614.0000316">Use of anchors in shear strengthening of reinforced concrete T-beams with FRP.</a> J Compos Constr. 17 (1), 101-107 (2012).</li>
<li>Villanueva-Llauradó, P., Fernández-Gómez, J., González-Ramos, F. J. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0263822317303458">Influence of geometrical and installation parameters on performance of CFRP anchors.</a> Compos Struct. 176, 105-116 (2017).</li>
<li>Recommendation for design and construction of concrete structures using continuous fiber reinforcing materials. <a target="_blank" href="http://www.jsce.or.jp/committee/concrete/e/newsletter/newsletter01/recommendation/FRP-bar/document.htm">Japan Society of Civil Engineers (JSCE)</a>. Machida, A. , Tokyo. Concrete engineering series (1997).</li>
<li>Lee, C., Ko, M., Lee, Y. <a target="_blank" href="https://www.researchgate.net/publication/276076637_Bend_Strength_of_Complete_Closed-Type_Carbon_Fiber-Reinforced_Polymer_Stirrups_with_Rectangular_Section">Bend strength of complete closed-type carbon fiber reinforced polymer stirrups with rectangular section.</a> J Compos Constr. 18 (1), 04013022(2013).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.concrete.org/Portals/0/Files/PDF/Previews/355.4-11web.pdf">Qualification of post-installed adhesive anchors in concrete and commentary</a>. , American Concrete Institute. ACI 355 4-11 (2011).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.scribd.com/document/263019266/etag-001-part-5-bonded-anchors-2013-04-08-pdf">Metal anchors for use in concrete. Part 5: Bonded Anchors</a>. , EOTA. ETAG 001 (2013).</li>
<li>Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures. , ACI. 440.2R-08 (2008).</li>
<li><a target="_blank" href="http://www.concretebookshop.com/tr55-design-guidance-for-strengthening-concrete-structures-using-fibre-composite-materials-1829-p.asp">Design Guidance for Strengthening Concrete Structures Using Fibre Reinforced Composite Materials</a>. , The UK Concrete Society. TR55 (2012).</li>
<li>Villanueva-Llauradó, P., Ibell, T., Fernández-Gómez, J., González-Ramos, F. J. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S1359836816330827">Pull-out and shear-strength models for FRP spike anchors.</a> Compos B Eng. 116, 239-252 (2017).</li>
<li>Kim, S., Smith, S. <a target="_blank" href="http://ascelibrary.org/doi/full/10.1061/(ASCE)CC.1943-5614.0000097">Pullout strength models for FRP anchors in uncracked concrete.</a> J Compos Constr. 14 (4), 406-414 (2010).</li>
<li>Cook, R. A., Konz, R. C. <a target="_blank" href="https://www.concrete.org/publications/internationalconcreteabstractsportal/m/details/id/10149">Factors influencing bond strength of adhesive anchors.</a> ACI Struct J. 98 (1), 76-86 (2001).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.astm.org/Standards/D3039">Standard test method for Tensile Properties of Polymer Matrix Composite Materials</a>. , ASTM International. West Conshohocken, PA. (2014).</li>
<li>Chen, J., Teng, J. <a target="_blank" href="http://ascelibrary.org/doi/abs/10.1061/(ASCE)0733-9445(2001)127%3A7(784)">Anchorage strength models for FRP and steel plates bonded to concrete.</a> J Struct Eng. 127 (7), 784-791 (2001).</li>
<li>Lu, X. Z., Teng, J. G., Ye, L. P., Jiang, J. J. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S014102960500057X">Bond-slip models for FRP and steel plates bonded to concrete.</a> Eng Struct. 27 (6), 920-927 (2005).</li>
<li>Brena, S. F., McGuirk, G. N. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/s40069-013-0028-1">Advances on the behavior characterization of FRPanchored carbon fiber-reinforced polymer (CFRP) sheets used to strengthen concrete elements.</a> Int J Concr Struct Mater. 7 (1), 3-16 (2013).</li>
<li>Eshwar, N., Nanni, A., Ibell, T. J. <a target="_blank" href="https://www.concrete.org/publications/internationalconcreteabstractsportal/m/details/id/19209">Performance of two anchor systems of externally bonded fiber-reinforced polymer laminates.</a> ACI Mater J. 105 (1), 72-80 (2008).</li>
<li>Zhang, H. W., Smith, S. T., Kim, S. J. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0950061810006318">Optimisation of carbon and glass FRP anchor design.</a> Constr Build Mater. 32, 1-12 (2012).</li>
<li>Zhang, H. W., Smith, S. T. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0263822311002844">FRP-to-concrete joint assemblages anchored with multiple FRP anchors.</a> Compos Struct. 94 (2), 403-414 (2012).</li>
</ol>

著者が明らかに何もありません。

インストールおよび FRP スパイク アンカーの設計手順プロトコルが表示されます。筆者の知る限り、スパイク アンカーの詳しいプロトコルが開発されてこなかったアンカー容量に及ぼすインストール パラメーターとプロセスについて。
提案平滑化ドリル ビットは応力集中を減らすことによって、スパイク アンカーのパフォーマンスに有益であるし、孤立したアンカーで実行されるテストの散布を減らすことでその有効性を証明されています。これはインストールの品質管理の強化に関連します。また、アンカーの低の散布は次の提案のインストール プロトコルにより、信頼性の高い設計に貢献、標準偏差の低減を実行しました。
示すテスト結果についてあらかじめ含浸とウェットをインストールする究極の負荷の面で差がないです。ただし、提案プロトコル アンカー ダボが挿入、曲げの領域の適切な含浸を保証する前にすぐに妊娠することをお勧めします。さらに、これは曲げの領域で硬化樹脂による脆性破壊を防ぎます。含浸済みインストールを採用する場合、硬化部分がアンカー ダボのストレート脚より短いこ...

FRP は、外部のパフォーマンスを強化する有望な方法結合遅延したり剥離障害1,2をも防ぐことを与え、既存の構造に適用される Frp の申し出を固定します。ただし、デザイナーのための主要な関心事は、せん断曲げの領域における応力集中のためのアンカーの時期尚早の障害を伴います。施工品質とクリアランス穴の準備など時期尚早の障害を誘発するこの応力集中を制限する重要です。
本稿は応力集中の影響を軽減し、ドリル穴の準備をし、アンカーのインストールの適切な品質管理を提供することを目的とする工法。この方法は、4 つの部分: 穴あけと曲げの地域の含浸を含むアンカー自体のインストール内の応力分布の不規則性を避けるためにカスタマイズされたドリルで穴のエッジをスムージング、穴をクリーニングアンカー ダボと挿入、および補強アンカーの付着。
そのスパイク以前に発行された研究3,4,5,6、7から考えられる曲げ領域とアンカー (自由端間一定の角度で操作することであると埋め込み領域) は時期尚早の障害を誘発する傾向がある応力集中を受けます。これは、元のメンバーの幾何学のため常に回避できません。多くの場合、90 ° ダボ角度は採用されて広くダボ内角が 135 度の応力集中の減少を許可するスパイク アンカーの性能向上につながると、それは一般的に合意が。ダボ内角が 90 度の使用のための主な理由は簡単に実行、任意の方向に制御される、彼らは内部の援軍を満たすために可能性を減らすことです。
図 1は、最も一般的なダボ角度と典型的なスパイク アンカーを示しています。ダボ内角が 90 度でインストールされているスパイク アンカーは、応力集中の適切な制御が指定されて場合それにもかかわらず、比較的良好なパフォーマンスを表示できます。一般に応力集中を制限するきんく性8,9繊維で主要な役割を果たすに発見されて内側の曲げ半径と曲げ半径、大規模な内側でアンカーの設計が含まれます。この意味で、著者・ オートンらなど3は、4 回アンカー径の曲げ半径を使用することをお勧めします。非現実的なこの勧告により曲げ半径、小さなアンカー径に対してもとして曲げ半径を大きく含まれます指定された穴の深さの実際の埋込み長さを減少しています。
著者らは、大きな曲げ半径を推薦、実際曲げの内側半径、幾何学的な観点から手で平滑化が行われるときの制御の難しさに関連するいると考えています。カスタマイズされたドリル ビット設計されていますその結果インストールの簡単な品質管理ができ、曲げ半径が設計で考慮されることを保証します。
2 つのプロセスは、紙でと見なされます。(アンカー、特に無料の端をあおる前に)、コネクタのインストール手順をする最初の 1 つ、2 番目が含まれますデザイン用スパイク アンカーと検証の手法が必要です。

<table><tbody><tr><td>コンクリート</td><td></td><td></td><td>支持のためのコンクリートは、著者によって作られた投与量を有し、強度クラスはC40</td></tr><tr><td>SikaWrapアンカーC</td><td>SIKA</td><td></td><td>この材料は、FRPスパイクアンカーに使用されています。SikaWrap Anchor Cは、伸縮性のあるガーゼで覆われた一方向のカーボンファイバーロープです。ガーゼは現場で切断して、石積みやコンクリートの構造強化に使用されるCFRP繊維の生地やプレートを固定する扇形の端を作ることができます。</td></tr><tr><td>Sikadur 330</td><td>SIKA</td><td></td><td>含浸樹脂、手動飽和法に適しています。この製品は、挿入前にアンカーダボを含浸するために使用されました</td></tr><tr><td>Sikadur 30</td><td>SIKA</td><td></td><td>チキソトロピック、へらによって適用された2つの部分からなるエポキシ樹脂、したがって、著者</td></tr><tr><td>によって設計され、Betazul SAハンマードリルヒルティ</td><td></td><td></td>によって開発された穴を滑らかにするために使用されるオーバーヘッドドリルビットBetazul<td></td>ドリルビット</tr>を含む、事実上あらゆるアプリケーションに適しています<tr><td></td><td></td><td></td><td>石積みやコンクリートのアンカー穴を実行するためのツール、さまざまな掘削範囲に対応</td></tr><tr><td>ワイヤーブラシ</td><td>ヒルティ</td><td>ヒットシリーズ</td><td>さまざまな直径と埋め込み深さのドリル穴を適切にブラッシングするため</td></tr><tr><td>ブローアウトポンプ</td><td>ヒルティ</td><td>ヒットシリーズ</td><td>手動ブローアウトポンプ&nbsp;</td></tr><tr><td>SikaWrap-230 C</td><td>SIKA</td><td></td><td>乾燥塗布プロセス用一方向織物カーボンファイバー生地</td></tr><tr><td>アルミニウムバブルローラー</td><td>ファイバーグラス</td><td></td><td>気泡を放出するために圧力を上げる必要があるラミネーション用。ヘッドの幅を横切ってまっすぐで、ほぼすべての用途で優れたエアリリーフを提供します。</td></tr><tr><td>FRPの束およびシートの含浸のための</td><td>ブラシ</td><td></td><td></td></tr><tr><td>600 kNの試験機</td><td>Proeti</td><td>DI-CP/S</td><td>これはアンカーのせん断試験のために使用され、提案された挿入方法の有効性を評価するために</td></tr><tr><td>ケーブルの枕木</td><td>ケーブルのタイは挿入の間に繊維の扇状に広がるのを防ぐためにアンカーのダボの端を留めるために必要である</td>測定テープ<td></td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td></td><td>巻尺は、埋め込み長さだけでなく、ドリルビットの直径と穴のクリアランスを制御するために必要です</td></tr><tr>挿入<td>を補助するために必要な</td><td>鋼線</td><td></td><td></td></tr><tr><td>リジッド(スチール)バー</td><td></td><td></td><td>埋め込み長さを制御するには、任意の材料(この場合はスチールバーで作られました)のリジッドバーが必要です</td></tr></tbody></table>

繊維の品質管理を強化するインストール方法強化ポリマー スパイク アンカー

Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

繊維強化ポリマー (FRP) アンカーは、遅延またはも剥離の失敗を防ぐことができます、既存の構造に適用される外部結合の Frp の性能を強化する有望な方法です。しかし、デザイナーが直面している主要な関心事は、応力集中によるアンカーの時期尚早の障害です。悪い施工品質およびクリアランス穴の準備は、この時期尚早の障害を誘発する応力集中で起因できます。本稿は応力集中の影響を軽減し、ドリル穴の準備の適切な品質管理を提供することを目的とする工法。この方法は、3 つの部分: 穴あけと穴の洗浄、アンカー ダボと、その挿入の含浸を含むアンカー自体のインストールとカスタマイズされたドリル ビット穴のエッジのスムージングします。アンカー ファン (スパイクの自由長)、外部補強に結合しています。最後アンカレッジおよび多数の層と援軍の場合、アンカー ファンが応力伝達機構を支援するために 2 つの層の間に挿入されることをお勧めします。
これらの手法は、豊富なデータベースに基づくスパイク アンカーの設計アプローチで補完されます。設計はすなわちステップ数を従うことを提案した: アンカー径とコネクタ (すなわち、自由端をあおる前にアンカー) の後の引張強度の選択による引張強度の低減効果の評価曲げ、すべり破壊を防ぐために十分な根入れの規定および数の考慮、与えられた補強用アンカーの間隔。この意味で、FRP 補強の全体的な強度にスパイク アンカーの貢献のための一般式を得るために更なる研究が必要であるが注意する必要があります。

分離コネクタ平滑化手法の有効性を評価するための試験を行った。また、含浸の 2 つの方法とコネクタの挿入を比較しました。提示プロトコルのように、挿入の直前にアンカーを含浸湿式法に関与。硬化 (または事前含浸) メソッドは、アンカーの埋め込み領域の含浸は、事前に挿入する前に、少なくとも 24 時間から成っていた。
次の手法の実施したテスト、同じ埋込み長さ・穴径の非平滑試験片と比較して 27 MPa の平均増加を達成しました。ノートの標準偏差は、次のメソッド、平滑試験片の 10.9 MPa だった 88.2 MPa を同一の構成と非平滑試験片のためだったに対し面での違いです。すべてのアンカーはせん断されるため早期の失敗を展示として任意のテストでテストされた炭素繊維ロープの引張強度は実現されなかったことが注意するべき。
究極の負荷の面で重要...

本稿では外部結合繊維強化プラスチックの層間剥離を遅らせるためスパイク アンカーのインストールの品質を制御する手法を提案します。プロトコルには、ドリル穴の挿入処理の準備が含まれています。アンカーの効率に最も影響力のあるパラメーターを説明します。

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...

この手順の全体的な目標は、繊維強化ポリマースパイクアンカーの設置品質を最適化し、アンカーの設置の再現性を最大限に高めることです。この方法は、繊維強化ポリマーを使用したコンクリート施行の分野における質問に答えるのに役立ちます。たとえば、アンカーがどのように貢献するか、どのパラメーターがアンカーのパフォーマンスに影響を与えるかなどです。この技術の主な利点は、適切な設置品質を保証するため、繊維がねじれているかどうかの不確実性が軽減されることです。この手順を実演するのは、セルジオ・ゴンザレスとロメオ・サブーです。私たちの研究室での研究を手伝ってくれる2人の技術者。穴を開けるための石積みまたはコンクリート構造物を準備します。この場合、圧縮強度が30メガパスカルのコンクリートです。アンカーには、10mmファイバーロープを使用します。その直径は、含浸すると10ミリメートルから約14ミリメートルまで拡大します。ロータリーハンマーを使用して、直径20ミリメートルの穴を開け始め、6ミリメートルのクリアランスを確保します。場合によっては、穴の穴あけを中断して、既知の長さの硬いバーを穴あけ穴に挿入します。露出したままの長さを測定し、埋め込まれた長さを決定します。長さが許容できる場合は、穴の平滑化を続けます。穴を滑らかにすることは、繊維の多くの沈み込みにとって、また設置の品質を征服するために重要です。この手順では、特定のドリルビットが割り当てられました。最初のほこりの除去には、ブローアウトハンドポンプを使用して、穴を少なくとも2回吹き飛ばします。完了したら、非パーカッシブ回転工具で穴を滑らかにする準備をします。これは、他の機器に簡単に適応できるカスタマイズされたドリルビットが装備されています。サブストレートを連続的に冷却するために水を手配します。次に、ツールで穴を滑らかにし始めます。ドリルビットがコンクリート表面に触れたら停止します。先に進む前に、穴に鋭いエッジがないことを確認してください。次に、ブローアウトハンドポンプで穴の掃除を始めます。吹いたら、ポンプを脇に置き、ワイヤーブラシを入手します。穴の直径にできるだけ近づくように直径を選択します。ブラシを挿入し、ブラシの軸を中心に回転させて、穴の周りの摩擦が等しくなります。ブラッシングが完了したら、必ず穴を吹き飛ばしてください。続行する前に、ブロー、ブラシ、ブローサイクルを少なくとも2回実行します。アンカーを挿入する前に、繊維強化ポリマー補強材の最初の層を入手してください。サブストレートにローラーまたはブラシを使用してエポキシ樹脂を塗布します。次に、繊維強化ポリマー補強材を塗布します。続行する前に、ポリ補強材を滑らかにします。穴を露出させるには、補強材の縦方向の繊維を2つのセクションに分割します。アンカーを準備するには、まずロープを必

installation-method-to-enhance-quality-control-for-fiber-reinforced

Research

JoVE Journal

Engineering

工学

犠牲成分（VASC）工程の気化を微小構造を作製するために使用される。この手順では、レーザーマイクロマシンガイドプレートが提供する正確な3D幾何学的なポジショニングと中空マイクロチャネルを形成するために犠牲（乳酸）、ポリ乳酸繊維を使用しています。...

犠牲成分の蒸発を用いた三次元微細構造を作る過程

候補インプラント表面への試験、骨固定を機械的にするための改良された方法が提示される。この方法は、正確に垂直又は平行、インプラント表面の平面に対して破壊力の整列を可能にし、正確なインプラント周囲の領域に破壊力を向けるための正確な手段を提供する。...

骨 - インプラントアンカレッジ評価するために改良された機械的試験方法

使用中のポリマーおよび繊維強化ポリマー複合材料の耐久性は、それらの設計と状態ベースのメンテナンスにとって重要な側面です。私たちは、同時の機械的負荷と環境負荷の影響を調査するための新しい低コストの実験室試験プラットフォームを提示し、より効率的で安全な複合構造の設計に役立つ可能性があります。...

同時Hygrothermo-機械的刺激下でのポリマーおよび繊維強化ポリマー複合材料の耐久性研究のための試験プラットホーム

ガラス繊維複合材料に、このようなグラフェンナノプレートレットなどの導電性ナノ粒子、の統合は、歪みの影響を受けやすい固有の電気ネットワークを作成します。ここでは、エポキシマトリックス中に又はガラス織物上のコーティングとしてグラフェンナノプレートレットの添加に基づいて、歪センサを得るための異なる方法が提案されています。...

グラフェンナノプレートレットとマルチスケール複合材料強化に基づくひずみセンシング

この研究では、溶融混合と選択的浸出の組み合わせを使用して、ポリ(乳酸)/ポリエチレングリコール(PLA/PEG)の足場を調製しました。ここで論じた方法は、気孔率と細孔サイズの両方を高度に制御することにより、3層の足場を開発することを可能にした。機械的特性も生理学的環境で評価されました。...

傾斜孔サイズを有するポリ（乳酸）スキャフォールドを製造するために簡便かつ環境に優しいルート

本発明者らは、三次元構築物をヒトの運動調節血清で処理し、コラーゲン含有量、機能および細胞生化学について分析した靭帯組織のモデルを提示する。...

運動調節血清による靭帯構築物の治療：翻訳組織工学モデル

このプロトコルでは、均一な電磁界を適用することによって一直線に並べられた鋼繊維補強セメント系複合材料を製造するためのアプローチについて説明します。一直線に並べられた鋼繊維補強セメント系複合材料は、普通繊維補強コンクリートの優れた機械的特性を表わします。...

一直線に並べられた鋼繊維の準備強化セメント系複合材料とその曲げ挙動

木材の接着結合の乾燥強度と湿潤強度の両方を迅速かつ一貫して評価するための手順、ASTM...

木材接着剤の凝集力開発のための標準試験方法ASTM D 7998-19

幹細胞由来の心筋細胞を用いてバイオエンジニアリングされた3次元心臓組織は、健康なヒト心筋と病気のヒト心筋を in vitro...

人工心臓組織のデータ取得とモデルスループットを向上させるバイオリアクターの設計

本プロトコルは、表面処理プロトコル、ルーティングセメント選択、熱サイクルがPEEKと間接複合樹脂間のせん断結合強度に与える影響を評価することを目的としています。...

表面処理、ルーティングセメント、熱サイクルがPEEK–複合結合強度に与える影響を評価する標準化プロトコル

学ぶ繊維強化ポリマースパイクアンカーの最適な設置方法。コンクリート構造物への適切な施工技術と、繊維のキンク防止による品質向上と再現性確保の手法を解説します。

繊維の品質管理を強化するインストール方法強化ポリマースパイクアンカー

さらに動画を探す

繊維の品質管理を強化するインストール方法強化ポリマー スパイク アンカー

さらに動画を探す

繊維の品質管理を強化するインストール方法強化ポリマースパイクアンカー