Name: 通常の温度の上昇を実施し、尾端サボ ヒーター システムを介して圧力剪断平板衝突試験を組み合わせる (動画) | JoVE Journal
Uploaded: 2018-08-07T12:30:00.000+00:00
Duration: 10 min 52 s
Description: 学ぶ 高温圧縮・剪断抵抗の動的材料特性評価法。ガスガンと抵抗コイルヒーターを用い、金属の動的剪断抵抗と圧力・ひずみ速度依存性を解析。従来法の実験変動を軽減し、動的スリップやスポール研究にも応用可能です。

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著者は、米国エネルギー省を介して、管理科学学術提携省 (・ デ ・ NA0002919 ・ デ ・ NA0001989 ・この研究での財政支援を承認したいと思います。最後に、著者は現在および将来の捜査に受けて活動の支援とのコラボレーションのロスアラモス国立研究所に感謝したいと思います。

1. サンプル材料の準備を対象と
注: 次のプロトコルで逆ジオメトリ通常平板衝撃実験で後で使用されるサンプルとターゲットの材料を準備するために必要な手順説明いたします。このセットアップで、サボの前面で開催チラシ プレート (またサンプル)、される単一段階ガス銃を介して起動とガス銃のターゲット部屋に入って静止ターゲット プレートに影響を与える。図 1に概略次のプロトコルで説明されている一般的なチラシとターゲット板アセンブリを示します。
<ol><li>チラシ版 (サンプル) として後で使用されるディスクに 99.999% の純度多結晶アルミニウム棒をセクションします。 注: これが高温とワークの残留応力を防ぐために低速の鋸を使用して行うことができます。</li>
	<li>顔し、直径 76 mm、厚さ 5.6 mm 旋盤をサンプル ディスクをオンにします。</li>
	<li>3 つの平板穴サボにサンプルを確保する後で使用されるサンプル ディスク上 62 mm 直径の大胆な円の直径 5 mm をドリルします。</li>
	<li>サンプルの直径上約 10 μ m の平面度と並列処理耐性を達成するために、サンプル プレートの両側を挽きます。<ol>
<li>比較的粗い粒子サイズ (10-20 μ m) の商業ラッピング マシンを使ってサンプル プレート面に大まかなラップを実行します。 注: 重量はラップ面がディスクの直径方向の均一性を示すも鈍い灰色にまで、この手順で追加できます。</li>
		<li>慎重にエタノールを使用して任意の残留粒子とミネラル オイルを削除するラッピング サンプルをクリーンアップします。その後、研磨布で 1 μ m ダイヤモンド ペーストを使用してサンプル プレートの両方の面を磨きます。</li>
		<li>16緑単色光源の下で興味の表面に接触オプチカル フラットによる光の帯を観察することによってサンプルの平坦度をチェックします。 注: サンプルの表面の光の帯の曲率を観察することによって、図 2に示すように直径方向のバンドの数を数えて平坦度を定量化することができます。<ol>
<li>3 バンドが点灯する場合次のステップに移動やあまり見られているサンプル直径約 2 μ m します。 それ以外の場合、手順を繰り返します 1.4.1 - 1.4.3 3 光バンドまで以上の平坦性が実現できることを示します。</li>
		</ol>
</li>
	</ol>
</li>
	<li>1.1-1.3 ターゲット プレートを製造するための手順を繰り返します。ディスクに析出硬化 (高強度) の合金の棒 (テーブルの材料) をセクションし、マシンを直径 25 mm、7 mm の厚さにします。最後に、約 10 μ m のフラット両側を挽きます。<ol>
<li>表面も鈍い灰色外観を達成するまで鉱物油の 15 μ m のアルミナの粉末を使用してラッピング マシンのターゲット プレートの両方の面をラップします。 注: ダイヤモンドス ラリーの同等の粒子サイズは、リフレクション高速除去速度とより良い表面を達成するために使用できます。また、重みを使用できます。</li>
		<li>1.4.2 のステップを繰り返します。</li>
		<li>1.4.3 のステップを繰り返すことによってターゲット プレートの平坦度をチェックします。1 光バンド以上が発生した場合は、次の手順に進みます。そうでなければ、1.4.1 - 1.4.3 1 光バンド以上を達成するまでの手順を繰り返します。ホログラフィック回折格子が必要な場合 1.5.4 をステップ、それ以外の場合 1.6 手順に進みます。</li>
	</ol>
</li>
	<li>手順 1.1-1.3 アルミのリングを作製する同様の手順を利用します。<ol>
<li>リングに外側と内側直径 41 mm と 32 mm のアルミニウム管をそれぞれセクションし、7 mm の厚さに側面に直面します。</li>
		<li>直径 34.5 mm のボルト円の 6 の 3 mm 径スロット サブアレイをドリルします。これらは後で家 6 電圧バイアス銅ピン、インパクト時の傾斜測定を可能にするが。</li>
		<li>研削、ラップ、クリーンアップ、および 1.4 の手順で詳細な手順を使用してアルミニウム リングの両方の面を磨きます。</li>
	</ol>
</li>
	<li>図 3に示すようにリグをセキュリティ保護するフラットの 2 部分のエポキシの混合物を使用してアルミのリングに平らなターゲット プレートを遵守します。一晩常温で硬化するエポキシを許可します。 注: 2 つの部分は、そっとターゲットとリングへの応用圧力は外側に漏れからエポキシを防止できるようにをきつく締められる手である 3 本のネジを使用してフラット スチール ステージに固定されます。<ol>
<li>放射状のスロットから、またはアセトンを使用して板の表面から、残った接着剤を削除します。</li>
		<li>POM リング ターゲット プレート/アルミニウム リング アセンブリに挿入します。 注: にポンポン ディスクをマウント後されます-回転自由度とターゲット ホルダーに銃バレル内テスト物質の配置をできます。</li>
		<li>POM リングの内側のステップで六つの放射状のスロットの位置をマークし、印を付けた位置に六つの厚さを介して穴をドリルします。</li>
		<li>セクション 6 銅ピン 15 AWG のスプールからエナメル銅線の長さ 〜 50 ミリメートルと削除エナメル絶縁層の 2 つから。対称パターンのスロットにピンを押して: 地上ピンが 2 つ、円の反対側の場所に配置されます。スロットを介してピンをプッシュし、約 2 mm のリングの面から外側に突出を残します。 注意: ピン傾斜角を測定するため使用され、トリガー信号を提供します。</li>
		<li>余分な高速硬化性エポキシ樹脂を用いた POM リングの後部表面に銅のピンの曲がった端を遵守します。</li>
		<li>アルミニウム リングと POM リングの内側の壁の間のギャップを密封するのに低粘度 2 つの部分のエポキシの混合物を使用します。一晩常温で硬化するエポキシを許可します。</li>
	</ol>
</li>
	<li>アルミのリングの表面から突き出た銅ピンの余分な 2 ミリメートルを削除します。余分なピン回転工具で最初のセクションとアルミのリングの表面にフラッシュ ピンがほぼまで湿 300 粒の砂紙を使用して表面に残り、砂。<ol>
<li>ラップ、きれいにし 1.4.1-1.4.3 の手順を繰り返すことによってアセンブリ全体を磨きます。周回遅れとなったアセンブリ全体が 2-3 光バンド内にフラットであることを確認します。</li>
		<li>POM リングの裏面に 6 銅ピンの両端をはんだ付けし、4 6.35 mm 直径ポンポン ピンを使用してターゲット ホルダーに POM リングをマウントします。</li>
	</ol>
</li>
</ol>2. カスタム耐熱サボのアセンブリ
<ol><li>図 4に示すように、耐熱性のサボのアセンブリ構成部品を収集します。</li>
	<li>アルミ キャップの下端にアイボルトを取り付けるし、シールの保護キャップの溝に o リングと、PTFE のキーします。 注: キーと o リングは、チルトと銃バレルの下の旅行の間にサボの回転を防ぐために使用されます。<ol>
<li>キャップの底の穴を通って熱電対ワイヤを引き、熱電対ワイヤ コネクタをします。</li>
	</ol>
</li>
	<li>バック エンドと完全に火力アルミナ珪酸塩岩溶岩 2 パーツ クイック設定エポキシを使用してアルミ チューブのフロント エンドにキャップを接着します。</li>
	<li>熱電対プローブを 76.2 mm 直径 H13 工具鋼合金試料ホルダーの穴に通して引っ張る。</li>
	<li>高温のセメント、または相当の高温接着剤を使用しての溶岩チューブのフロント エンドに H13 サンプル ホルダーを遵守します。</li>
	<li>ディスクのまわり 25 mm 直径 3 mm と厚い溶岩 H13 ホルダーの内側の板厚 19 mm 直径の同心円の穴の上に座っている高温のセメントを適用します。室温で一晩乾燥して高温のセメントを許可します。</li>
	<li>H13 サンプル ホルダー 3 アルミナ ネジを使用してサンプルを確保し、1.4.3 で説明されているプロトコルを使用して、サンプルの平坦度が変わらないことを確認します。</li>
</ol>3. ガス銃内テスト物質のアセンブリ
<ol><li>サンプルとイソプロピル アルコールでターゲットの表面をきれいにしそれぞれの表面に一面の鏡を保護するテープを使用します。</li>
	<li>ネジ締め、3 軸モーション ステージ、押出棒上記銃衝撃チャンバー内バレルし、ステージ上に精密光学プリズムを運ぶプリズム ホルダーを取り付けます。</li>
	<li>銃のバレルをロープを引き出し、アルミ キャップにアイボルトを介してサボにロープを取り付けます。</li>
	<li>影響の部屋の方を向いてサンプルと砲身にサボに、サンプルに直面して対象室にターゲット ・ ホルダー ・ アセンブリを置きます。</li>
	<li>ターゲット上の最初表面ミラーがサンプルに最初表面ミラーに整列するまで 4 つのポンポンの位置決めピンを調整することによって、ターゲットの位置を合わせます。<ol>
<li>拡散電球と反射ミラーを使用してサンプルとターゲット プレートの間並列処理の大まかな配置を実行します。すべてのアライメント プリズム上のサーフェスから電球の単一の連続的な反射のイメージを見ることができるまでは、ステージを調整します。</li>
	</ol>
</li>
	<li>細かい配置を達成するために自動コリメータ24を使用します。<ol>
<li>画像サンプルに最初表面ミラーから反射と反射プリズムの表面・裏面の十字架像が整列するまで、ステージを調整します。</li>
		<li>ターゲット アセンブリをプリズムの表面・裏面からの十字の反射イメージがターゲットに最初表面ミラーから反映イメージと整列するまで、ターゲット ホルダーの位置決めネジを回して調整します。</li>
	</ol>
</li>
	<li>サンプルとターゲットから最初表面ミラーを削除します。反射ミラー、プリズム、プリズム ホルダー、調整段階衝撃チャンバーから削除もできます。</li>
	<li>ロープを用いたガス銃の砲尾までサボを引き上げ、キャップからロープを取り外します。</li>
	<li>まま 〜 2.5 mm サボとヒーターの頭部間距離し、それに応じて骨盤に向かってサボのバックの動きを防ぐネジの長さを調整します。</li>
	<li>熱電対を温度診断モニターに接続します。 注: 温度モニター端に熱電対ワイヤー バレルの内部、フィードスルーを使用して真空のパイプを通って置かれています。</li>
</ol>4. 配置とレーザーを用いた診断の配置
<ol><li>接眼プローブ ホルダーの裏側の穴に 2 つのねじアンカーを入れてください。入射角度を変更する自由を有効に POM に到達するまでは、アンカーを 2 本のネジを締めます。<ol>
<li>接眼プローブ ホルダーの下部に板厚穴を開け、ねじ円筒磁石上に固定します。</li>
		<li>アルミ管を通って光ファイバー接眼プローブをプル、余分な高速セット エポキシ プローブ ・ ヘッドとアルミ チューブの先端の周りを適用することによってアルミニウム管にプローブを接着します。できるだけ管にフォワードとしてのプローブ ・ ヘッドを押し込みますが、エポキシからプローブ レンズを残すようにしてください。余分な高速セット エポキシは硬化するまで待ちます。</li>
		<li>すべて光ファイバー探傷/TDI 干渉計31光の接眼を接続し、ターゲットの裏面を目指すターゲット ホルダーに接眼アセンブリを配置します。</li>
	</ol>
</li>
	<li>レーザーをオンに、この場合 2 w エルビウム光ファイバー結合レーザ、して 0.2 0.4 W の電源。次に、適切な光結合を実現し、集録信号の最適化まで接眼アセンブリの取り付けネジを使用して接眼プローブの位置を調整します。</li>
	<li>オシロ スコープに信号の最適化まで、参照およびドップラー シフトした光の強度に合わせて比可変カプラーを調整します。 注: 横方向の動きの診断が必要な場合は 4.5 4.6 の手順をご覧ください。</li>
	<li>ポンポン接眼ホルダーの背面に 2 つのねじアンカーを穴に入れて、彼らは POM に触れるまでアンカーを 2 本のネジを締めます。<ol>
<li>接眼プローブ ホルダーの下部に板厚穴を開け、ねじ円筒磁石上に固定します。</li>
		<li>アルミ管を通って光ファイバー コリメータ プローブを引き、余分な高速セット エポキシ プローブ ・ ヘッドとアルミ チューブの先端の周りを適用することによってアルミニウム管にプローブを接着します。できるだけ管にフォワードとしてのプローブ ・ ヘッドを押し込みますが、エポキシからプローブ レンズを残すようにしてください。余分な高速セット エポキシは硬化するまで待ちます。</li>
		<li>2 つのアセンブリを作成し、影響のチャンバーに入れて 4.4 で上記の手順を繰り返します。</li>
	</ol>
</li>
	<li>磁石と受信光ファイバコリメータの角度の位置を調整、最初順序の強度回折ビームの電力モニターで測定までポンポン ホルダーに 2 本のネジを最適化します。</li>
	<li>パワー モニターを外し、すべてファイバー TDI 干渉計31に 2 つの受信のコリメータを接続します。</li>
</ol>5. 高温逆ジオメトリ ノーマル/圧力-シアー プレート衝突実験の実行
<ol><li>影響の部屋の入り口に 4 つのクランプを締めてプライマリのフランジを固定し、セカンダリのフランジにボルトで固定、ポリエステル フィルムを使用してチャンバーを閉じます。</li>
	<li>~ 207 kPa にシール圧力を高めるし、フランジのネジを締めて骨盤端ガス銃を閉じます。</li>
	<li>骨盤端真空ポンプをオンにし、ターゲット商工会議所最後の真空ポンプの電源を入れます。</li>
	<li>木靴サボの前後の圧力差によって引き起こされる商工会議所の方の動きがないことを確認します。商工会議所は圧力に避難を待って未満 100 ミリトール。</li>
	<li>サボのレーザー ベース振幅への影響速度計測システムを入れます。</li>
	<li>マーク位置の下にヒーターを移動し、ヒーターをオンにします。目的試料温度に達するまでは、100 ° C 単位のヒーターの温度を上げます。</li>
	<li>加圧焼成 ~ 1103 kpa ダンプ室と選択したに応じて所望のレベル負荷室速度に影響を与えます。また、衝撃チャンバーにサボ キャッチャーを保護します。</li>
	<li>ヒーターの電源を切り、すぐにヒーター上方に向かって移動ヒーターも。試料表面でサボ熱電対によって診断モニターが測定した温度表示温度を記録します。</li>
	<li>すぐにシール バルブを開き、リリース焼成ダンプの部屋一度シール圧力降下がゼロに。</li>
</ol>

<ol><li>Davies, R. M. <a target="_blank" href="http://rsta.royalsocietypublishing.org/content/240/821/375">A critical study of the Hopkinson pressure bar.</a> Philosophical Transactions of the Royal Society of London. Series A, Mathematical and Physical Sciences. 240, 375-457 (1948).</li>
<li>Kolsky, H. <a target="_blank" href="http://iopscience.iop.org/article/10.1088/0370-1301/62/11/302/meta">An investigation of the mechanical properties of materials at very high rates of loading.</a> Proceedings of the Physical Society. Section B. 62, 676(1949).</li>
<li>Gilat, A., Cheng, C. -S. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/BF02327548">Torsional split Hopkinson bar tests at strain rates above 104s− 1.</a> Experimental Mechanics. 40, 54-59 (2000).</li>
<li>Harding, J., Wood, E., Campbell, J. <a target="_blank" href="http://journals.sagepub.com/doi/abs/10.1243/JMES_JOUR_1960_002_016_02">Tensile testing of materials at impact rates of strain.</a> Journal of Mechanical Engineering Science. 2, 88-96 (1960).</li>
<li>Clifton, R. J., Klopp, R. W. Pressure-shear plate impact testing. Metals handbook. 8, 230-239 (1985).</li>
<li>Zuanetti, B., Wang, T., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://www.researchgate.net/publication/321472396_Mechanical_Response_of_99999_Purity_Aluminum_Under_Dynamic_Uniaxial_Strain_and_Near_Melting_Temperatures">Mechanical Response of 99.999% Purity Aluminum Under Dynamic Uniaxial Strain and Near Melting Temperatures.</a> International Journal of Impact Engineering. 113, 180-190 (2017).</li>
<li>Wang, T., Zuanetti, B., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/s40870-017-0128-0">Shock Response of Commercial Purity Polycrystalline Magnesium Under Uniaxial Strain at Elevated Temperatures.</a> Journal of Dynamic Behavior of Materials. 3, 497-509 (2017).</li>
<li>Dike, S., Wang, T., Zuanetti, B., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/s40870-017-0130-6">Dynamic Uniaxial Compression of HSLA-65 Steel at Elevated Temperatures.</a> Journal of Dynamic Behavior of Materials. 3, 510-525 (2017).</li>
<li>Okada, M., Liou, N. -S., Prakash, V., Miyoshi, K. <a target="_blank" href="https://www.researchgate.net/publication/223284056_Tribology_of_high-speed_metal-on-metal_sliding_at_near-melt_and_fully-melt_interfacial_temperatures">Tribology of high speed metal-on-metal sliding at near-melt and fully-melt interfacial temperatures.</a> Wear. 249, 672-686 (2001).</li>
<li>Prakash, V., Clifton, R. J. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aPrakash%2C+V+%22Fracture+Mechanics%3A+Twenty+Second+Symposium+%28vol.+1%29%22">Fracture Mechanics: Twenty Second Symposium (vol. 1)</a>. , Astm Special Technical Publication. (1992).</li>
<li>Prakash, V., Mehta, N. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/pen.22190/abstract">Uniaxial Compression and Combined Compression-and-Shear Response of Amorphous Polycarbonate at High Loading Rates.</a> Polymer Engineering and Science. 52, 1217-1231 (2012).</li>
<li>Lee, Y., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0022509698000313">Dynamic fracture toughness versus crack-tip speed relationship at lower than room temperature for high strength 4340VAR structural steels.</a> Journal of the Mechanics and Physics of Solids. 46, 1943-1967 (1998).</li>
<li>Lee, Y., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://www.researchgate.net/publication/245057741_Dynamic_brittle_fracture_of_high_strength_structuralsteels_underconditions_of_plane_strain">Dynamic brittle fracture of high strength structural steels under conditions of plane strain.</a> International Journal of Solids and Structures. 36, 3293-3337 (1999).</li>
<li>Yuan, F., Prakash, V., Lewandowski, J. J. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0167663609001902">Shear yield and flow behavior of a Zirconium-based bulk metallic glass.</a> Mechanics of Materials. 42, 248-255 (2010).</li>
<li>Shazly, M., Prakash, V., Draper, S. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0020768304002410">Mechanical behavior of Gamma-Met PX under uniaxial loading at elevated temperatures and high strain rates.</a> International Journal of Solids and Structures. 41, 6485-6503 (2004).</li>
<li>Klopp, R., Clifton, R., Shawki, T. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/016766368590033X">Pressure-shear impact and the dynamic viscoplastic response of metals.</a> Mechanics of Materials. 4, 375-385 (1985).</li>
<li>Arvidsson, T. E., Gupta, Y., Duvall, G. E. <a target="_blank" href="http://aip.scitation.org/doi/abs/10.1063/1.321423">Precursor decay in 1060 aluminum.</a> Journal of Applied Physics. 46, 4474-4478 (1975).</li>
<li>Gilat, A., Clifton, R. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/0022509685900158">Pressure-shear waves in 6061-T6 aluminum and alpha-titanium.</a> Journal of the Mechanics and Physics of Solids. 33, 263-284 (1985).</li>
<li>Barker, L., Hollenbach, R. <a target="_blank" href="http://aip.scitation.org/doi/abs/10.1063/1.1663148">Shock wave study of the α⇄ε phase transition in iron.</a> Journal of Applied Physics. 45, 4872-4887 (1974).</li>
<li>Shazly, M., Prakash, V. <a target="_blank" href="http://aip.scitation.org/doi/abs/10.1063/1.3000465">Shock response of a gamma titanium aluminide.</a> Journal of Applied Physics. 104, 083513(2008).</li>
<li>Yuan, F., Prakash, V., Lewandowski, J. J. <a target="_blank" href="https://www.cambridge.org/core/journals/journal-of-materials-research/article/spall-strength-and-hugoniot-elastic-limit-of-a-zirconium-based-bulk-metallic-glass-under-planar-shock-compression/132532F8CA901CE393B3A892FDDB6121">Spall strength and Hugoniot elastic limit of a Zirconium-based bulk metallic glass under planar shock compression.</a> Journal of Materials Research. 22, 402-411 (2007).</li>
<li>Yuan, F. P., Prakash, V., Lewandowski, J. J. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0167663609000271">Spall strength of a zirconium-based bulk metallic glass under shock-induced compress ion-and-shear loading.</a> Mechanics of Materials. 41, 886-897 (2009).</li>
<li>Prakash, V. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/BF02317542">A pressure-shear plate impact experiment for investigating transient friction.</a> Experimental Mechanics. 35, 329-336 (1995).</li>
<li>Kumar, P., Clifton, R. <a target="_blank" href="http://aip.scitation.org/doi/abs/10.1063/1.323734">Optical alignment of impact faces for plate impact experiments.</a> Journal of Applied Physics. 48, 1366-1367 (1977).</li>
<li>Prakash, V. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/10402009808983738">Time-resolved friction with applications to high speed machining: experimental observations.</a> Tribology Transactions. 41, 189-198 (1998).</li>
<li>Frutschy, K., Clifton, R. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/BF02321654">High-temperature pressure-shear plate impact experiments using pure tungsten carbide impactors.</a> Experimental mechanics. 38, 116-125 (1998).</li>
<li>Frutschy, K., Clifton, R. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0022509698000556">High-temperature pressure-shear plate impact experiments on OFHC copper.</a> Journal of the Mechanics and Physics of Solids. 46, 1723-1744 (1998).</li>
<li>Zaretsky, E., Kanel, G. I. <a target="_blank" href="http://aip.scitation.org/doi/abs/10.1063/1.4755792">Effect of temperature, strain, and strain rate on the flow stress of aluminum under shock-wave compression.</a> Journal of Applied Physics. 112, 073504(2012).</li>
<li>Grunschel, S. E. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aGrunschel%2C+SE+%22Pressure-shear+plate+impact+experiments+on+high-purity+aluminum+at+temperatures+approaching+melt%22">Pressure-shear plate impact experiments on high-purity aluminum at temperatures approaching melt</a>. , Brown University. (2009).</li>
<li>Zuanetti, B., Wang, T., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1007/s40870-017-0095-5">A Novel Approach for Plate Impact Experiments to Determine the Dynamic Behavior of Materials Under Extreme Conditions.</a> Journal of Dynamic Behavior of Materials. 3, 64-75 (2017).</li>
<li>Zuanetti, B., Wang, T., Prakash, V. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+compact+fiber+optics-based+heterodyne+combined+normal+and+transverse+displacement+interferometer%5BTitle%5D)+AND+%22Review+of+Scientific+Instruments%22%5BJournal%5D)">A compact fiber optics-based heterodyne combined normal and transverse displacement interferometer.</a> Review of Scientific Instruments. 88, 033108(2017).</li>
<li>Zuanetti, B., Wang, T., Prakash, V. <a target="_blank" href="https://www.researchgate.net/profile/Bryan_Zuanetti/publication/321472396_Mechanical_Response_of_99999_Purity_Aluminum_Under_Dynamic_Uniaxial_Strain_and_Near_Melting_Temperatures/links/5a3be3f3458515f7ea52e2d7/Mechanical-Response-of-99999-Purity-Aluminum-Under-Dynamic-Uniaxial-Strain-and-Near-Melting-Temperatures.pdf?origin=publication_list">Mechanical response of 99.999% purity aluminum under dynamic uniaxial strain and near melting temperatures.</a> International Journal of Impact Engineering. 113, 180-190 (2018).</li>
<li>Duffy, T. S., Ahrens, T. J. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1029/94JB02065/abstract">Compressional sound velocity, equation of state, and constitutive response of shock-compressed magnesium oxide.</a> Journal of Geophysical Research: Solid Earth. 100, 529-542 (1995).</li>
<li>Tan, Y., et al. <a target="_blank" href="http://aip.scitation.org/doi/abs/10.1063/1.4792755">Hugoniot and sound velocity measurements of bismuth in the range of 11-70 GPa.</a> Journal of Applied Physics. 113, 093509(2013).</li>
</ol>

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方法およびプロトコル上記詳細高温逆ジオメトリ通常平板衝撃実験を正しく実行するための手順。このアプローチでは、ケース ウェスタン リザーブ大学、抵抗ヒーター コイル軸と回転自由度を収容するために既存のガス銃の高圧 (逆子) 最後に砲身に独自の変更を行います。抵抗ヒーター コイル システムは、焼成前に (を超える 640 ° C)、融点近くまで加熱するヒーター耐サボのフロント エンドで開催された薄いアルミ片をできます。住宅耐熱性サボと相まって適応ヒーターを使用すると、高温プレート衝突実験など従来のアプローチを利用する場合は一般的な特別な実験的考慮事項を必要とせず行った、リモコンの必要性傾斜加熱プロセス中にターゲットとフライヤーの板の平行度を維持するためのリアルタイムのフィードバックと調整。全体的にみて、新しいアプローチは、従来のアプローチと比較した場合にプロトコル セクションの手順の数を激減させます。
実験的プロトコルのセクションで詳細に必要な手順: 1) サンプルとターゲット材料の準備、どこのチラシとターゲット板は加工慎重に、周回して、磨かれに並列性と平坦度許容範囲内に必要な前面衝撃...

エンジニア リング アプリケーションでは、材料は、静的または動的に変化する変形と融点の近くに部屋から気温の高いレベルで結合条件の広い範囲にさらされます。これらの熱処理の極端な下の材料挙動が大きく; 異なることがしたがって、ほぼ世紀のいくつかの実験が開発されてきました動的応答やその他体制1,2,3を読み込み制御の下の材料挙動の特性をプロービングの方向け,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14. 金属低中間のひずみ率 (10-6-100 /s) で読み込まれる、普遍的な試験機は、材料の応答を研究に使用されているサーボ油圧または精密ネジを受けるさまざまな読み込みモードと変形のレベル。適用ひずみとして料金は中間のひずみ速度を超えて増加しますが、(すなわち。、> 10 の2/s)、他の実験技術は機械の応答を調査するために必要になります。たとえば、5 × 10 まで 103/s の速度のロードで4/s はフルサイズやホプキンソン圧力バー有効にする8,15を可能にするそのような測定を小型化します。
伝統的に、軽いガス銃や爆発的ドリブン プレート衝突実験は、動的非弾性と破砕など他の現象を研究する非常に高批ずみ速度で発生する変換のフェーズに利用されている (105-107/s)16,17,18,19,20,21,22、または高圧と荷重の組み合わせ。平板衝突試験がガス銃を銃バレルの長さを旅し、で慎重に位置合わせされた静止したターゲット プレートと衝突した末尾に当初サボによって運ばれるチラシ プレートの発売を伴う習慣、商工会議所の影響。影響の結果として通常および/または結合された圧力と剪断応力が生成されますチラシ/ターゲット インターフェイス縦および/または結合された縦方向と横方向の応力波として板の空間次元を旅します。ターゲット プレートの後部の表面のこれらの波の到着干渉技術を介して通常監視ターゲット プレートの瞬時の自由表面粒子速度に影響を与えます。時刻歴対測定粒子速度の解釈が可能、影響14,23時にフロントへの影響面平行平面波を生成することが必要です。前者の影響を確保するため必要があります未満 1 ミリ ラジアン12,24, 平坦性の影響の表面との順序の影響傾斜角とカップル マイクロメータ5,25より。
平板衝突試験は、加熱、熱の極端な26,27,28,29に物質的な行動の調査を可能にする要素を含むように適応されています。これらの適応は通常誘導コイル、またはガス銃; 末ターゲット抵抗ヒーター エレメントの追加を伴うこれらの適応実験可能であることが示されている、しかしアプローチは本質的に細かい配慮を必要とする特別の実験課題に します。これらの実験的合併症ではリアルタイムでアライメント調整を必要とするターゲット (サンプル) ・ プレートを加熱しながらターゲット ・ ホルダー ・ アセンブリおよび/または位置合わせ治具の様々 な成分の差分の熱膨張に挙げ通常サンプルとターゲット プレートの間重要な並列性トレランスを維持するために継続的なフィードバックとリモートで制御される配置ツールで行われます。従来のポリマーの格子が必要ですサンプルを加熱圧力剪断平板衝撃実験方式の場合の自由表面で横方向粒子速度を監視するために高温耐熱金属グレーティングに置き換えられます、ターゲットのプレート。高批ずみ速度結合圧せん断プレート影響構成では、特別な考慮が必要など、加熱サンプルの特定の実験的スキームで用いることができる影響の速度に制限を追加できますまた、実験結果の明確な解釈を防ぐためを板の前面と背面のターゲットの音響インピー ダンスを用いた計算で温度に依存可能性があります。最後に、他の実験的方式、光学窓、サンプル、接着層、および/または高温19で維持するためにますます困難になるコーティング間の公差を持つターゲット プレートが必要な。
上記実験課題を軽減するために、既存単段ガス-銃ケース ウェスタン リザーブ大学 (CWRU)7,30,31,32 にあるカスタム適応にしました.これらの変更を有効にする許可する高温に通常および/または結合された圧せん断プレート衝突実験、焼成前に、1000 ° C を超える温度まで加熱する耐熱サボのフロント エンドで開催された薄い金属試料実施。高温プレートへの影響研究採用従来のアプローチのほとんどと対照をなしてこのメソッドは上記の実験課題のいくつかを軽減するために示されています。たとえば、このアプローチはうまくリモート チルト調整30の必要性や実験中の傾斜変化を監視するための追加の光学素子なし未満 1 ミリ ラジアンの角度を達成するために利用されています。第二に、ためターゲット プレートは周囲温度の下では、このメソッドは不要特別な高温抵抗力があるホログラフィック グレーティング反射器の必要性斜め衝突実験で横方向粒子速度の測定のためさらに、高い衝撃速度はターゲットを降伏のリスクなし利用できるプレートと実験の結果の解釈の複雑さを減らします。追加するには、このアプローチを活用して選択サンプル素材の私たちの関係を提供する高温逆ジオメトリ平板衝撃実験を行うことできます。これらは入手できますインピー ダンス整合技術を介して、またはさらに、真空ファン アンロード33,34 中サンプル衝撃速度の変化に関する情報を運ぶサンプルの表面・裏面からの解析.高温圧力-断プレート影響構成では、このアプローチにより、広い温度と塑性変形の範囲、および 107/s によって最大ひずみレートまで調査される薄膜の動的非弾性極薄板試験片16,27,29の厚さ。
上記で説明した典型的な高温平板衝撃実験を実行するために必要なプロトコルを紹介します。これは現在の技術を使用して得られた代表的な結果に専用のセクションでされます。最後に、結果の検討が結論の前に表示されます。

<table><tbody><tr><td>99.999% 商用純度 多結晶アルミニウム</td><td>Goodfellow</td><td>AL007970</td><td>チラシ プレート (サンプル)</td></tr> <tr><td>H13 工具鋼</td><td>CWRU N</td><td>/A</td><td>の材料 サンプル ホルダーの材料</td></tr><tr><td>溶液 トリート & 年齢 インコネル 718 合金</td><td>高温金属</td><td>N/A</td><td>(1.005/1.015)" Dia x 24", ターゲット プレート</td></tr><tr><td>フォトレジスト S1805</td> <td>の材料MicroChem</td><td>N/A</td><td>ホログラフィック格子用フォトレジストの材質</td></tr><tr><td>現像液 CD-26</td><td>MicroChem</td><td>N/A</td><td>ホログラフィック格子用フォトレジストの現像液</td></tr><tr><td>アルミニウム 6063 チューブ</td><td>McMaster-Carr</td><td>4568T19</td><td>ターゲット アセンブリのリングの材料</td></tr><tr><td>ブラック デルリン (R) アセタール樹脂ロッド (4-1/2" Dia.)</td><td>McMaster-Carr</td><td>8576K81</td><td>ターゲットアセンブリのデルリンホルダーの材料</td></tr><tr><td>ホワイトデルリン(R)アセタール樹脂ロッド(直径1/4インチ)</td><td>McMaster-Carr</td><td>8572K51</td><td>ターゲットアセンブリのデルリンピンの材料</td></tr><tr><td>アルミニウム 6061 チューブ</td><td>McMaster-Carr</td><td>9056K24</td><td>発射体アセンブリの本体の材料</td></tr><tr><td>アルミニウム 6061 ロッド</td><td>McMaster-Carr</td><td>8974K88</td><td>発射体アセンブリのキャップの材料</td></tr><tr><td>テフロンシート</td><td>McMaster-Carr</td><td>8711K98</td><td>キーの材料</td></tr><tr><td>LAVA-FF - アルミナケイ酸塩ディスク</td><td>技術的な製品</td><td>CWR-033116-1</td><td></td></tr><tr><td>LAVA-FF -アルミナのケイ酸塩の管</td><td>の技術的な製品</td><td>ALR11515</td><td></td></tr><tr><td>アルミナ鍋はヘッド ボルトを細長くさせた</td><td>Ceramco</td><td>A83200PANSLT0.500</td><td></td></tr><tr><td>409 N70 Buna-N Oリング</td><td>Oリング店</td><td>B70409</td><td></td></tr><tr><td>Loctite Hysol 9412</td>接着剤 <td>Loctite</td><td>83107</td><td></td></tr><tr><td>高い温度セメント</td><td>オメガエンジニアリング</td><td>OB-300</td><td></td></tr><tr><td>超速急速エポキシ</td><td>エルスワース</td><td>4001</td><td></td></tr><tr><td>マイラーシート</td><td>マクマスターカー</td><td>8567K94</td><td></td></tr></tbody></table>

通常の温度の上昇を実施し、尾端サボ ヒーター システムを介して圧力剪断平板衝突試験を組み合わせる

Conducting Elevated Temperature Normal and Combined Pressure-Shear Plate Impact Experiments Via a Breech-end Sabot Heater System

1000 ° C まで温度で通常および/または結合された圧力剪断平板衝突試験を実施するための新しいアプローチを提示します。メソッドにより、同様の実験を実行している間直面しているいくつかの特別な実験課題を軽減しつつ熱の極端を下の材料挙動をプロービングを目指して高温プレート衝突実験従来の板衝撃アプローチを使用してください。ケース ウエスタン リザーブ大学; で 1 段ガスガン末尾にカスタム適応が加えられました。これらの適応は、高い耐性を提供しながら既存の砲身をチームメイトに戦略的に設計されている SAE 4340 鋼から作られた精密加工の延長部分穴とキー溝に一致します。延長部分には、垂直円筒形ヒーター-まあ、ヒーター アセンブリの家が含まれています。抵抗コイル ヒーター-頭、1200 ° c の温度に達することができるが軸/回転自由度と垂直ステムに接続されています。これにより、目的のテスト温度に直径方向に均一に加熱する耐熱サボのフロント エンドで開催された薄い金属片。ターゲット端の代わりに銃バレルの砲尾終わり (この場合、サンプル) でチラシのプレートを加熱することによっていくつかの重要な実験課題を回避することができます。これらが含まれます: 1) ターゲット ・ ホルダ ・ アセンブリのいくつかの成分の熱膨張による加熱中にターゲット プレートのアライメントの深刻な変化2) 診断の要素が原因で起こる課題 (すなわち、ポリマーによるホログラフィック回折格子と光プローブ) されている温水ターゲット アセンブリの近くにも。3) 光学窓、どこサンプル、間重要な公差はレイヤーを結合と高温に維持するためにますます困難になるウィンドウ ターゲット プレートのために起こる課題4) の場合圧縮せん断プレート衝突実験、高温耐性の回折格子先の自由表面で横方向粒子速度の測定のための必要性を組み合わせる・ 5) 対熱軟化と多分境界のターゲット プレートの降伏により時間プロファイル測定無料表面流速の明確な解釈に必要な影響の速度に制限します。上記適応を活用することにより、サンプル温度範囲で工業用純アルミニウムで逆ジオメトリ平板衝撃実験の一連の結果を紹介します。これら実験ショー材料軟化の指標である埋伏状態における粒子速度を減少させる (後の降伏応力の低下) サンプル温度を増加。

82.5 mm の穴、6 m 長さ CWRU 加速 0.8 kg 発射速度 700 m/s までには現在の実験で使用されたことができるシングル ステージのガス銃。図 5は CWRU に変更したガスガンの施設の写真を示します。焼成前に内ヒーター延長部分は、図 6に示すようにカスタム設計されたサボにあります。延長部分を運ぶヒーターもサボのパスを通過して抵抗コイル ヒーターを有効に垂直。このヒーター コイルにより、目的のテスト温度を真空下で無料放射を介して加熱するサボの前面で開催チラシ プレートです。サボはサボの体の可能な熱膨張によるサボの発作のリスクを軽減するサボの体にフライヤー プレートからの熱流を軽減しつつ加熱フライヤー プレートを運ぶために設計カスタムです。カスタム サボ設計概略図 7に示します。設計の鍵は、完全に焼成アルミナ珪酸塩、低熱伝導率、低熱膨張、他の市販のマシナブル セラミックスと比...

高温逆平板衝撃と圧力とシアー プレート接合複合影響を実施するための新しいアプローチの詳細なプロトコルを紹介します。アプローチは、望ましい温度に耐熱性のサボのフロント エンドで開催された試料を加熱する逆子最後抵抗コイル ヒーターの使用を含みます。

A novel approach for conducting normal and/or combined pressure-shear plate impact experiments at test temperatures up to 1000 &#176;C is presented. The ...

非常に興味深い問題は、金属の動的せん断抵抗が圧力と印加ひずみ速度の変化にどのように反応するかということです。動的材料特性評価分野やその他の分野におけるこの重要な問題は、この手法によって対処でき、従来のアプローチに存在するいくつかの実験的変動源も軽減できます。この方法は、主に材料の高温圧縮および/またはせん断抵抗の研究のために設計されましたが、動的スリップやスポールなどの研究にも適用できます。ケース・ウェスタン・リザーブ大学のガスガンは、長さ6メートル、口径82.5ミリメートルの単段式です。1つのセクションには、この実験のための銃のカスタム変更が収められています。この回路図では、変更点を示しています。加熱システムは既存の砲身と嵌合するため、カスタム耐熱サボの前面に保持されているサンプルを摂氏1000度を超える所望の温度に加熱できます。追加の変更は、ターゲットチャンバーの端にあります。そこでは、フォトニックドップラー速度計プローブがターゲットプレートの裏面の速度を正確に測定します。トリガーとチルトの診断信号は、ターゲットプレートの前面にある電圧バイアスピンから供給されます。最初のステップは、実験のサンプルとターゲットを作成することです。高純度の多結晶アルミニウムを使用してサンプルを作成します。等間隔の穴は、サンプルを固定するためのものです。次に、表面の平坦度を確認します。サンプルを光学フラットに接触させてから、2つを緑色の単色光源の下に置きます。表面の特徴に応じて湾曲し、間隔が空けられた光の帯を観察します。サンプル直径全体に見える光のバンドが3つ以下の場合、表面は十分に平坦です。実験には、ターゲットプレートとアルミニウムリングも必要です。ターゲットプレートは、析出硬化合金棒から作製します。リングをアルミチューブから切り離し、6つの等間隔のスロットをドリルで開けてから研磨します。ターゲットプレートとアルミリングを合わせると、このような組み立てになります。次に、アセンブリをターゲットホルダーリングに取り付けます。完了すると、アセンブリには、トリガーとチルト診断回路に接続するための銅ピンが含まれます。リングをターゲットホルダーに取り付けます。耐熱サボの部品を集めます。これらには、サンプルホルダー、サンプル、アルミナネジが含まれます。また、アルミナケイ酸塩溶岩チューブとキャップ付きのアルミニウムボディチューブも含まれています。次に、キャップを操作します。キャップにはアイボルトが付いています。その溝にはシーリングOリングとPTFEキーがあります。熱電対ワイヤをその底に通します。エポキシを使用して、キャップをアルミチューブの背面に接着します。アルミチューブの前面に溶岩石チューブをエポキシで固定します。熱電対ワイヤーをキャップからチューブを通ってサンプルホルダーに引っ張り、サンプルホルダーを溶岩チューブに接着します。セメントが乾いたら、アルミナネジでサンプルをサンプルホルダーに固定します。先に進む前に、サンプルの前面の平坦度が変化していないことを確認してください。次に、衝撃チャンバーでガスガンの作業を開始します。砲身の上のロッドに3軸モーションステージを取り付けます。精密な光学アライメントプリズムを備えたプリズムホルダーをステージに取り付けます。次に、サンプルプレートの上に最初の表面ミラーをテープで貼り付けます。次に、サボと砲身をサンプルを外側に向けて配置します。ターゲットチャンバーで、ターゲットに最初の表面ミラーを置き、ターゲットホルダーアセンブリを所定の位置に置きます。プリズムを慎重に回転させて、ターゲットプレートとサンプルプレート、およびそれらのミラーの間に置きます。拡散電球を使用して、プレートの大まかな位置合わせを行います。ステージを調整して、プリズムのすべての表面から電球の単一の連続反射画像を実現します。オートコリメータの助けを借りて細かい位置合わせを達成し続けます。ターゲットホルダーのすべての位置決めネジを締め、モーションステージ、プリズム、ミラーを取り外します。サボをガスガンの尾部に移動し、熱電対を温度モニターに接続します。この時点で、ドップラー速度計をセットアップします。これには、アルミニウムチューブにエポキシ化された光ファイバーフォーカサープローブが必要です。オプティカルフォーカサーを全光ファイバーNDI TDI干渉計に接続します。次に、フォーカサーアセンブリをターゲットホルダーに持っていきます。これは、デモンストレーション用のターゲットチャンバーの外にあります。後部に付属している量を使ってフォーカサーを支えます。フォーカサーをターゲットの裏面に向けます。レーザーをオンにし、フォーカサーアセンブリのネジを使用してフォーカサープローブの位置を調整します。適切な光結合と信号の最適化を達成した後、停止します。可変比カプラーを基準光とドップラーシフト光の強度に合わせて調整し、信号を最適化します。すべての準備が完了したら、砲尾のターゲットチャンバーを密閉し、砲身を100ミリトール未満に排気します。ヒーターを所定の位置に移動し、電源を入れます。所望のサンプル温度に達するために100°Cの増分で温度を上げます。発射ダンプとロードチャンバーを加圧します。また、サボキャッチャーをインパクトチャンバーに固定してください。すべてが整ったら、ヒーターの電源を切り、すぐにヒーターウェルに向かって上に移動します。サンプル表面での熱電対の温度を記録します。ここからは、通常の発射シーケンスを続けます。これは、典型的な逆形状のノーマルプレート衝撃実験中に、時間の関数として記録された電圧の例です。赤いトレースは、電圧ベースのピンからのトリガー信号です。最初と最後のピンのトリガー時間の差により、衝撃時の最大傾きを推定できます。縦波が裏面に到着します。ブラック信号は、光子ドップラー速度計を使用した自由表面の法線運動診断の結果です。このプロットは、ある温度範囲の自由垂直表面速度のものです。データ シンボルは黒から赤に変化し、最も低いサンプル温度から最も暖かいサンプル温度までを表します。最初の急激な上昇は、衝撃が進行するにつれて、アルミニウムサンプルがターゲットとの界面で応力を受けることに関係しています。プラトーは、サンプルとターゲットの間のインピーダンス整合から生じます。自由サーフェス速度が最も高いと温度が最も低くなり、温度が上がると速度が減少することに注意してください。これは、さまざまな試験条件下でサンプルが熱軟化する可能性があることを示唆しています。より興味深い結果は、商業的な純度の多結晶マグネシウムに対して行われた逆形状の通常のプレート衝撃実験から得られた通常の自由表面粒子速度トレースを示す図16に見ることができます。その結果、衝撃台地での粒子速度は、摂氏23度から610度の範囲で温度が上昇するにつれて単調に減少することが示されています。ただし、このレベルを超える温度、つまり摂氏617度と630度では、この傾向の逆転がはっきりと観察できます。この粒子速度の増加は、サンプル材料の衝撃インピーダンスの増加を示唆しています。さらに、温度の上昇の関数として材料の弾性定数が減少すると仮定すると、この場合の衝撃インピーダンスの増加は、サンプル材料の降伏強度および/または塑性弾性率の増加を示唆しています。衝撃プラトーでの粒子速度の増加は、粒子速度トレースの初期上昇全体にわたる粒子速度レベルの増加を伴い、これはサンプル材料の初期の塑性におけるサンプルターゲット界面の応力レベルと相関していることがわかります。図17は、試験後の試験片の衝撃面の断面の顕微鏡写真を示しています。この画像は、温度の上昇の結果として微細構造に2つの顕著な影響があることを示しています。1つ目は、サンプル温度の上昇に伴う穀物の熟成です。画像は、ツインバンドの形成の変化も示しています。23°Cから500°Cまでの温度に対応する画像を注意深く見ると、温度が上昇するにつれてツインバンドが明らかに減少していることが観察されます。しかし、より高い温度、すなわち摂氏610度、617度、および摂氏630度では、これらのツインバンドの再出現が観察され、この温度範囲の後半でツインバンドの形成が促進されることを示唆しています。試験材料がすでに組み立てられている場合、習得すれば、この手法は約5〜6時間で完了します。この手順を試行する際には、平坦度と平行度の公差を適切に満たすことができるように、サンプル材料の準備に適切な注意を払うことを忘れないでください。この手順に従って、斜めプレート衝撃や圧力せん断プレート衝撃などの同様の方法も実行でき、さまざまな負荷速度とモードで動的材料挙動をプローブできます。このビデオを見れば、従来のアプローチで生じていたいくつかの実験上の課題を軽減できる高温プレート衝撃実験の実施方法について十分に理解できるはずです。

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通常の温度の上昇を実施し、尾端サボヒーターシステムを介して圧力剪断平板衝突試験を組み合わせる

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