Methodenartikel

Biomechanische effecten van gedeeltelijke ontdop op alle hechtdraden en conventionele hechtdraadankers in verschillende botdichtheden

DOI:

10.3791/68355

⸱

13 juni 2025

 ,  ,  ,  , 
1Sports Medicine Service, Beijing Jishuitan Hospital, Capital Medical University, 2Beijing Research Institute of Traumatology and Orthopaedics, 3State Key Laboratory of Nonlinear Mechanics (LNM), Institute of Mechanics, Chinese Academy of Sciences

* These authors contributed equally

In dit artikel

Samenvatting

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Hier beschrijven we een protocol om de biomechanische effecten van gedeeltelijke ontdop op all-suture anchors (ASA's) en conventionele hechtankers (CA's) in zaagbeenderen van verschillende dichtheden te evalueren.

Samenvatting

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Hoewel biomechanische tests een verband hebben aangetoond tussen ontdop en defecte ankerbelasting van het anker, blijven de effecten van gedeeltelijke ontdop op de biomechanische eigenschappen van alle hechtankers onduidelijk. We wilden de biomechanische effecten evalueren van gedeeltelijke ontdop op alle hechtankers en conventionele hechtankers in zaagbeenderen van verschillende dichtheden. Hechtankers werden getest in niet-gedecoreerde, gedeeltelijk ontdopte en volledig gedecoreerde zaagbeenderen. Twee soorten volledig hechtankers en één type conventioneel anker werden geëvalueerd. Twee soorten bifasisch polyurethaanschuim werden gebruikt om normaal bot na te bootsen: 0,32 g/cm3 dichtheid (20 pond per kubieke voet, pcf 20) en osteoporotisch bot: 0,16 g/cm3 dichtheid (10 pond per kubieke voet, pcf 10). Er werden cyclische belastingen toegepast en de piekverplaatsing werd geregistreerd. Na cyclische belastingsproeven werden de overlevende ankers onderworpen aan pull-to-failure-proeven. Het aantal cycli, de piekverplaatsing, de uiteindelijke faalbelastingen en de faalmodi werden bepaald.

Ten eerste werd de piekverplaatsing significant beïnvloed door de botdichtheid en het ankertype: normale botmodellen vertoonden een lagere piekverplaatsing dan osteoporotische modellen, en conventionele schroefankers vertoonden consequent een verminderde piekverplaatsing in vergelijking met all-hechtankers. Daarentegen vertoonde de mate van botdeflattatie - of het nu niet-ontdopte, gedeeltelijk gedecoreerd of volledig ontdopbaar was - geen significant effect op de piekverplaatsing. Ten tweede werd in osteoporotische botmodellen (10 pond per kubieke voet) geen significant verschil in faalbelasting waargenomen tussen de gedeeltelijk en niet-ontdopte groepen, maar beide vertoonden significant hogere waarden dan de volledig gedecoreerde groep.

Inleiding

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Scheuren in de rotator cuff zijn de meest voorkomende oorzaak van schouderpijn, en arthroscopische reparatie van de rotator cuff is de primaire behandelingsoptie vanwege de bevredigende klinische resultaten. Hechtankers spelen een cruciale rol in deze procedure. Vooruitgang in hechtankers heeft bijgedragen aan een verbeterde verankeringsstabiliteit en verbeterde genezingssnelheden 1,2,3. All-suture anchors (ASA's) zijn een nieuwer type ankers dat voornamelijk uit twee componenten bestaat: het hechtmateriaal en de mantel 4,5. Bij het inbrengen in het bot worden ankers ingezet door het hechtmateriaal van de ASA's te spannen om de huls in verschillende vormen te klemmen, waarbij de huls tegen het corticale bot wordt gedrukt 3,6. Vergeleken met conventionele hechtankers (CA's), maken ASA's kleinere bottunnels mogelijk, waardoor er meer fixatiepunten zijn en er minder botverstoring is 7,8. Bijgevolg krijgen deze ankers steeds meer de voorkeur in de chirurgische praktijk.

Ontdectoring van de voetafdruk van de rotator cuff, een algemeen aanvaarde techniek bij het repareren van rotator cuffs, vergemakkelijkt de genezing van pees en botten door endogeen beenmergmateriaal vrijte maken 9. Decorticatie wordt vaak uitgevoerd om de genezingsreactie op de reparatieplaats van het pees-bothechtanker te verbeteren. Geïntroduceerd door McLaughlin et al.10 in 1944, omvat deze techniek het creëren van een trog van bloedend bot om genezing te bevorderen tijdens het herstel van de rotator cuff door de infiltratie van mesenchymale stamcellen te induceren, die bijdragen aan botmicrovascularisatie op het grensvlak van de pees9. Gedeeltelijke ontdop omvat het behoud van het corticale bot rond het hechtanker, waarbij de breedte van het conserveringsgebied overeenkomt met de diameter van het anker. Het resterende corticale bot wordt verwijderd om de ontdopprocedure te voltooien. Deze methode heeft tot doel voldoende corticaal bot te behouden voor ankerstabiliteit en tegelijkertijd de voordelen van ontdop te vergemakkelijken.

Met name zijn ASA's, in tegenstelling tot CA's, sterk afhankelijk van corticaal bot voor fixatie 3,6. Deze afhankelijkheid vormt een uitdaging, aangezien ontdop de uittrekkracht van ASA's11,12 kan verminderen. Dit vereist dat de effecten van ontdop worden uitgebalanceerd tijdens de reparatie van de rotator cuff, wat mogelijk wordt aangepakt door gedeeltelijke ontdun. ASA's zijn ontworpen met geforceerde verankeringsmechanismen die een veilige plaatsing onder een intact corticaal oppervlak vereisen, en er is altijd bezorgdheid geweest over de effecten van decorticatie op de biomechanische eigenschappen van ASA's 11,12,13,14. Ruder et al.11 evalueerden de effecten op de verplaatsing na cyclische belasting en op de faalbelasting van ASA's en ontdekten dat decorticatie de faalbelasting aanzienlijk verminderde zonder de gemiddelde verplaatsing significant te beïnvloeden. Evenzo heeft een recente biomechanische studie van Natlos et al.12 de corticale dikte kwantitatief gemeten met behulp van microcomputertomografie in een menselijk kadaverschoudermodel. Hun resultaten toonden een sterke correlatie aan tussen de uittrekkracht van ASA's en de aangrenzende corticale dikte (P < 0,05).

Biomechanische tests hebben een correlatie aangetoond tussen ontdop en defecte ankerbelasting, maar de implicaties van gedeeltelijke ontdop op de biomechanische eigenschappen van ASA's blijven onduidelijk vanwege de beperkte literatuur11,12. Daarom was deze studie gericht op het beoordelen van de effecten van gedeeltelijke ontdop op de biomechanische eigenschappen van zowel ASA's als CA's en het vergelijken van de mechanische eigenschappen van ASA's en CA's.

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Protocol

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Deze studie maakte gebruik van synthetische botmodellen. Er waren geen mensen of dieren bij betrokken en ethische goedkeuring was niet vereist.

1. Voorbereiding van het hechtanker

NOTITIE: Bewaar ankers tot gebruik in droge omstandigheden op kamertemperatuur. Commerciële identificatiegegevens worden vermeld in de Materiaaltabel.

  1. Bereid drie soorten ankers voor.
    1. Selecteer het all-suture anker 1 (ASA1 = UHT). Om dit protocol te volgen, moet u ervoor zorgen dat ASA1 bestaat uit een plat gevlochten buis van polyethyleen met ultrahoog moleculair gewicht (UHMWPE) die is voorzien van schroefdraad met de UHMWPE-hechtdraad, met een predilatatieboordiameter van 2,8 mm die uitzet tot 4,5 mm.
      OPMERKING: Het structurele kenmerk is een inklapbare cilindrische constructie die bij het spannen een subcorticale bol vormt.
  2. Selecteer het all-suture anker 2 (ASA2 = Y-knoop). Om dit protocol te volgen, moet u ervoor zorgen dat ASA2 bestaat uit een plat gevlochten buis van polyethyleen met ultrahoog moleculair gewicht (UHMWPE) die is voorzien van schroefdraad met de UHMWPE-hechtdraad, met een predilatatieboordiameter van 2,8 mm die uitzet tot 5,0 mm.
    OPMERKING: Het structurele kenmerk is een inklapbare cilindrische constructie die bij het spannen een subcorticale bol vormt.
  3. Selecteer het conventionele schroefanker (CA = Biokurkentrekker). Om dit protocol te volgen, moet u ervoor zorgen dat CA is gemaakt van polyetheretherketon (PEEK) met een schroef met een buitendiameter van 4.5 mm.
    OPMERKING: Het structurele kenmerk is het ontwerp met volledige schroefdraad.

2. Voorbereiding van het botmodel

  1. Selectie van botmodellen
    1. Gebruik synthetisch bot omdat de biomechanische eigenschappen vergelijkbaar zijn met die van kadaverbot.
  2. Samenstelling van het materiaal
    1. Gebruik twee soorten bifasisch polyurethaanschuim: normaal bot: 0.32 g/cm3 dichtheid (20 pond per kubieke voet, pcf 20) en osteoporotisch bot: 0.16 g/cm3 dichtheid (10 pond per kubieke voet, pcf 10)15,16.
      OPMERKING: Het productieproces brengt de 3 mm dikke, met korte vezels gevulde epoxycoating vooraf aan op slechts één oppervlak van de polyurethaanschuimblokken als integraal onderdeel van het commercieel vervaardigde materiaal. De gecoate kant simuleert corticaal bot, terwijl het ongecoate poreuze polyurethaanschuim poreus bot simuleert 8,16,17.
  3. Willekeurige groepsopdracht
    NOTITIE: Zie stap 2.4 voor de ontdopingsprocedure.
    1. Randomiseer botblokken in drie decorticatiegroepen met behulp van een door de computer gegenereerde sequentie:
      1. Voor de ND (No Decortication) groep, voer geen ontdating uit.
      2. Voer voor de PD-groep (Partial Decortication) de ontsmetting uit op 2,5 mm van het inbrengpunt van het hechtanker.
      3. Voor de CD-groep (Complete Decortication) groep voert u de volledige ontsiering van het botmodel uit.
        OPMERKING: De offset van 2.5 mm komt overeen met de schroefdraaddraadstraal van het anker, waardoor ontploffing buiten de expansiezone wordt gegarandeerd zonder ontplooiingsinterferentie.
  4. Ontdoppingsprocedure (Figuur 1):
    1. Monteer een ronde braam van 5,5 mm op een computerondersteund slijpgereedschap (zie de materiaaltabel).
    2. Open de besturingssoftware voor het drie-assige slijpgereedschap (zie de materiaaltabel)
    3. Druk op de noodresetknop totdat het indicatielampje stopt met knipperen.
    4. Klik op G-code laden en selecteer het vooraf geconfigureerde bewerkingsbestand.
    5. Druk op de TAB-toets om de handmatige bedieningsmodus te activeren.
    6. Gebruik de pijltoetsen om de gereedschapskop naar de startpositie te verplaatsen.
    7. Druk nogmaals op TAB om de handmatige modus te verlaten.
    8. Klik op de knop Nul om alle assen (X, Y, Z, A) terug te zetten naar 0,000 mm.
    9. Klik op Start cyclus om het polijsten van het botoppervlak te starten.
      OPMERKING: Het gebruik van het computerondersteunde slijpgereedschap vereist een zorgvuldige behandeling om letsel te voorkomen. De juiste beschermingsmiddelen, waaronder een veiligheidsbril en handschoenen, moeten te allen tijde worden gedragen. Zorg ervoor dat de noodstopknop tijdens het gebruik toegankelijk blijft.

3. Plaatsing van het implantaat

  1. Plaats alle ankers volgens de specificaties van de fabrikant: plaats de ASA's loodrecht op het oppervlak van het botblok en de CA's in een hoek van 45°.
  2. Maak geleidegaten met behulp van een boorgeleider.
  3. Plaats ASA-ankers loodrecht op het botoppervlak (zie de materiaaltabel voor details over hechtankers die in het protocol worden gebruikt).
  4. Plaats CA-ankers in een hoek van 45° ten opzichte van het botoppervlak (zie de materiaaltabel voor meer informatie over hechtankers die in het protocol worden gebruikt).
    NOTITIE: Zet ASA-ankers uit totdat een plotselinge daling van de weerstand wordt gevoeld (wat aangeeft dat de ankeruitbreiding is voltooid), bevestigd door visuele uitlijning van de lasermarker op de inserter met het corticale oppervlak. Gooi modellen met zichtbare invoegafwijkingen weg.

4. Testomstandigheden

  1. Biomechanische testopstelling
    1. Voer biomechanische tests uit met behulp van een mechanische testmachine (Materiaaltabel).
      1. Zet synthetische botblokken vast in een speciaal gebouwde mal om ankerhechtingen uit te lijnen met de actuatorarm (Figuur 2).
      2. Richt de lange as van het botblok op 135° ten opzichte van de lastactuator.
        OPMERKING: De oriëntatie van 135° simuleert fysiologische spanningscondities van de supraspinatuspees in scenario's na reparatie, zoals vastgesteld in eerdere biomechanische studies 7,13.
  2. Hechtdraad bevestiging
    1. Zet de hechtdraden handmatig vast rond een ronde haak die aan de testmachine is bevestigd.
    2. Leg een chirurgische knoop en versterk deze met vier afwisselende halve trekhaken.
    3. Houd een afstand van 100 mm aan tussen het hechtanker en de haak.
      NOTITIE: Raadpleeg Figuur 2 voor een schema van de testopstelling.
  3. Toepassing vooraf laden
    1. Opschans naar 10 N bij 1 N/s11.
    2. Houd 5 s vast om de basislijn van nul verplaatsing vast te stellen.
  4. Cyclische belasting
    1. Start de software van de mechanische testconsole (zie de materiaaltabel).
    2. Navigeer naar het tabblad Testopstelling in de hoofdinterface.
    3. Klik op Nieuw project in de bovenste werkbalk om een testreeks te initialiseren.
    4. Zoek en selecteer in de bibliotheek met testmethoden de vooraf geconfigureerde cyclische testmethode .
    5. Definieer de positie zonder verplaatsing tijdens de voorbelasting.
    6. Programmeer de mechanische tester om een belasting van 10-60 N toe te passen op een frequentie van 1 Hz.
    7. Klik op de Start-knop (groen pictogram) in de rechterbovenhoek om het cyclische laadprotocol te starten.
    8. Voer 200 opeenvolgende cycli uit.
    9. Bewaak real-time cyclische last-verplaatsingscurves in het grafische uitvoerpaneel aan de linkerkant.
    10. Exporteer verplaatsingstijdgegevens naar de aangesloten acquisitiesoftware (.xls-formaat).
  5. Pull-to-failure testen
    1. Start de software voor mechanische testconsoles (zie de materiaaltabel).
    2. Navigeer naar het tabblad Testopstelling in de hoofdinterface.
    3. Klik op Nieuw project in de bovenste werkbalk om een testreeks te initialiseren.
    4. Zoek en selecteer in de bibliotheek met testmethoden de vooraf geconfigureerde testmethode voor het oplossen van verankeringsfouten .
    5. Stel de verplaatsing in op 33 mm/s.
    6. Klik op de knop Start (groen pictogram, rechterbovenhoek) om het foutprotocol te starten.
    7. De gegevens over de storingsbelasting worden automatisch geregistreerd in de spreadsheet en kunnen direct worden bekeken. Exporteer gegevens over de laadtijd van storingen naar de aangesloten acquisitiesoftware (.xls-indeling).
    8. Classificatie van foutmodi als:
      1. Type I: Anker uittrekken: verplaatsing van het anker van het bot als gevolg van onvoldoende fixatiekracht of aangetaste botdichtheid, meestal gezien bij osteoporotische aandoeningen.
      2. Type II: Hechtuitsparing: structureel falen waarbij de hechtdraad door het oog van het anker snijdt of het oogje breekt, wat leidt tot verplaatsing van de hechting of weefselpenetratie.
      3. Type III: Hechtdraadbreuk: breuk van het hechtmateriaal veroorzaakt door overmatige spanning 8,18.

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Resultaten

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Cyclisch testen
In de CD-groep faalden één UHT-anker en drie Y-Knot-ankers toen ze uit de pcf 10-testblokken werden getrokken. In de PD-groep faalde één Y-Knot-anker toen het uit de pcf 20-testblokken werd getrokken. In de ND-groep overleefden alle ankers de cyclische test.

De piekverplaatsingen tijdens de cyclische tests zijn vermeld in tabel 1. Er werden met name geen significante verschillen in piekverplaatsing waargenom...

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Discussie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Deze studie analyseerde de effecten van decorticatie op de biomechanische prestaties van hechtankers door twee soorten ASA's en één type CA in botblokken van verschillende dichtheden te onderzoeken. De piekverplaatsing werd beïnvloed door de botdichtheid (lager in normale botmodellen) en het ankertype (lager in conventionele schroefankers), terwijl de mate van decorticatie geen significante invloed vertoonde. In osteoporotische modellen vertoonden faalbelastingen tussen gedeeltelijk gede...

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Openbaarmakingen

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

De auteurs hebben geen belangenconflicten te melden.

Dankbetuigingen

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Dit onderzoek werd ondersteund door de Beijing Jishuitan Research Funding (QN202509).

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Materialen

Lijst van materialen gebruikt in dit artikel
NaamBedrijfCatalogusnummerOpmerkingen
BiocorkscrewArthrex, Naples, USAAR-1927bcf-45Conventionele schroeftype hechtanker (CA)
Bluehill UniversalNorwood, MA, USAE10KNBL5086Mechaanse testconsolesoftware
Computer Numerical Control 2030 GraveermachineJPX Technology Co., Shenzhen, ChinaJD2030F400WComputergestuurd slijpgereedschap
Instron, E10k,Norwood, MA, USAE10KNBL5086Mechaanse testmachine 
Mach3MillArtSoft Corporation, Sarasota, FL,USAMach3 R3.043.0663-assige CNC-besturingssoftware
Pcf 10 SawbonePacific Research Laboratories, Vashon, WA, USA1522-319Osteoporose botmodel
Pcf 20 SawbonePacific Research Laboratories, Vashon, WA, USA1522-315Normaal botmodel
UHTStar, Beijing, ChinaF19000001Alle hechtankers 2 (ASA 1)
Y-Knot RCConMed, New York, USAYPRC02Alle hechtankers 1 (ASA 2)

Referenties

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,
  1. Dierckman, B. D., Ni, J. J., Karzel, R. P., Getelman, M. H. Excellent healing rates and patient satisfaction after arthroscopic repair of medium to large rotator cuff tears with a single-row technique augmented with bone marrow vents. Knee Surg Sports Traumatol Arthrosc. 26 (1), 136-145 (2018).
  2. Katthagen, J. C., Bucci, G., Moatshe, G., Tahal, D. S., Millett, P. J. Improved outcomes with arthroscopic repair of partial-thickness rotator cuff tears: A systematic review. Knee Surg Sports Traumatol Arthrosc. 26 (1), 113-124 (2018).
  3. Ergün, S., Akgün, U., Barber, F. A., Karahan, M. The clinical and biomechanical performance of all-suture anchors: A systematic review. Arthrosc Sports Med Rehabil. 2 (3), e263-e275 (2020).
  4. Nagra, N. S., Zargar, N., Smith, R. D., Carr, A. J. Mechanical properties of all-suture anchors for rotator cuff repair. Bone Joint Res. 6 (2), 82-89 (2017).
  5. Dhinsa, B. S., Bhamra, J. S., Aramberri-Gutierrez, M., Kochhar, T. Mid-term clinical outcome following rotator cuff repair using all-suture anchors. J Clin Orthop Trauma. 10 (2), 241-243 (2019).
  6. Yang, Y. S., et al. Biomechanical comparison of different suture anchors used in rotator cuff repair surgery-all-suture anchors are equivalent to other suture anchors: A systematic review and network meta-analysis. J Exp Orthop. 10 (1), 45(2023).
  7. Trofa, D. P., et al. Cyclic and load-to-failure properties of all-suture anchors in human cadaveric shoulder greater tuberosities. Arthroscopy. 36 (11), 2805-2811 (2020).
  8. Barber, F. A., Herbert, M. A. All-suture anchors: Biomechanical analysis of pullout strength, displacement, and failure mode. Arthroscopy. 33 (6), 1113-1121 (2017).
  9. Snyder, S. J., Burns, J. J. T. I. S., Surgery, E. Rotator cuff healing and the bone marrow "crimson duvet" from clinical observations to science. Techniques in Shoulder and Elbow Surgery. 10, 130-137 (2009).
  10. Mclaughlin, H. L. Lesions of the musculotendinous cuff of the shoulder. The exposure and treatment of tears with retraction. 1944. Clin Orthop Relat Res. (304), 3-9 (1994).
  11. Ruder, J. A., Dickinson, E. Y., Peindl, R. D., Habet, N. A., Fleischli, J. E. Greater tuberosity decortication decreases load to failure of all-suture anchor constructs in rotator cuff repair. Arthroscopy. 34 (10), 2777-2781 (2018).
  12. Ntalos, D., et al. All-suture anchor pullout results in decreased bone damage and depends on cortical thickness. Knee Surg Sports Traumatol Arthrosc. 29 (7), 2212-2219 (2021).
  13. Hyatt, A. E., Lavery, K., Mino, C., Dhawan, A. Suture anchor biomechanics after rotator cuff footprint decortication. Arthroscopy. 32 (4), 544-550 (2016).
  14. Putnam, J. G., et al. Does greater trochanter decortication affect suture anchor pullout strength in abductor tendon repairs? A biomechanical study. Am J Sports Med. 46 (7), 1668-1673 (2018).
  15. Su, T. -Y., Tang, H. -Y., Jang, J. S. -C., Chen, C. -H., Chen, H. -H. Design and development of magnesium-based suture anchor for rotator cuff repair using finite element analysis and in vitro testing. Applied Sciences. 11 (20), 9602(2021).
  16. Oh, J. H., et al. Pullout strength of all-suture anchors: Effect of the insertion and traction angle-a biomechanical study. Arthroscopy. 34 (10), 2784-2795 (2018).
  17. Feldmann, A., Schweizer, M., Stucki, S., Nolte, L. Experimental evaluation of cortical bone substitute materials for tool development, surgical training and drill bit wear investigations. Med Eng Phys. 66, 107-112 (2019).
  18. Yamauchi, S., et al. Biomechanical analysis of bioabsorbable suture anchors for rotator cuff repair using osteoporotic and normal bone models. J Orthop Sci. 27 (1), 115-121 (2022).
  19. Ro, K., et al. All-suture anchor settling after arthroscopic repair of small and medium rotator cuff tears. Am J Sports Med. 47 (14), 3483-3490 (2019).
  20. Mazzocca, A. D., et al. Biomechanical evaluation of classic solid and novel all-soft suture anchors for glenoid labral repair. Arthroscopy. 28 (5), 642-648 (2012).
  21. Van Der Bracht, H., et al. Rotator cuff repair with all-suture anchors: A midterm magnetic resonance imaging evaluation of repair integrity and cyst formation. J Shoulder Elbow Surg. 27 (11), 2006-2012 (2018).
  22. Bernardoni, E., et al. Biomechanical analysis of all-suture anchor fixation for rotator cuff repair. Orthop J Sports Med. 6 (7 suppl4), 2325967118s2325900175(2018).
  23. Douglass, N. P., Behn, A. W., Safran, M. R. Cyclic and load to failure properties of all-suture anchors in synthetic acetabular and glenoid cancellous bone. Arthroscopy. 33 (5), 977-985.e5 (2017).
  24. Teekavanich, C., et al. Evaluation of cortical bone microdamage and primary stability of orthodontic miniscrew using a human bone analogue. Materials (Basel). 14 (8), (2021).
  25. Heiner, A. D. Structural properties of fourth-generation composite femurs and tibias. J Biomech. 41 (15), 3282-3284 (2008).
  26. Zdero, R., Olsen, M., Bougherara, H., Schemitsch, E. H. Cancellous bone screw purchase: A comparison of synthetic femurs, human femurs, and finite element analysis. Proc Inst Mech Eng H. 222 (8), 1175-1183 (2008).

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Herprints en machtigingen

Toestemming aanvragen om de tekst of afbeeldingen van dit JoVE-artikel te hergebruiken

Toestemming aanvragen

Trefwoorden

Bone DensityBiomechanical TestingAll Suture AnchorsConventional AnchorsPeak DisplacementFailure LoadCyclic LoadingOsteoporotic Bone
Video binnenkort beschikbaar

Gerelateerde artikelen