Methodenartikel

Gestandaardiseerd lasermetaalafzettingsprotocol voor tribologische evaluatie van keramisch gemodificeerde TI6al4V matrixcomposieten

126 weergaven

⸱

DOI:

10.3791/70083

⸱

29 mei 2026

 ,  , 
1Department of Mechanical Engineering, Durban University of Technology, 2Department of Mechanical and Mechatronic Engineering, Cape Peninsula University of Technology

In dit artikel

Samenvatting

Dit protocol standaardiseert lasermetaaldepositie voor het vervaardigen van keramisch gemodificeerde TI6Al4V matrixcomposieten versterkt met B₄C en BN. Het integreert gecontroleerde afzetting, microstructurele karakterisering, hardheidstesten en droge schuivende slijtage-evaluatie om systematisch de energie-invoer van de laser te correleren met het behoud van versterking en tribologische prestaties.

Samenvatting

Dit protocol beschrijft een lasermetaaldepositiemethode voor het creëren van gemodificeerde titanium-6Aluminium-4Vanadium (TI6Al4V) matrixcomposieten die zijn versterkt met boorcarbide en boornitride om hardheid en slijtvastheid te verbeteren. De aanpak houdt in dat de vorming in situ wordt bevorderd, terwijl gedeeltelijk ongesmolten keramische deeltjes worden behouden voor effectieve versterking. Het proces integreert gecontroleerde laser-materiaalinteractie om chemische reacties mogelijk te maken en keramische fasen binnen de titaniummatrix te behouden. Composietfabricage wordt bereikt met behulp van een gerichte energiedepositie (DED) lasermetaaldepositie (LMD) systeem met een coaxial poedertoevoermechanisme voor een uniforme poederafgifte en verbeterde stabiliteit van het smeltbassin. Deze methode maakt op maat gemaakte microstructurele evolutie mogelijk via reactiegedreven versterking en deeltjesversterking. In tegenstelling tot traditionele oppervlaktetechnieken biedt deze methode metallurgische binding, samenstellingscontrole tijdens dezetting en microstructurele manipulatie door aanpassing van de energie-invoer. Composietlagen werden geproduceerd bij 1400 W en 2000 W met constante scansnelheid en poedertoevoersnelheid. Microhardheid (HV0,5) en ASTM G99 droge schuifslijtagetests werden uitgevoerd bij belastingen van 15 N en 25 N. Monsters geproduceerd bij 1400 W vertoonden een hogere gemiddelde hardheid en lager slijtagevolume dan die bij 2000 W. Het protocol stelt een standaard systematische benadering vast om laserenergiedichtheid te correleren met versterkingsretentie, microstructuurontwikkeling en tribologische prestaties.

Inleiding

Additieve productie is een krachtige methode voor het creëren van titaniumgebaseerde legeringen en composieten met aangepaste microstructuren en mechanische eigenschappen 1,2. Lasermetaaldepositie (LMD) en selectieve lasermetaaldepositie (SLMD) zijn gerichte-energiedepositieprocessen die de precieze afgifte van metalen of composietpoeders in een lasergegenereerde smeltpool mogelijk maken voor laag-voor-laag fabricage en binding aan het substraat. Titanium–6 aluminium–4Vanadium (TI6Al4V) blijft een van de meest gebruikte titaniumlegeringen in de lucht- en ruimtevaart, biomedische en industriële toepassingen vanwege de hoge soortelijke sterkte, corrosiebestendigheid en biocompatibiliteit3–5. Ondanks de gunstige bulkmechanische eigenschappen vertoont TI6Al4V matige hardheid en relatief slechte slijtvastheid onder glijdende contactomstandigheden 6,7.

Eerdere onderzoeken met lasermetaalafzetting en gerelateerde gerichte energiedepositieprocessen hebben aangetoond dat laserverwerkingsparameters een sterke invloed hebben op microstructuur, fasevorming en mechanisch gedrag 8,9. Surface engineering-strategieën, waaronder laser oppervlaktebehandeling10, nitriteren, coatings en conventionele laserbekleding 11,12,13,14,15,16, zijn ook toegepast om oppervlaktehardheid en slijtvastheid te verbeteren. Diffusiegebaseerde behandelingen leveren echter doorgaans dunne, gemodificeerde lagen met beperkte draagkracht op, terwijl mechanisch gebonden coatings gevoelig kunnen zijn voor scheuren of delaminatie onder hoge contactspanningen. Daarnaast rapporteren veel laserbewerkingsstudies verbeterde hardheid of slijtageprestaties zonder gedetailleerde procedurele richtlijnen te bieden die laserparameters koppelen aan versterkingsretentie, faseontwikkeling en tribologische respons. Deze beperkingen beperken het gebruik ervan in componenten die blootgesteld zijn aan zware wrijving, herhaalde contactbelasting of schurende omgevingen17.

LMD biedt voordelen ten opzichte van poederbedsystemen, zoals flexibiliteit in de samenstelling van grondstoffen, lokale versterking en realtime energie-invoerregeling, waardoor het ideaal is voor het creëren van functioneel aangepaste oppervlakken en metaalmatrixcomposieten 18,19,20,21,22,23. Figuur 1 toont een overzicht van het lasermetaalafzettingsproces (LMD) dat coaxiale poederafgifte, smeltpoolvorming, bekleedde zone, fusiezone en warmte-geïnspireerde zone met 50% overlappende sporen toont. Het hier gepresenteerde protocol vult deze kloof aan door een reproduceerbare methode te bieden voor het vervaardigen van gemodificeerde titaniummatrixcomposieten met behulp van lasermetaaldepositie en systematisch de laserenergie-invoer te correleren met microstructurele ontwikkeling en slijtagegedrag. De workflow integreert poedervoorbereiding, laserdepositie, microstructurele karakterisering, hardheidstesten en tribologische evaluatie. Door het laservermogen tijdens afzetting te beheersen, maakt de methode aanpassing van smeltpooldynamiek, verdunning, versterkingsontbinding en in situ. fasevorming mogelijk, die gezamenlijk hardheid en slijtageprestaties beïnvloeden. Figuur 2 toont dominante slijtagemechanismen die typisch worden waargenomen in monolithische TI6Al4V, en biedt context voor het evalueren van versterkte systemen.

Aangepaste versterkingsstrategieën hebben veelbelovend aangetoond om de mechanische en tribologische eigenschappen van titaniumlegeringen te verbeteren door het combineren van meerdere keramische fasen 23,24,25. In dit protocol worden boorcarbide (B₄C) en boornitride (BN) als versterkingen gebruikt tijdens lasermetaalafzetting. Boroncarbide heeft een hoge intrinsieke hardheid en bevordert de vorming van titaniumcarbide (TiC) tijdens laserverwerking, terwijl boornitride bijdraagt aan de vorming van titaniumnitride (TiN) en tijdens het schuiveneen vast smeereffect kan geven. In vergelijking met nitrieren en conventionele coatings produceert de huidige lasergebaseerde benadering een metallurgisch gebonden versterkte laag in plaats van een diffusiebeperkte of mechanisch hechtende oppervlaktefilm. In tegenstelling tot traditionele bekledingsprocessen vinden de inbouw van versterking en fasevorming plaats in situ. en kunnen direct worden geregeld door het laservermogen aan te passen, waardoor systematische evaluatie van microstructurele evolutie en tribologische respons mogelijk is28,29. Laservermogenskeuze is bijzonder cruciaal, omdat deze de temperatuur van het smeltbassin, de oplossing van de versterking, porositeitsvorming en de ontwikkeling van restspanning30,31 bepaalt. De gelijktijdige introductie van deze versterkingen maakt gecombineerde versterking en wrijvingsmodificatie mogelijk binnen de afgezet composietlaag 32,33,34.

Het algemene doel van dit protocol is om onderzoekers en de industrie in staat te stellen gemodificeerde TI6Al4V matrixcomposieten te vervaardigen met behulp van lasermetaaldepositie en om kwantitatief te evalueren hoe gecontroleerde variaties in laservermogen microstructuur, hardheid en slijtagegedrag beïnvloeden. Deze methode is geschikt voor onderzoekers die de oppervlakteprestaties van titaniumlegeringen voor lucht- en ruimtevaartcomponenten, biomedische implantaten en hoogbelastende schuifsystemen willen verbeteren die verhoogde hardheid en slijtvastheid vereisen.

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Protocol

1. Materiaalvoorbereiding (Materiaaloverzicht)

  1. Bereid TI6Al4V substraten voor
    1. Snijd TI6Al4V platen tot afmetingen van 102 mm × 102 mm × 7 mm met een precisie-schuurmachine.
    2. Slijp de substraatoppervlakken sequentieel met siliciumcarbide (SiC) papieren van 240, 400, 600 en 800 korrels onder stromend water om oxiden en bewerkingssporen te verwijderen.
    3. Zandstraal de oppervlakken met 120 μm aluminadeeltjes bij 0,4 MPa gedurende 60 seconden om de oppervlakteruwheid te vergroten.
    4. Maak de substraten 10 minuten schoon in aceton met ultrasone agitatie.
    5. Droog de substraten met perslucht.
    6. Bewaar de gereinigde substraten in een desiccator tot afzetting.
  2. Bereid hybride composietpoeder voor (Drie-poeder voedingsstrategie)
    1. Weeg gasgeatomiseerd TI6Al4V-poeder (15–53 μm), boorcarbide (B₄C) poeder (5–20 μm) en hexagonaal boornitride (BN) poeder (1–10 μm) volgens de gewenste gewichtsfractie.
    2. Bevestig een voersysteem voor de derde trechter.
    3. Laad het gemengde composietpoeder in een voersysteem met drie trechters.
    4. Stel de totale poedervoersnelheid in op 10 g/min voor depositie.

2. Fabriceer een composiet met behulp van lasermetaaldepositie

VOORZICHTIG: Lasermetaaldepositie gebruikt krachtige laserstraling en gesmolten metaal. Operators moeten laserveiligheidsbrillen en beschermende kleding dragen. Bedien het systeem in een gecontroleerde omgeving met goede ventilatie.

  1. Configureer het lasermetaaldepositiesysteem
    1. Gebruik een lasermetaalafzettingssysteem (LMD) uitgerust met een krachtige vezellaser en een coaxiale poederafvoernozzle.
    2. Bevestig het TI6Al4V substraat stevig op het bouwplatform.
    3. Stel argonafscherming aan bij 15 L/min om oxidatie tijdens de verwerking te voorkomen.
    4. Stel de diameter van de laserspot in op 2,5 mm.
    5. Stel de scansnelheid in op 1,0 m/min.
  2. Samengestelde laag van afzettingen
    1. Stel het laservermogen in op 1400 W.
    2. Lever het composietpoeder af met een snelheid van 10 g/min via drie trechtercoaxiale voeders.
    3. Breng een bekledingslaag aan met 50% overlap tussen de sporen.
    4. Houd een constante afstandsafstand en een constante poederstroom gedurende de hele afzetting.
    5. Laat de afgezet monsters natuurlijk afkoelen tot kamertemperatuur onder continue argonafscherming.

3. Bereid metallografische monsters voor

VOORZICHTIG: Fluoridezuur (HF) is zeer corrosief en giftig, en al het afval met HF moet worden geneutraliseerd en afgevoerd volgens institutionele veiligheidsprotocollen voor gevaarlijke chemische stoffen.

  1. Voer alle etsprocedures uit in een gecertificeerde chemische dampkap.
    1. Draag zuurbestendige handschoenen, een gezichtsscherm en een labjas tijdens het hanteren.
    2. Dompel het gepolijste monster 10–15 seconden onder in het reagens.
    3. Spoel direct af met gedestilleerd water.
    4. Droog met warme lucht.
  2. Sectie- en montagemonsters
    1. Snijd de gefabriceerde monsters loodrecht op de bekledingsrichting met behulp van een precisiesnijder.
    2. Monter de secties in geleidende montagehars.
  3. Slijp- en polijstmonsters
    1. Slijp de gemonteerde monsters achtereenvolgens met SiC-papieren van korrel 240, 400, 600, 800 en 1200.
    2. Polijst de monsters met 6 μm, 3 μm en 1 μm diamantsuspensies.
    3. Spoel de gepolijste monsters af met ethanol.
    4. Droog de monsters met warme lucht.
  4. Etsmonsters
    1. Bereid het reagens van Kroll voor door 2 ml waterstoffluoridezuur, 6 ml salpeterzuur en 92 ml gedestilleerd water te mengen.

4. Voer microstructurele en fasekarakterisering uit

  1. Voer optische microscopie uit.
    1. Onderzoek de geëtste monsters met een optische microscoop.
    2. Identificeer de bekledingszone, fusiezone en warmte-beïnvloede zone.
  2. Voer scanning elektronenmicroscopie (SEM) uit
    1. Bedien de scanning elektronenmicroscoop bij een versnellingsspanning van 15–20 kV.
    2. Analyseer de verdeling van versterking, interfaciale bindingen en microstructurele kenmerken.
  3. Uitvoerende röntgendiffractie (XRD)
    1. Voer XRD uit met Cu-Kα-straling (λ = 1,5406 Å).
    2. Scan over een 2θ-bereik van 20°–90° met een stapgrootte van 0,02°.
    3. Identificeer fasen met behulp van standaard diffractiedatabases.

5. Meten de microhardheid

  1. Kalibreer de Vickers microhardheidstester voordat je gaat testen.
  2. Voer Vickers hardheidstest uit met een belasting van 500 g die 15 s wordt toegepast. Meet op vijf gelijke afstanden over de beklede dwarsdoorsnede.
  3. Maak minstens vijf indrukken langs de middenlijn van de bekleding.
  4. Houd een minimale afstand van drie keer de diagonale inspringing tussen aangrenzende inkepingen.
  5. Bereken en rapporteer de gemiddelde hardheidswaarde.

6. Voer droge glijslijtagetests uit

  1. Gebruik een reciprocating ball-on-disc tribometer.
  2. Kies een lichaam met een diameter van 6 mm wolfraamcarbide.
  3. Pas een normale belasting van 15 N toe.
  4. Stel de glijsnelheid in op 0,1 m/s.
  5. Houd een slijtagestraal van 5 mm aan.
  6. Voer de test uit over een totale glijafstand van 1000 m onder droge omstandigheden bij kamertemperatuur.
  7. Noteer de wrijvingscoëfficiënt continu tijdens het testen.
  8. Meet slijtagesporen met behulp van SEM en oppervlakteprofilometrie.
  9. Bereken slijtagevolume en slijtagesnelheid met behulp van geometrische relaties.

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Resultaten

Microstructurele karakterisering
Lasermetaalafzetting produceerde continue bekledingslagen die metallurgisch gebonden waren aan de TI6Al4V-substraten bij zowel 1400 W als 2000 W. Figuur 3 toont een representatieve SEM-micrograaf van de hybride TI6Al4V+ B₄C + BN composiet, vervaardigd bij 2000 W. Er werden onderscheiden bekledings-, fusie- en warmte-geïnspireerde zones (HAZ) waargenomen. De HAZ v...

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Discussie

Dit protocol toont de invloed van laservermogen op microstructuur, fasevorming, hardheid en slijtageprestaties aan in aangepaste TI6Al4V-composieten die zijn versterkt met boorcarbide en boornitride. Het monster dat bij 1400 W werd vervaardigd, vertoonde een gemiddelde hardheid van 572,0 ± SD HV0,5 (n = 5), vergeleken met 538,2 ± SD HV0,5 (n = 5) bij 2000 W, wat overeenkomt met ongeveer 6% toename in hardheid bij het lagere laservermogen. Beide...

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Openbaarmakingen

De auteurs hebben geen belangenconflicten met betrekking tot dit werk en hebben geen AI-schrijftool gebruikt.

Dankbetuigingen

De auteurs erkennen dankbaar de steun van de Durban University of Technology.

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Materialen

Lijst van materialen gebruikt in dit artikel
NaamBedrijfCatalogusnummerOpmerkingen
Ti-6Al-4V Alloy (Substrate)Ti–6 wt.% Al–4 wt.% VPlate (102 × 102 × 7 mm)Basis substraat voor laser metaaldepositie
Ti-6Al-4V PowderGas-geatomiseerd Ti–6Al–4V15–53 µm poederMatrixmateriaal voor composiet bekleding
Boorcarbide (B4C)B4C keramiek5–20 µm poederPrimaire harde versterking; verbetert hardheid en slijtvastheid
Hexagonaal boornitride (BN)h-BN keramiek1–10 µm poederSecundaire versterking; korrelverfijning en slijtagereductie
Composietpoedermengsel3.8 wt.% Ti-6Al-4V + 0.1 wt.% B4C + 0.1 wt.% BNHomogeen gemengd poederVoedingsmateriaal voor hybride TI6Al4V matrixcomposiet
Bescherm-/dragergasArgon (99,99% puur)GasVoorkomt oxidatie tijdens laserdepositie
TegenlichaamsmateriaalWolfraamcarbide (WC)6 mm diameter kogelTegenoppervlak voor droge glijtesten
SlijtmediaSiliciciumcarbide (SiC)240–1200 grit papierenSlijpen en oppervlaktevoorbereiding
BlastingmediaAlumina (Al2O3)~120 µm deeltjesOppervlakte ruwering voorafgaand aan depositie
ProcescontrolemiddelEthanolVloeistofVoorkomt poederagglomeratie tijdens kogelmalerij
EtsmiddelKroll’s Reagens (HF + HNO3 + H2O)Chemische oplossingOnthult microstructuur voor metallurgische analyse

Referenties

  1. Shi, Y., Gong, S., Xu, H., Wang, Z., Yang, G., et al. Alloying strategies for additive manufacturing of Ti-6Al-4V-based alloys, composites, and functionally graded materials: microstructure and phase evolution of intra- and inter-layer. J. Mater. Res. Technol. 27, 6225-6263 (2023).
  2. Aufa, A. N., Hassan, M. Z., Ismail, Z., Ramlie, F., Jamaludin, K. R., et al. Current trends in additive manufacturing of selective laser melting for biomedical implant applications. J. Mater. Res. Technol. 31, 213-243 (2024).
  3. Zhang, L. C., Attar, H. Selective laser melting of titanium alloys and titanium matrix composites for biomedical applications: a review. Adv. Eng. Mater. 18 (4), 463-475 (2016).
  4. Dasgupta, S., Singh, Y. P. Additive manufacturing techniques used for preparation of scaffolds in bone repair and regeneration. Adv. Addit. Manuf. Artif. Intell. Nature-Inspired Biomanuf. , 103-127 (2023).
  5. Marin, E., Lanzutti, A. Biomedical applications of titanium alloys: A comprehensive review. Materials. 17 (1), 114(2024).
  6. Revankar, G. D., Shetty, R., Rao, S. S., Gaitonde, V. N. Wear resistance enhancement of titanium alloy (Ti-6Al-4V) by ball burnishing process. J. Mater. Res. Technol. 6 (1), 13-32 (2017).
  7. Ramezani, M., Ripin, Z. M., Pasang, T., Jiang, C. P. Surface engineering of metals: Techniques, characterizations, and applications. Metals. 13 (7), 1299(2023).
  8. Rafi, H. K., Nadimpalli, K., Gong, H., Starr, T. L. Microstructures and mechanical properties of Ti-6Al-4V parts fabricated by selective laser melting and electron beam melting. J. Mater. Eng. Perform. 22 (12), 3872-3883 (2013).
  9. Luo, Y., Wang, M., Zhu, J., Tu, J., Jiao, S. Microstructure and corrosion resistance of Ti-6Al-4V manufactured by laser powder bed fusion. Metals. 13 (3), 496(2023).
  10. Das, B., Srivastava, S. K., Manna, I., Majumdar, J. D. Mechanically tailored surface of titanium-based alloy (Ti-6Al-4V) by laser surface treatment. Surf. Coat. Technol. 479, 130560(2024).
  11. Eryilmaz, O. L., Blau, P. J. Surface engineering to improve the durability and lubricity of Ti-6Al-4V alloy. Wear. 271 (9-10), 2006-2015 (2011).
  12. Xi, F., Zhang, X., Jiang, X., Kang, Y., Wen, X., et al. Growth mechanism of oxide layer on Ti-6Al-4V substrate with different surface topographies during early-stage micro-arc oxidation. Surf. Coat. Technol. 467, 129685(2023).
  13. Liu, G., Liang, B., Ding, Z. Effect of oxidation temperature on surface oxide film structure and corrosion resistance of 50 steel. Heliyon. 10 (22), e40499(2024).
  14. Badea, L., Surand, M., Ruau, J., Viguier, B. Creep behavior of Ti-6Al-4V from 450 °C to 600 °C. 2015. HAL Open Archive. , (2015).
  15. Ganesan, K., Rao, S. R. K., Rao, T. S., Rohit, V. Corrosion-assisted fatigue crack growth behaviour of AA 7075-T651 friction stir welded joints. Def. Technol. 51, 80-96 (2025).
  16. Feng, M., Ma, Y., Tian, Y., Cao, H. Microstructure and wear resistance of Ti-6Al-4V titanium alloy laser-clad Ni60/WC composite coating. Materials. 17 (1), 264(2024).
  17. Isaka, M., Takebe, H., Kawakami, A., Takahashi, K. Applications of titanium for the automotive sector. Nippon Steel Tech. Rep. 128, 1-9 (2022).
  18. Alparslan, C., Yentimur, M. F., Kütük-Sert, T., Bayraktar, ş Additive manufactured engineering materials for enhanced road safety and transportation applications. Polymers. 17 (7), 877(2025).
  19. Jian, S., Wang, J., Xu, D., Ma, R., Huang, C., et al. Gradient microstructure and mechanical properties of Ti-6Al-4V fabricated by high-frequency induction quenching. Mater. Des. 222, 111031(2022).
  20. Hoque, M. A., Yao, C. -W., Khanal, M. Tribocorrosion behavior of micro/nanoscale surface coatings. Sensors. 22 (24), 9974(2022).
  21. Zhang, M., Zhu, C., Zhao, X., Huang, Y., Wang, S. Oil-lubricated fretting wear behavior of Ti-6Al-4V alloy affected by micro-shot peening. Wear. 548–549, 205386(2024).
  22. Rundora, N. R., Klenam, D. E. P., Polat, S., Mathabathe, N. M., van der Merwe, J., et al. Dry sliding wear behavior of experimental low-cost titanium alloys. Tribol. Trans. 67 (3), 1-12 (2024).
  23. Zhang, B., Zhang, F., Saba, F., Shang, C. Graphene–TiC hybrid reinforced titanium matrix composites with 3D network architecture. J. Alloys Compd. 859, 157777(2021).
  24. Han, W., Xu, D., Min, J., Guo, Y., Dai, G., et al. Influence of WC particle size on microstructural evolution and wear behavior of laser-cladded WC/Ti-6Al-4V coatings. Ceram. Int. 51 (25), 47119-47131 (2025).
  25. Kim, K. Y., Kim, J. H., Yun, D. W., Narayana, P. L., Kim, J. H., et al. Enhancing mechanical properties and corrosion resistance of commercially pure titanium using tungsten carbide composites fabricated via additive manufacturing. J. Mater. Res. Technol. 27, 5070-5081 (2023).
  26. Kim, K., Kang, N., Kang, M., Kim, C. Assessment of heat-affected zone softening of hot-press-formed steel over 2.0 GPa tensile strength with bead-on-plate laser welding. Appl. Sci. 11, 5774(2021).
  27. Fouvry, S., Arnaud, P., Mignot, P., Neubauer, A. Contact size, frequency, and cyclic normal force effects on Ti-6Al-4V fretting wear processes. Tribol. Int. 113, 460-473 (2017).
  28. Chen, Q., Zhang, J., Huang, A., Wei, P. Wear resistance of Ti-6Al-4V alloy composite coating prepared by laser alloying. Appl. Sci. 11 (1), 446(2021).
  29. Weng, F., Yu, H., Chen, C., Liu, J., Zhao, L., et al. Effects of process parameters on microstructure evolution and wear properties of laser cladding coatings on Ti-6Al-4V alloy. J. Alloys Compd. 692, 989-996 (2017).
  30. Sola, A., Nouri, A. Microstructural porosity in additive manufacturing: Formation and detection of pores in powder bed fusion metals. Adv. Mater. Process. 2, e10021(2019).
  31. Ochonogor, O. F. Development of Ti-6Al-4V-based metal matrix hybrid composites using laser metal deposition. [PhD Thesis]. 2018, University of Johannesburg. (2018).
  32. Reza, M., Levine, A. T., Xie, M., Wood, B. E., Young, M. T., et al. Tungsten tetraboride: An inexpensive superhard material. Proc. Natl. Acad. Sci. U.S.A. 108 (27), 10958-10962 (2011).
  33. Silva, S. N. M., Silva, A. L. D., Almeida, M. G., Barbosa, G. S. Cubic boron nitride competing with diamond as a superhard engineering material: An overview. J. Mater. Res. Technol. 2 (1), 68-74 (2013).
  34. Ménard, C. M. Microstructure model for Ti-6Al-4V used in simulation of additive manufacturing. [PhD Thesis]. , Luleå University of Technology. (2016).

Toegang beperkt. Log in of start een proefperiode om deze inhoud te bekijken.

Herprints en machtigingen

Toestemming aanvragen om de tekst of afbeeldingen van dit JoVE-artikel te hergebruiken

Toestemming aanvragen

Trefwoorden

Titaniummatrixcomposietenkeramische versterkingboorkarbideboornitridedirected energy depositionmikrohardheidsmetingslijtvastheidmicrostructuurevolutie
Video binnenkort beschikbaar

Gerelateerde artikelen