Name: De meting van Unsteady Surface Pressure Met behulp van een Remote Microphone Probe (Video) | JoVE Journal
Uploaded: 2016-12-03T13:00:00.000+00:00
Duration: 8 min 53 s
Description: Leer hoe u een remote microphone probe bouwt voor het meten van instabiele oppervlaktedruk in turbulente stromingen met hoge ruimtelijke resolutie. Deze methode valideert de dynamische respons en overbrengingsfunctie.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

Dit onderzoek werd mogelijk gemaakt door financiële steun van het Amerikaanse Office of Naval Research onder Grant No. N000141210337, Deborah Nalchajian en Ronald Joslin.

1. Bereiding van Experimenten <ol><li> Selecteer een geschikte microfoon aan op de RMP op te bouwen. Gebruik een frequentiebereik van de microfoon in het frequentiegebied. Opmerking: In dit experiment, drukfluctuaties tussen 100 en 10.000 Hz zijn plaats. De meetfrequentie bereik van de geselecteerde microfoon 100 tot 10.000 Hz. De afmeting van de microfoon moet zo klein mogelijk zijn, hoewel er geen specifieke criteria voor de grootte. </li><li> Schat de gevoeligheid en de frequentieresponsie van het RMP systeem met de analysemethode beschreven in de bijlage. De gevoeligheid en de frequentieresponsie van de RMP door het variëren van de afmetingen van de buizen en structuren. </li><li> Gebruik een Dremel om de 0,5 mm inwendige diameter roestvrij stalen buis gesneden in een 5,25 cm lang stuk. </li><li> Met een schaar, knip de 1,25-mm inwendige diameter van zachte buis in een 4,75 m lang stuk. </li><li> Gebruik een freesmachine om een ​​stuk plexiglas gesneden in eenkubusvormig. De lengte, breedte en hoogte van de balk moet 2,54 cm, 1,27 cm en 1,27 cm, respectievelijk. </li><li> Boorgaten 0,81, 2, 2,56 en 0,76 mm diameter op het plexiglas houder, zie figuur 2. </li><li> Gebruik een naald boor het tapse gedeelte van het plexiglas houder maken, zie figuur 2. </li><li> Zoek de gevoeligheid van de microfoon in de handleiding van de fabrikant, of kalibreren de microfoon met behulp van de methode geïntroduceerd door Wong 18. </li><li> Seat de microfoon in de plexiglas wieg, zoals weergegeven in figuur 2, en bevestig de microfoon met behulp van epoxy. </li><li> Sluit de roestvrij-stalen buis en de zachte buis naar de plexiglas wieg en zet ze vast met epoxy. </li><li> Boor een gat met een diameter van 0,81 mm loodrecht op het model oppervlak ter plaatse van de meting. </li></ol> 2. Experiment Setup <ol><li> Inbouw van de primaire roestvrij stalen buizen van deRMP sensoren die de modeloppervlak en voeg epoxy aan de roestvrij stalen buizen vast aan de tegenoverliggende modeloppervlak, zie figuur 2. </li><li> Omringen de RMP met akoestisch schuim om parasitaire ruis te voorkomen van besmetting van het systeem. </li><li> Route alle elektrische bedrading van de test sectie van de tunnel. </li><li> Route de zachte dode slang uit de test sectie van de tunnel. </li><li> Sluit het uiteinde van de zachte anechoische buis een drukomzetter om metingen van de gemiddelde statische druk gelijktijdig met de onvaste spanning te bereiken. </li><li> Sluit de RMP om een ​​low-noise versterker en data-acquisitie systeem. </li><li> Stel de versterkingsfaktor van de versterker 10. Merk op dat de waarde van de versterkingsfactor kan worden aangepast van geval tot geval. </li></ol> 3. Calibration <ol><li> Selecteer een referentie microfoon die hoge kwaliteit en heeft een frequentie-onafhankelijke gevoeligheid. </li><li> Sluit de verwijzing microtelefoon naar de ingang van een versterker en sluit de uitgang van de versterker naar de data-acquisitiesysteem. </li><li> Stel zowel de input gain en output versterking van de versterker tot 10 dB. Merk op dat de versterkingsfaktor onder verschillende meetomstandigheden kunnen worden gevarieerd. </li><li> Voeg hier de referentie microfoon in een pistonfoon, zoals in de aanvullende figuur. </li><li> Schakel de pistonfoon. </li><li> Stel de overname frequentie tot 4.000 Hz. </li><li> Stel het aantal monsters tot 240.000. </li><li> Verwerven en te redden van de uitgangsspanning van de referentie-microfoon. </li><li> Bereken de kalibratieconstante de verwijzing microfoon. De kalibratieconstante, C ref, is de verhouding van de standaarddeviatie van de pistonfoon geproduceerde geluidsdruk de standaarddeviatie van de spanningsuitgang van de referentie microfoon. </li><li> Herhaal de kalibratie (stappen 3.8 en 3.9) meerdere malen. Gebruik de gemiddelde waarde, C ref, de ijkconstante. </li> &lt;li&gt; Referentiegewicht microfoon loodrecht op het vaste oppervlak waarop de drukschommeling wordt gemeten, zie figuur 1. </li><li> Lijn het midden van de referentie-microfoon met de RMP kraan. Gebruik een afstand tussen de referentie microfoon en de RMP tik van 1 mm. </li><li> Plaats de luidspreker in dichte nabijheid van het testmodel. Gebruik een afstand tussen de luidspreker en de microfoon van 2,5 m voor deze metingen. </li><li> Sluit de luidspreker aan een functie generator en zet de functie generator. </li><li> Gebruik de &quot;witte ruis&quot; optie van de functie generator om het gewenste akoestisch signaal en zet de kwadratisch gemiddelde spanning, V rms, tot 0,4 V. </li><li> Het volume van de luidspreker aan de minimum. </li><li> Schakel de luidspreker. </li><li> Het volume van de luidspreker versterker zo hoog mogelijk zonder beschadiging van de luidspreker. Merk op dat de meeste sprekers hebben een lampje om th waarschuwene gebruiker als de output amplitude boven de luidspreker range. </li><li> Verwerven en tijdreeksen gegevens op te slaan van de spanning uitgangen van zowel de referentie-microfoon en de RMP met behulp van een scanning frequentie van 40000 Hz voor 60 sec. </li><li> Bereken de tijdreeksen waarden van de geluidsdruk fluctuatie die wordt gegenereerd door de luidspreker en functiegenerator en gemeten door de referentie microfoon. Dit is eenvoudig het product van de tijdreeksen spanningen op de referentie microfoon, <img alt="vergelijking 3" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq3.jpg" /> En de kalibratieconstante, <img alt="vergelijking 4" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq4.jpg" /> ; <img alt="vergelijking 5" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq5.jpg" /> . Merk op dat de tijdreeksen geluidsdruk, <img alt="vergelijking 6" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq6.jpg" /> , Is ook de druk fluctuatie aan de kraan van de RMP. </li><li> Bereken de tijdreeksen geluidsdruk fluctuatie gemeten door de microfoon in de RMP een<html> is het product van de tijdreeksen uitgangsspanning van het RMP, <img alt="vergelijking 7" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq7.jpg" /> En de gevoeligheid van de microfoon, <img alt="vergelijking 8" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq8.jpg" /> ; <img alt="vergelijking 9" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq9.jpg" /> . Merk op dat de gevoeligheid van de microfoon, <img alt="vergelijking 8" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq8.jpg" /> , Moet worden verstrekt door de fabrikant. </li><li> Bereken de auto-spectrale dichtheid, <img alt="vergelijking 10" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq10.jpg" /> van <img alt="vergelijking 11" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq11.jpg" /> . Bereken de auto-spectrale dichtheid, <img alt="vergelijking 12" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq12.jpg" /> van <img alt="vergelijking 13" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq13.jpg" /> . Bereken de cross-spectrale dichtheid, <img alt="vergelijking 14" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq14.jpg" /> tussen.jpg &quot;/&gt; en <img alt="vergelijking 11" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq11.jpg" /> . De auto-spectrale dichtheden en cross-spectrale dichtheid worden gedefinieerd door Bendat en Piersol 19. </li><li> Bereken de overdrachtsfunctie als <img alt="vergelijking 15" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq15.jpg" /> . </li><li> Bereken de samenhang functie als <img alt="vergelijking 16" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq16.jpg" /> Wanneer de asterisk de complex geconjugeerde representeert. </li><li> Verwijder de referentie microfoon. </li><li> Schakel de luidspreker en de functie generator. </li><li> Verwijder de luidspreker. </li></ol> 4. Data Acquisition <ol><li> Schakel de windtunnel. </li><li> Noteer de tijdreeksen uitgangsspanning, <img alt="vergelijking 17" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq17.jpg" /> , Van de RMP met de data-acquisitie systeem. Gebruik een aftastfrequentie van 40.000 Hz. Gebruik een duur van de overname van 64 sec. </li><li> Schakel de windtunnel. </li></ol><ol><li> Bereken de geluidsdruk fluctuatie, <img alt="vergelijking 18" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq18.jpg" /> , Gemeten door de microfoon in de RMP als <img alt="vergelijking 19" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq19.jpg" /> . </li><li> Bereken de auto-spectrale dichtheid, <img alt="vergelijking 20" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq20.jpg" /> , Van het oppervlak druk fluctuatie als <img alt="vergelijking 21" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq21.jpg" /> waar <img alt="vergelijking 22" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq22.jpg" /> is de auto-spectrale dichtheid van de geluidsdruk fluctuatie gemeten door de microfoon in de RMP <img alt="vergelijking 18" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq18.jpg" /> . </li></ol>

<ol><li>Blake, W. K. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBlake%2C+WK+%22Mechanics+of+Flow-induced+sound+and+vibration%22">Mechanics of Flow-induced sound and vibration</a>. , Academic Press. Orlando, FL. (1986).</li>
<li>Schloemer, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Effects+of+pressure+gradients+on+turbulent-boundary-layer+wall-pressurefluctuations%5BTitle%5D)+AND+%22J+Acoust+Soc+Am%22%5BJournal%5D)">Effects of pressure gradients on turbulent-boundary-layer wall-pressurefluctuations.</a> J Acoust Soc Am. 42 (1), 93-113 (1967).</li>
<li>Willmarth, W., Wooldridge, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Measurements+of+fluctuating+pressure+at+wall+beneath+a+thick+turbulent+boundary+layer%5BTitle%5D)+AND+%22J+Fluid+Mech%22%5BJournal%5D)">Measurements of fluctuating pressure at wall beneath a thick turbulent boundary layer.</a> J Fluid Mech. 14 (2), 187-210 (1962).</li>
<li>Gautschi, G. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aGautschi%2C+G+%22Piezoelectric+Sensorics%3A+Force%2C+Strain%2C+Pressure%2C+Acceleration+and+Acoustic+Emission+Sensors%2C+Materials+and+Amplifiers%22">Piezoelectric Sensorics: Force, Strain, Pressure, Acceleration and Acoustic Emission Sensors, Materials and Amplifiers</a>. , Springer. Berlin. (2002).</li>
<li>Blake, W. K. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBlake%2C+WK+%22A+statistical+description+of+pressure+and+velocity+fields+at+the+trailing+edges+of+a+flat+strut%22">A statistical description of pressure and velocity fields at the trailing edges of a flat strut</a>. , David W. Taylor Naval Ship Research and Development Center. Report 4241 (1975).</li>
<li>Huettenbrink, K. B. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aHuettenbrink%2C+KB+%22Lasers+in+Otorhinolaryngology%22">Lasers in Otorhinolaryngology</a>. , Thieme. (2005).</li>
<li>Bell, J. H., Schairer, E. T., Hand, L. A., Mehta, R. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Surface+Pressure+Measurement+using+Luminescent+Coatings%5BTitle%5D)+AND+%22Annu+Rev+Fluid+Mech%22%5BJournal%5D)">Surface Pressure Measurement using Luminescent Coatings.</a> Annu Rev Fluid Mech. 33, 155-205 (2001).</li>
<li>Englund, D., Richards, W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+infinite+line+pressure+probe%5BTitle%5D)+AND+%22ISA+Transactions%22%5BJournal%5D)">The infinite line pressure probe.</a> ISA Transactions. 24 (2), 11-19 (1985).</li>
<li>Bergh, H., Tijdeman, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Theoretical+and+Experimental+Results+for+the+Dynamic+Response+of+Pressure+Measuring+Systems.+NRL+Report+TR+F+238%5BTitle%5D)+AND+%22National+Aero-and+Astronautical+Research+Inst%22%5BJournal%5D)">Theoretical and Experimental Results for the Dynamic Response of Pressure Measuring Systems. NRL Report TR F 238.</a> National Aero-and Astronautical Research Inst. , Amsterdam. (1965).</li>
<li>Perennes, S., Roger, M. Aerodynamic noise of a two-dimensional wing with high-lift devices. 4th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, , Toulouse. (1998).</li>
<li>Leclercq, D., Bohineust, X. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Investigation+and+modeling+of+the+wall+pressure+field+beneath+a+turbulent+boundary+layer+at+low+and+medium+frequencies%5BTitle%5D)+AND+%22J+Sound+Vibrat%22%5BJournal%5D)">Investigation and modeling of the wall pressure field beneath a turbulent boundary layer at low and medium frequencies.</a> J Sound Vibrat. 257 (3), 477-501 (2002).</li>
<li>Franzoni, L. P., Elliott, C. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((An+innovative+design+of+a+probe-tube+attachment+for+a+half+in+microphone%5BTitle%5D)+AND+%22JASA%22%5BJournal%5D)">An innovative design of a probe-tube attachment for a half in microphone.</a> JASA. 104, 2903-2910 (1998).</li>
<li>Arguillat, B., Ricot, D., Robert, G., Bailly, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Measurements+of+the+wavenumber-frequency+spectrum+of+wall+pressure+fluctuations+under+turbulent+flows%5BTitle%5D)+AND+%22Collection+of+Technical+Papers+-+11th+AIAA%2FCEAS+Aeroacoustics+Conference%22%5BJournal%5D)">Measurements of the wavenumber-frequency spectrum of wall pressure fluctuations under turbulent flows.</a> Collection of Technical Papers - 11th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference. 1, 722-739 (2005).</li>
<li>Yang, H., Sims-Williams, D., He, L. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aYang%2C+H+%22Unsteady+pressure+measurement+with+correction+on+tubing+distortion.+Unsteady+Aerodynamics%2C+Aeroacoustics+and+Aeroelasticity+of+Turbomachines%22">Unsteady pressure measurement with correction on tubing distortion. Unsteady Aerodynamics, Aeroacoustics and Aeroelasticity of Turbomachines</a>. , Springer. Berlin. 521-529 (2006).</li>
<li>Hoarau, C., Boree, J., Laumonier, J., Gervais, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Analysis+of+the+wall+pressure+trace+downstream+of+a+separated+region+using+extended+proper+orthogonal+decomposition%5BTitle%5D)+AND+%22Phys+Fluids%22%5BJournal%5D)">Analysis of the wall pressure trace downstream of a separated region using extended proper orthogonal decomposition.</a> Phys Fluids. 18 (5), 055107(2006).</li>
<li>Bilka, M. J., Paluta, M. R., Silver, J. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Spatial+correlation+of+measured+unsteady+surface+pressure+behind+a+backward-facing+step%5BTitle%5D)+AND+%22EXIF%22%5BJournal%5D)">Spatial correlation of measured unsteady surface pressure behind a backward-facing step.</a> EXIF. 56 (2), (2015).</li>
<li>Probsting, S., Gupta, A., Scarano, F., Guan, Y., Morris, S. C. Tomographic PIV for Beveled Trailing Edge Aeroacoustics. 20th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, , AIAA Paper (2014).</li>
<li>Wong, G. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aWong%2C+G+%22Microphones+and+Their+Calibration.+Springer+Handbook+of+Acoustics%22">Microphones and Their Calibration. Springer Handbook of Acoustics</a>. , Springer. (2007).</li>
<li>Bendat, J. S., Piersol, A. G. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBendat%2C+JS+%22Random+data%3A+analysis+and+measurement+procedures%22">Random data: analysis and measurement procedures</a>. , John Wiley & Sons. New York, NY. 2nd edition (1986).</li>
<li>Goody, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Empirical+spectral+model+of+surface+pressure+fluctuations%5BTitle%5D)+AND+%22Am+Instit+Aero+Astronaut%22%5BJournal%5D)">Empirical spectral model of surface pressure fluctuations.</a> Am Instit Aero Astronaut. 42 (9), 1788-1794 (2004).</li>
<li>Corcos, G. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Resolution+of+pressure+in+turbulence%5BTitle%5D)+AND+%22J+Acoust+Soc+Am%22%5BJournal%5D)">Resolution of pressure in turbulence.</a> J Acoust Soc Am. 35 (2), 192-199 (1963).</li>
<li>Tijdeman, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((On+the+propagation+of+sound+waves+in+cylindrical+tubes%5BTitle%5D)+AND+%22J+Sound+Vibrat%22%5BJournal%5D)">On the propagation of sound waves in cylindrical tubes.</a> J Sound Vibrat. 39 (1), 1-33 (1975).</li>
<li>Iberall, A. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Attenuation+of+oscillatory+pressures+in+instrument+lines%5BTitle%5D)+AND+%22J+Res+Natl+Bureau+Stand%22%5BJournal%5D)">Attenuation of oscillatory pressures in instrument lines.</a> J Res Natl Bureau Stand. 45 (1), 85-108 (1950).</li>
<li>Zwikker, C., Kosten, C. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aZwikker%2C+C+%22Sound+Absorbing+Materials%22">Sound Absorbing Materials</a>. , Elsevier. Amsterdam. (1949).</li>
</ol>

De auteurs hebben niets te onthullen.

De meting van USP in windtunnelexperimenten is nodig voor veel toepassingen met betrekking tot aeroacoustics en door stroming veroorzaakte trillingen. In vergelijking met bestaande methoden, zoals ingebouwde sensoren die vlak met het oppervlak zijn gemonteerd, PSP of trillende membranen, stelt de hier beschreven methode nauwkeurige metingen mogelijk met een hoge gevoeligheid voor fluctuaties met grote amplituden over een breed frequentiebereik. Belangrijker nog, het biedt ook een methode voor USP-metingen met een klein d...

Vloeistofstroom over oppervlakken leidt over het algemeen tot wankel en turbulentie die resulteren in wankele oppervlak druk (USP). Stromingsgeïnduceerde geluid en trillingen zijn vaak een direct gevolg van dit wankel. De uitgestraalde geluid gegenereerd door ventilatoren, propellers, en windturbines worden gedomineerd door bronnen die verband houden met USP 1. Metingen van de ruimtelijke en temporele kenmerken van USP in turbulente stromingen zijn meestal nodig om de stralingsgeluid voorspellen. De statistische karakterisering van USP vindt doorgaans plaats in de vorm van auto-spectrale dichtheid tweepunts cross-spectrale dichtheden en ruimtelijke correlatie functies 2, 3. De frequentierespons gewenst kunnen variëren afhankelijk van de toepassing. In veel windtunnel toepassingen, een respons van 10 kHz tot 20 kHz is voldoende. De kleine schaal van turbulente beweging vereisen vaak sensing gebieden en de sensor spacing om minder dan 1 mm. Extensive experimentele studies zijn uitgevoerd om turbulentie-geïnduceerde drukschommelingen te verkrijgen. Een directe methode maakt gebruik van inbouw ingebedde sensoren. Deze methode maakt gebruik van vaak grote arrays van microfoons, omdat elke sensor alleen de druk fluctuatie op een discrete punt kan meten. Typische sensoren gebruikt in deze werkwijze zijn piëzo-elektrische transducers, door Gautschi 4 voorgesteld. Arrays van piëzoelektrische sensoren duur en de frequentie meetbereik vaak minder dan 10 kHz. Direct opbouw microfoons worden vaak gebruikt als goedkope USP sensoren 5. Microfoons hebben hoge gevoeligheid, hetgeen een aanzienlijk voordeel voor langzame stromen. Dit leidt echter ook het risico van verzadiging sensor wanneer grote amplitude drukschommelingen aanwezig zijn. Deze methode is niet geschikt voor oppervlakken met grote krommingen discontinuïteiten of geometrieën die te dun om de gehele sensor bevatten. 6. Het tijd- en ruimte-afhankelijke trillingen bewegingen worden gemeten en vervolgens omgezet in druk statistieken met bekende mechanische eigenschappen van het membraanoppervlak. Deze methode vereist een zorgvuldige ontwerp, de implementatie en nauwkeurige kalibratie van dynamische reactie van het membraan. Bovendien, de trilling meetapparatuur, zoals laser Doppler vibrometers, zijn duur. Tenslotte kan deze methode alleen toegepast worden op vlakke oppervlakken. Drukgevoelige verf (PSP) is een andere techniek die kan worden gebruikt om de wankele oppervlaktedruk gemeten. Deze techniek vereist de oppervlakken te bekleden transparante polymeer bindmiddel, waarin de moleculen binnen veroorzaakt geëxciteerd naar een hogere energietoestand te zijn als ze worden verlicht door licht van een specifieke golflengte. Als de moleculen zuurstof blussen ondergaan, energie is reverhuurd als licht met een snelheid evenredig met de partiële zuurstofdruk, waardoor luminescentie die omgekeerd evenredig is met de oppervlaktedruk 7. Het grootste nadeel van PSP methoden is de relatief lage gevoeligheid van de meting ten opzichte van microfoons. Dit beperkt de toepassing van PSP relatief hoge snelheid stroomt. Deze mededeling beschrijft een methode voor USP dat een externe microfoon sonde (RMP) gebruikt. Deze werkwijze werd eerst beschreven door Englund en Richards 8. Het concept maakt gebruik van een standaard miniatuur microfoon die is aangesloten op de oppervlaktedruk kraan met een holle buis. De onstabiele druk aan het modeloppervlak reizen in de slang in de vorm van geluidsgolven. De buis werkt als een &quot;golfgeleider&quot; naar de microfoon, die loodrecht op de buis wordt gemonteerd zodat, om de geluidsgolven meten. De golven dan verder naar een andere buis die lang genoeg is om grote amplitude akoestische r eliminereneflections. Englund en Richards toegepast een analytische benadering door Bergh en Tijdeman 9 geschetst om de dynamische respons van de RMP te bepalen. Perrenes en Roger 10 gebruikt een RMP aan de oppervlakte druk over een twee-dimensionale aërodynamische met high-lift apparaten meten. Ze ontwikkelde een probe met een 0,5 mm diameter capillair aan het oppervlak die was verbonden met een 27 cm lange stijve buis die uitgebreid van 0,7 mm tot 2,5 mm via twee afzonderlijke stap veranderingen. Elke verhoging veroorzaakt een relatief grote verandering in de akoestische impedantie van de buis. Leclercq en Bohineust 11 bestudeerde het veld muur druk onder een turbulente grenslaag. Ze gebruikten een constante diameter RMP, zoals voorgesteld door Franzoni en Elliott 12. De dynamische respons was hoog genoeg slechts in een beperkt frequentiegebied. Arguillat et al. 13 ontwierpen een RMP om het geluid overgedragen naar het inwendige van een voertuigruimte bestuderen. ze testtenverschillende pijpen naar de drukschommeling voeren om de microfoons. Yang et al. 14 gecorrigeerd voor de buis vervorming door een slang overdrachtsfunctie benadering die vergelijkbaar is met de werkwijze die in dit rapport. Hoarau et al. 15 onderzochten de muur druk spoor stroomafwaarts van een afgescheiden regio. De RMPs dat ze ontworpen hadden constant binnen diameters en de slang was volledig niet-rigide. Volgens eerdere studies, de nauwkeurigheid van oppervlakte drukmetingen verkregen met RMPs is voornamelijk afhankelijk van de bepaling van de frequentieafhankelijke overdrachtsfunctie van de sonde dat de oppervlaktedruk op de microfoon betrekking druk. De volgende secties zullen een RMP geometrie die zowel eenvoudig en effectief te beschrijven. Experimentele en analytische methoden worden geïntroduceerd en gevalideerd om de dynamische respons van de RMP nauwkeurig bepalen. De analytische model zorgt voor een RMP te zijn optimized in de ontwerpfase voor een potentieel breed scala van toepassingen. RMPs kan worden gebruikt om drukschommelingen te meten over een breed frequentiegebied. De relatief hoge ruimtelijke resolutie kunnen gedetailleerde informatie over de kenmerken van de ruimtelijk-verdeelde onvast druk gebied 16 aan te bieden. Aangezien de sonde klein is, kan RMP worden gebruikt om drukfluctuaties in complexe geometrieën, zoals grote krommingen of beperkte afstand 17 te meten. Bovendien kan de buis die het oppervlak tap en de microfoon sensor de grootte van de opgewekte druk fluctuatie bij de microfoon verminderen. Zo goed ontwerp of RMP sensorgeometrie en parameters levert een werkwijze voor het verkrijgen USP kenmerken die beduidend minder restrictieve vergelijking met inbouw de microfoon direct naar modeloppervlak. Structuur van de RMPThe algemene structuur van de RMP wordt weergegeven in figuur 1 </strong&gt;. De RMP bestaat uit een buis die vanaf het modeloppervlak een uitbreiding sectie en een tweede buis zich uitstrekt vanaf de expansiesectie een &quot;cradle.&quot; Een derde buis wordt dan verbonden om als dode einde. De wieg is een bewerkte plastic onderdeel dat wordt gebruikt voor de huisvesting van de microfoon en de slangaansluitingen. De data van de RMP structuur kan worden aangepast aan verschillende experimentele omstandigheden. Het doel van de tweede grotere diameter buis om de relatief volumineuze microfoon en houder verder vanaf het punt van de USP meting worden gebracht zonder de meetgevoeligheid aanzienlijk verminderen. Deze tweede buis kan worden opgeheven indien het niet nodig is, en de expansiesectie kan worden gebouwd in de houder. Het dode einde is gemaakt van zachte kunststof die lengte ongeveer 2-3 m. Voor deze demonstratie, het ontwerp van de RMP werd geoptimaliseerd voor het meten van oppervlakte drukschommelingen onder turbulent grenslaag zonder streamwise drukgradiënt, zoals getoond in figuur 2. De tweede buis werd geëlimineerd. Het effect van de twee verschillende lengten van de eerste buis werden waargenomen. De eerste buis is geconstrueerd uit roestvrij staal met een binnendiameter van 0,5 mm en een buitendiameter van 0,81 mm. De lengten van de eerste buis werden 5,35 en 10,40 cm, respectievelijk. De binnendiameter van de inlaat van het expansiegedeelte, die werd opgenomen in de houder, was 0,5 mm en de binnendiameter van de uitgang was 1,25 mm, dat identiek is aan de binnendiameter van de dissipatie beëindiging was. De hoek van de expansiesectie was 7 °. Er was een gat in de houder met een diameter van 1,25 mm teneinde een correcte aansluiting van de expansiesectie de dode beëindiging. Het detectiebereik is verbonden met de 1,25 mm gat door een loodrechte 0,75 mm gat.

<table><tbody><tr><td>Microfoon</td><td>ACO Pacific (http://www.acopacific.com/)</td><td>7016</td><td>Wordt gebruikt om de geluidsdruk te meten en de RMP als referentie te kalibreren.</td></tr><tr><td>Microfoon</td><td>Knowles (http://www.knowles.com/eng)</td><td>FG-23629-C36</td><td>Wordt gebruikt om de drukfluctuatie te meten als onderdeel van de RMP.</td></tr><tr><td>Microbore buis</td><td>Saint-gobain (http://www.biopharm.saint-gobain.com/en/index.asp)</td><td>Tygon ND 100-80</td><td>Wordt gebruikt om de geluidsgolven te dissiperen als een dissipatie-terminatie.</td></tr><tr><td>Hypodermische buis</td><td>MicroGroup (http://www.microgroup.com/)</td><td>304H21RW</td><td>Wordt gebruikt om de oppervlaktetap aan te sluiten en de oppervlaktedrukfluctuatie te laten convecteren naar de microfoon in de RMP in de vorm van geluid.</td></tr><tr><td>Hypodermische buis</td><td>MicroGroup (http://www.microgroup.com/)</td><td>304H14H</td><td>Wordt gebruikt om het dissipatieve effect te verminderen en de oppervlaktedrukfluctuatie te laten convecteren naar de microfoon in de RMP in de vorm van geluid.</td></tr><tr><td>plexiglas</td><td>Plaskolite (http://www.plaskolite.com/)</td><td>1X76204A</td><td>Wordt gebruikt om wiegjes te maken die de buis en de microfoon voor de RMP kunnen verbinden.</td></tr><tr><td>Data-acquisitiechassis</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td>PXI-1006</td><td>Voor data-acquisitie.</td></tr><tr><td>Data-acquisitiekanaal</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td>PXI-4472</td><td>Voor data-acquisitie.</td></tr><tr><td>Functiegenerator</td><td>thinkSRS (http://www.thinksrs.com/)</td><td>DS360</td><td>Om een witte ruissignaal te genereren.</td></tr><tr><td>Pistonfoon</td><td>B&amp;K (http://www.bksv.com/)</td><td>4228</td><td>Om sinusgolven met constante frequentie te genereren die zullen worden gebruikt om de referentiemicrofoon te kalibreren.</td></tr><tr><td>Luidspreker</td><td>Mackie (http://www.mackie.com/index.html)</td><td>HD1531</td><td>Wordt gebruikt om het elektrische witte ruissignaal om te zetten in geluid. Het is de geluidsbron voor het kalibreren van de RMP.</td></tr><tr><td>MatLab</td><td>Mathworks (http://www.mathworks.com/)</td><td></td><td>Wordt gebruikt om experimentele gegevens te verwerken.</td></tr><tr><td>LabVIEW</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td></td><td>Wordt gebruikt om de hardware voor data-acquisitie te bedienen en de gegevens op te nemen.</td></tr></tbody></table>

de meting van unsteady surface pressure met behulp van een remote microphone probe

The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe

Microfoons worden veel gebruikt om drukfluctuaties te meten aan de wanden van vaste lichamen die in turbulente stromingen zijn ondergedompeld. Turbulente bewegingen met verschillende karakteristieke lengte-schalen kunnen leiden tot drukfluctuaties over een breed frequentiebereik. Deze eigenschap van turbulentie vereist dat sensorapparaten voldoende gevoeligheid hebben over een breed scala aan frequenties. Bovendien vereisen de kleine karakteristieke lengte-schalen van turbulente structuren kleine meetoppervlakken en de mogelijkheid om de sensoren zeer dicht bij elkaar te plaatsen. De complexe geometrieën van de vaste lichamen, vaak met grote oppervlaktekrommingen of discontinuïteiten, vereisen dat de sonde in zeer beperkte ruimtes kan worden geïnstalleerd. In de huidige communicatie wordt de ontwikkeling van een externe microfoonsonde beschreven, die goedkoop, consistent en herhaalbaar is. Het maakt de meting van drukfluctuaties mogelijk met hoge ruimtelijke resolutie en dynamische respons over een breed frequentiebereik. De sonde is klein genoeg om in het binnenste van typische windtunnelmodellen te worden geplaatst. De externe microfoonsonde bestaat uit een kleine, stijve en holle buis die het modeloppervlak penetreert om het meetgebied te vormen. Deze buis is op enige afstand van het oppervlak verbonden met een standaardmicrofoon via een 'T'-verbinding. Er wordt een experimentele methode geïntroduceerd om de dynamische respons van de externe microfoonsonde te bepalen. Daarnaast wordt een analytische methode beschreven voor het bepalen van de dynamische respons. De analytische methode kan in de ontwerpfase worden toegepast om de afmetingen en eigenschappen van de RMP-componenten te bepalen.

Calibration resultaten van twee representatieve RMP ontwerpen worden getoond in deze sectie. De eerste gebruikt een 5.35 cm primaire buis, en de tweede gebruikte een 10,4 cm primaire buis. De dissipatieve opzeggingen zijn 4.75 m lang voor beide RMPs. De samenhang tussen de drukfluctuaties gemeten door de microfoon in de RMP en de referentie microfoon wordt getoond in figuur 3. De gegevens tonen een bijna-eenhe...

Hier presenteren we een protocol om, met hoge ruimtelijke resolutie, de onstabiele oppervlaktedruk in turbulente stromingen te meten. Deze methode toont de constructie van een externe microfoon sonde (RMP) en de bepaling van de frequentie-afhankelijke, complexe overdrachtsfunctie. Een analytische bepaling van de dynamische respons wordt gepresenteerd en gevalideerd.

De meting van Unsteady Surface Pressure Met behulp van een Remote Microphone Probe

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various ...

Het algemene doel van deze experimentele methode is het uitvoeren van metingen met een hoge ruimtelijke resolutie van de door turbulentie geïnduceerde drukfluctuaties over oppervlakken van lichamen die zijn ondergedompeld in vloeistofstromingen. Deze methode kan helpen bij het beantwoorden van kernvragen op het gebied van vloeistofdynamica, aeroakoestiek en door stroming geïnduceerde structuurvibraties, zoals de ruimtelijke en temporele kenmerken van de ongestage oppervlaktedruk die wordt veroorzaakt door turbulente bewegingen met kleine lengteschalen. De remote microfoonprobe kan gedetailleerde informatie verschaffen over de kenmerken van de ongestage oppervlaktedrukvelden, met een relatief hoge ruimtelijke resolutie over een breed frequentiebereik.Bereid de experimenten voor door de remote microfoonprobe te construeren. Hiervoor zijn verschillende componenten nodig. De belangrijkste hiervan is een kleine microfoon die gevoelig is voor de relevante frequenties.De grootte van de resterende componenten hangt af van de gewenste gevoeligheid en frequentierespons van de probe. Deze probe maakt gebruik van een stuk roestvrijstalen buis met een binnendiameter van 0,5 millimeter. Daarnaast is een lang stuk zachte slang nodig met een binnendiameter van 1,25 millimeter.Een op maat gesneden en geboord stuk Plexiglas dient als houder voor de microfoon. Aan één zijde van de houder bevindt zich een gat waarin de roestvrijstalen buis past. Aan de tegenovergestelde zijde van de houder bevindt zich een ander gat.Het bevindt zich langs dezelfde as en biedt ruimte aan de zachte slang. Deze twee gaten zijn met elkaar verbonden door het Plexiglas. Aan de bovenzijde bevinden zich twee concentrische gaten.Het grotere buitenste gat is voor de microfoon. Het kleinere binnenste gat geeft toegang tot de holte. Deze dwarsdoorsnede dient als leidraad voor de constructie van de houder.Let op dat de taps toelopende vorm die nodig is om de diameters van de zijopeningen te laten overeenkomen, zich bij de roestvrijstalen buis nabij de opening bevindt. Houd epoxy gereed om de componenten aan de houder te bevestigen. Neem de microfoon, richt deze zodanig dat het membraan naar de houder wijst, en plaats deze op de juiste positie.Wanneer deze op de juiste positie staat, brengt u epoxy aan om deze vast te zetten. Steek vervolgens de roestvrijstalen buis in de daarvoor gemaakte opening voordat u deze met epoxy vastzet. Bevestig de zachte slang op dezelfde wijze op de juiste positie.Gebruik aan het andere uiteinde van de zachte slang een stop om de slang af te dichten. Nu alle elementen aan de houder zijn bevestigd, is deze probe klaar voor gebruik in een experiment. Richt de aandacht vervolgens op het modelloppervlak voor het experiment.Deze demonstratie maakt gebruik van een vlakke plaat met voorbereide meetpunten. Op een meetpunt moet een doorgaand gat loodrecht op het oppervlak aanwezig zijn. Het gat moet de buitendiameter hebben van de roestvrijstalen buis in de probe.Bevestig voor het experiment het modeloppervlak in de windtunnel. Neem vervolgens een microfoonsonde om deze op het modeloppervlak bij het meetgat te bevestigen. Rijg vanuit de achterzijde van het oppervlak de roestvrijstalen buis van de microfoonsonde door het gat.De opening van de buis moet gelijk liggen met het meetoppervlak. Breng epoxy aan op de zijde tegenover de meetlocatie om de buis op zijn plaats te fixeren. Wanneer de microfoonprobe is gepositioneerd, omring deze dan met akoestisch schuim om te voorkomen dat parasitaire ruis het systeem contamineert.Werk vervolgens met de zachte anechoïsche buis van de probe. Verplaats het gesloten uiteinde uit het testgedeelte van de windtunnel. Omring deze met akoestische panelen om het te isoleren van de omgeving.Keer terug naar de probe en sluit de microfoon aan op de ingangen van een lagedrukniveauversterker, die zich buiten de technische sectie van de windtunnel bevindt. Ga vervolgens naar de elektronica buiten de tunnel. De lagedrukniveauversterker is aangesloten op het gegevensacquisitiesysteem.Stel de versterking van de versterker in op tien. De kalibratie van de remote microfoonprobe vereist verschillende instrumenten. Gebruik voor de eerste fase een hoogwaardige referentiemicrofoon met een frequentieonafhankelijke respons, samen met de pistonphone.Daarnaast dient er een versterker aanwezig te zijn waarvan de uitgang is verbonden met het gegevensacquisitiesysteem. Sluit de microfoon aan op de ingang van de versterker en stel de ingangs- en uitgangsversterking in op tien decibel. Pak vervolgens de zuigertelefoon.Plaats de microfoon in de zuigertelefoon voor de meting. Zet de zuigertelefoon aan zodra u klaar bent. Ga naar het gegevensacquisitiesysteem om de acquisitiefrequentie en het aantal monsters in te stellen.Begin met het verwerven en opslaan van het voltage van de referentiemicrofoon om de kalibratieconstante te berekenen. Zodra de kalibratieconstante is bepaald, verwijdert u de microfoon uit de pistonphone. Verplaats de microfoon vervolgens naar het oppervlak van het model en gebruik een houder om de microfoon loodrecht op het oppervlak boven de sondebuis te positioneren, waar de drukfluctuatie zal worden gemeten.Lijn de microfoon uit met het centrum van de sonde-tap, één millimeter erboven. De volgende stappen vereisen een luidspreker met een interne versterker die is aangesloten op een functiegenerator. Plaats de luidspreker nabij het oppervlak van het model en op 2,5 meters afstand van de microfoon.De luidspreker moet uitstaan en de kegel moet in de richting van het oppervlak van het model zijn gericht. Werk buiten de windtunnel met de functiegenerator. Zet deze aan en gebruik de optie voor witte ruis om het akoestische signaal te genereren.Keer terug naar de luidspreker en zorg ervoor dat de versterking op het minimum staat. Zet vervolgens de luidspreker aan en stel het volume zo hoog mogelijk in zonder schade te veroorzaken. Keer terug naar het gegevensacquisitiesysteem.Verwerf en sla tijdreeksgegevens op van de spanningsuitgangen van de sonde- en referentiemicrofoons. Kalibratie is de meest kritische stap van deze procedure. Om succes te garanderen, gebruikt u een model om de overdrachtsfunctie te voorspellen en vergelijkt u deze met de experimentele resultaten.Gebruik daarnaast apparatuur van hoge kwaliteit, waaronder de referentiemicrofoon en de luidspreker. Dit zijn grafieken van de coherentie tussen de drukfluctuaties, zoals gemeten met de remote microfoonsonde en de referentiemicrofoon, als functie van de frequentie. Dit sondesysteem heeft een primaire buis met een lengte van 5.35 centimeter.Ter vergelijking heeft deze probe een primaire buis van 10,4 centimeter lang. De coherentie is boven 0,97 in het relevante frequentiebereik. Deze grafieken tonen de magnitude van de overdrachtsfuncties van dezelfde twee probes.De blauwe curven zijn experimentele resultaten. De groene curven zijn theoretische voorspellingen. De voorspellingen van de dynamische respons zijn nauwkeurig over het grootste deel van het frequentiebereik.Kleine afwijkingen in de probe kunnen de discrepanties bij midden- en hoge frequenties verklaren. Vergelijking van de gegevens en de voorspellingen voor de helling van de face shift laat zien dat de voorspellingen lichte overschattingen zijn. Dit kan worden veroorzaakt door kleine fouten in de metingen van de buislengtes, of door temperatuurvariaties.In deze grafiek stelt de lichtgrijze band het bereik van eerdere data van oppervlaktedrukspectra bij verschillende Reynoldsgetallen voor. De datapunten representeren metingen met behulp van remote microfoonprobes. De metingen vallen binnen de spreiding van metingen die in de gepubliceerde literatuur zijn waargenomen.Zodra de methode onder de knie is, kan de kalibratie van een enkele remote microphone probe in vijf minuten worden voltooid als deze correct wordt uitgevoerd. Tijdens deze procedure is het belangrijk om de kalibratie met verschillende luidsprekervolumes te herhalen om de hoogste coherentie voor de remote microphone probe te verkrijgen. Na deze ontwikkeling maakte deze techniek het voor onderzoekers mogelijk om de kenmerken van drukfluctuaties over oppervlakken met een grote kromming en beperkte tussenruimte onder complexe stromingsomstandigheden te onderzoeken.Werken met luidsprekers die witruis met een hoog volume genereren, kan uiterst gevaarlijk zijn. Vergeet de voorzorgsmaatregelen niet, zoals het gebruik van geluidsisolerende koptelefoons terwijl u deze procedure uitvoert. Na het bekijken van deze video zou u een goed begrip moeten hebben van hoe u een remote microfoonprobe bouwt, instelt en kalibreert.

the-measurement-unsteady-surface-pressure-using-remote-microphone

Research

JoVE Journal

Engineering

Techniek

Vocal fold poliepen kunnen de vocale plooidynamiek verstoren en kunnen dus verwoestende gevolgen hebben voor het vermogen van een patiënt om te communiceren. Driedimensionale stromingsscheiding veroorzaakt door een aan de muur gemonteerde modelpoliep en de impact ervan op de belasting van de wanddruk worden onderzocht met behulp van deeltjesbeeld velocimetry, visualisatie van de huidwrijvingslijn en wanddrukmetingen.

Onderzoek naar de driedimensionale stroomscheiding geïnduceerd door een model vocal fold poliep

Met de vooruitgang van de technologie en de stijging van de verwachtingen van de eindgebruiker, de noodzaak en het gebruik van hogere temporele resolutie gegevens voor verontreinigende lading schatting toegenomen. Dit protocol beschrijft een methode voor het continu in situ Waterkwaliteit monitoring hogere temporele resolutie om gegevens te verkrijgen voor op de hoogte van de water resource managementbeslissingen.

Continu Instream bewaking van voedingsstoffen en Sediment in agrarische waterscheidingen

Dit manuscript wordt een volledig computergestuurde procedure waarmee het verkrijgen van betrouwbare statistische parameters uit experimenten van water golven opgewekt door gestage en onvast wind dwingen in een kleinschalige faciliteit beschreven.

Metingen van golven in de Tank van een Wind-Golf onder gestage en tijd tegenover wisselende Wind dwingen

Het doel van dit protocol is om het centrum van druk (COP) vervanging te meten met behulp van een hoge ruimtelijke resolutie sensor blad om de ruimtelijke stabiliteit in een precisie grip weer te geven. Het gebruik van dit protocol zou kunnen bijdragen tot een beter begrip van de fysiologie en pathofysiologie van het grijpen.

Meting van ruimtelijke stabiliteit in precisiegrip

Het nauwkeurig meten van de temperatuur en het watergehalte van de bovenste 5 mm van het bodemoppervlak kan ons begrip van milieucontroles op biologische, chemische en fysische processen verbeteren. Hier beschrijven we een protocol voor het vervaardigen, kalibreren en uitvoeren van metingen met de temperatuur van het bodemoppervlak en vochtsensoren.

Productie van eenvoudige en goedkope bodem oppervlaktetemperatuur en gravimetrische water inhoud sensoren

De bepaling van het bodemwatergehalte is een kritieke missievereiste voor veel staats- en federale agentschappen. Dit protocol synthetiseert multi-agency inspanningen om het bodemwatergehalte te meten met behulp van begraven in situ sensoren.

Ter plaatse Bodemvochtsensoren in ongestoorde bodems

Dit protocol beschrijft de fabricage van een stabiel, biologisch relevant fantoommateriaal voor optische en akoestische biomedische beeldvormingstoepassingen, met onafhankelijk afstembare akoestische en optische eigenschappen.

Een stabiel fantoommateriaal voor optische en akoestische beeldvorming

Het non-nutritive suck (NNS)-apparaat kan eenvoudig NNS-kenmerken verzamelen en kwantificeren met behulp van een fopspeen die is aangesloten op een druktransducer en wordt geregistreerd via een data-acquisitiesysteem en laptop. Kwantificering van NNS-parameters kan waardevol inzicht geven in de huidige en toekomstige neurologische ontwikkeling van een kind.

Metingen van niet-voedzame zuigparameters met behulp van een aangepast druktransducersysteem

Het protocol omvat de productie van transducers, parameterrapportage, chirurgische ingrepen en signaalregistratie voor de volledige operationele workflow van gelijktijdige gefocusseerde ultrasone neuromodulatie en vezelfotometrie-opname bij vrij bewegende muizen.

Gelijktijdige gefocusseerde ultrasone neuromodulatie en opname van vezelfotometrie in vrij bewegende muizen

De laser verwarmde diamant aambeeld cel gecombineerd met synchrotron micro-diffractie stelt onderzoekers de aard en eigenschappen van nieuwe fasen van materie op extreme druk en temperatuur (PT) omstandigheden verkennen. Heterogene monsters kan worden...

Synthese en microdiffraction bij extreme drukken en temperaturen

Leer hoe u een remote microphone probe bouwt voor het meten van instabiele oppervlaktedruk in turbulente stromingen met hoge ruimtelijke resolutie. Deze methode valideert de dynamische respons en overbrengingsfunctie.

De meting van Unsteady Surface Pressure Met behulp van een Remote Microphone Probe

Meer video's verkennen