Name: Kunstmatige thermische veroudering van polyester versterkt en polyvinyl chloride gecoate technische stof (Video) | JoVE Journal
Uploaded: 2020-01-29T15:00:00.000+00:00
Duration: 7 min 48 s
Description: Leer versnelde thermische verouderingstests uitvoeren op technische stoffen zoals AF9032 om mechanische eigenschappen te evalueren. Deze methode voorspelt materiaalgedrag voor constructeurs van textiele dakstructuren.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

De publicatie van dit werk werd ondersteund door de Faculteit Civiele En Milieutechniek van de Technische Universiteit van Gdansk.

1. Versnelde thermische verouderingsexperimenten op technisch materiaal
<ol><li>Algehele voorbereiding<ol>
<li>Bereid een testmachine voor met de juiste software (om constante spanningssnelheidtests te bieden) en een video-extensom.</li>
		<li>Bereid gedurende ten minste 12 weken een thermische kamer voor met een constante temperatuur van 80 °C (± 1 °C) en 90 °C (±1 °C).</li>
	</ol></li>
	<li>Monsterbereiding<ol>
<li>Rol de technische stof AF9032 baal uit. Teken de gewenste vormen (300 mm x 50 mm) met een zacht potlood of markering op het stofoppervlak parallel aan de warp- of vulrichting. OPMERKING: De verdeling van de specimens op het stofoppervlak wordt elders gegeven17.</li>
		<li>Geef de warprichting van elk exemplaar aan met een permanente markering. Snijd de exemplaren met een scherp mes of schaar. Gebruik de liniaal als een mes wordt gebruikt voor het snijden. LET OP: De specimens moeten rechthoekig zijn17. De belangrijkste belasting-verzorgende elementen van de stof zijn draden. In de operationele fase overschrijdt het coatingmateriaal meestal de opbrengstlimiet en neemt het dus niet deel aan de stressverdeling. De enige elementen om de belasting te dragen zijn draden verspreiden van de ene grip naar de andere. Daarom is het niet redelijk om geavanceerde vormen van specimens te gebruiken (bijvoorbeeld een haltervorm die meestal voor metalen wordt gebruikt). Anderzijds leiden dergelijke monstervormen tot de noodzaak van speciale grepen wanneer de uiteindelijke belasting wordt onderzocht, of het gebruik van een extensom om materiaalparameters te beoordelen.</li>
		<li>Meet de dikte van het monster met een schuifremklauw en tel het aantal draden aan de korte rand van het monster. OPMERKING: Neem voor elk exemplaar drie diktemetingen en bereken de gemiddelde waarde. Gebruik het vergrootglas om het aantal draden indien nodig te beoordelen.</li>
	</ol></li>
	<li>Zet de thermische kamer aan en laat de deur open. Selecteer met behulp van de knoppen en het bedieningsdisplay de temperatuur (80 °C). Sluit de thermische kamerdeur en observeer de temperatuurstijging op het bedieningspaneel.</li>
	<li>Specimen opwarming<ol>
<li>Wanneer de temperatuur dicht bij 80 °C ligt, opent u de thermische kamerdeur. Plaats ten minste 7 sets exemplaren bij elke set bestaande uit 6 exemplaren die in de warprichting worden gesneden en 6 in de vulrichting. Sluit de deur zo snel mogelijk om een temperatuurdaling te voorkomen. OPMERKING: De experimenten moeten worden uitgevoerd voor drie stamsnelheden. Voor elke stamsnelheid worden experimenten uitgevoerd op twee exemplaren in de warprichting en twee in de vulrichting. Plaats overtollige exemplaren in de kamer in het geval de experimenten niet succesvol zijn of de resultaten van beide tests zijn zeer uiteenlopend.</li>
		<li>Trek na 1 uur thermische handschoenen aan en verwijder de eerste set exemplaren (de referentieset; 6 exemplaren in de warprichting en 6 in de vulrichting). Verwijder na elke 2 weken een volgende set exemplaren uit de thermische kamer. LET OP: Het hele opwarmingsproces duurt 12 weken.</li>
	</ol></li>
	<li>Specimen conditionering<ol>
<li>Laat de exemplaren een week op kamertemperatuur staan. Koel de exemplaren af tot kamertemperatuur (d.w.z. hun eigenschappen moeten worden gestabiliseerd).</li>
		<li>Teken vóór de test twee zwarte merken (stippen) met behulp van een permanente markering met een in de lengte scheiding van ongeveer 50 mm (L0) in het midden van elk monster. LET OP: De stippen worden gebruikt door de video-extensometer.</li>
	</ol></li>
	<li>Installatie van de testmachine<ol>
<li>Installeer vier 60 mm platte inzetstukken in de testmachine, twee inzetstukken per één greep. De wisselplaten tonen een oppervlaktetype visschaal en worden gebruikt om te voorkomen dat de exemplaren uit de grepen worden gegleden.</li>
		<li>Schakel de machine in. Start de software (bijvoorbeeld TestXpert) die de machine bestuurt. Kies het programma gewijd aan de trektests.</li>
		<li>Selecteer de startpositie met een grip van 200 mm om de scheiding in de software vast te houden. Klik op de knop Startpositie om de grip van 200 mm uit te voeren om de scheiding van de grip uit te voeren. Deze grippositie wordt meestal de startpositie voor een test genoemd. OPMERKING: De afstand van 200 mm is vereist door de ISO-norm17.</li>
	</ol></li>
	<li>Video-extensometer setup<ol>
<li>Verplaats de camera van de video-extensom over de draagbalk om de lens van de camera op het niveau van het middelste deel van het exemplaar te plaatsen. Controleer of de lens van de camera tijdens het hele experiment een duidelijk beeld geeft van de modelmarkeringen. OPMERKING: Voer een soortgelijke test uit vóór de hoofdtest om het waarschijnlijke monsterverlengingsbereik vast te stellen om ervoor te zorgen dat de camera de zwarte markeringen tijdens een hele test volgt.</li>
		<li>Selecteer de juiste helderheid en focus voor de lens met behulp van het computerscherm en de bijbehorende software.</li>
	</ol></li>
	<li>Video-extensometer kalibratie OPMERKING: Het kalibratieapparaat is de standaarduitrusting van de video-extensom.<ol>
<li>Zet het kalibratieapparaat vooraan in de camera en klem het vast met de handgrepen.</li>
		<li>Selecteer met behulp van de software voor video-extensom (bijvoorbeeld VideoXtens) het juiste type markeringen in het venster Doelen (meestal zwart-wit).</li>
		<li>Selecteer de kalibratieprocedure in de video-extensomsoftware met de optie Schalen en kies de kalibratieafstand in het venster Schalen. OPMERKING: De afstand moet vergelijkbaar zijn met de scheiding van markeringen op de specimens. De kalibratie-inrichting biedt drie meetafstanden: 10, 15 en 40 mm. Door de 50 mm markeringsscheiding is de afstand van 40 mm geschikt.</li>
		<li>Wijzig na kalibratie het markeringstype in Patroon in het venster Doelen. LET OP: Hiermee kan de video-extensom de markeringen die op het exemplaar zijn aangegeven, volgen.</li>
	</ol></li>
	<li>Testprestaties<ol>
<li>Bereid de testparameters in de TextXpert-software voor. OPMERKING: Het voorbereide programma moet een test mogelijk maken met een geselecteerde spanningssnelheid in de uniaxiale stressbehuizing. Het moet worden gecorreleerd met de video extensometer. De geregistreerde parameters zijn de initiële afstand van de extensometermarkeringen (L0) en resultaatfuncties van tijd, gripverplaatsingen, de afstand van de markeringen van de huidige extensometer en kracht. De voorbelasting van 50 N17 is geprogrammeerd en de L0-afstand wordt na voorbelading aangepast.
</li>
		<li>Plaats het monster langs de verticale as van de machine en sluit de grepen met behulp van de buisvormige sleutel. OPMERKING: Het monster moet symmetrisch aan de grepen in de verticale en horizontale richtingen worden geplaatst.</li>
		<li>Voer de tests uit met de geselecteerde constante spanningssnelheid totdat de exemplaren breken (gebruik 0,005, 0,001 en 0,0001 s-1 stamsnelheden). Test voor elke spanningssnelheid ten minste twee exemplaren in de warprichting en vulrichting. Sla de testresultaten op. OPMERKING: De volgende gegevens zijn noodzakelijk: de initiële afstand van de extensometermarkeringen (L0), tijdfuncties van de markeringsafstand van de extensometer en de kracht.</li>
	</ol></li>
	<li>Herhaal stap 1,5−1.9 om de twee weken met behulp van de andere sets monsters (zes keer, tot 12 weken).</li>
	<li>Herhaal de hele procedure bij 90 °C. Het totale aantal exemplaren verandert niet. Het verouderingsproces duurt 6 weken. Verwijder en test elke week volgende exemplaren.</li>
</ol>2. Voorbereiding van gegevens
<ol><li>Het kennen van de dwarsdoorsnede gebied van de monsters, gebruik grafieken software (SigmaPlot18 of iets dergelijks) om de geregistreerde kracht en verlenging stappen opnieuw te berekenen op basis van elementaire sterkte van materiaalvergelijkingen aan de stress-stam relaties. Plot een grafiek van verkregen gegevens, afzonderlijk, voor de warp en vul monsters en voor elk van de stam tarieven.</li>
	<li>Herhaal dit voor de resultaten van 80 °C en 90 °C.</li>
</ol>3. Parameteridentificatie van materiaalmodellen
<ol><li>Piecewise lineair model voor niet-lineaire elastische modellering OPMERKING: De toepassing van het piecewise lineaire materiaalmodel is mogelijk wanneer de stress-spanningscurve kan worden opgesplitst in secties van lineaire (of ongeveer lineaire) vormen. Bijzondere doorlaatpunten van de lijnen bij naburige secties komen overeen met de toepasbaarheidsbereiken van de verwante lijnen19.<ol>
<li>In het geval van elke curve verkregen in stap 2.1, vind de stam bereiken, het detecteren van de lineaire of dicht bij lineaire stress-spanning relatie.</li>
		<li>Met behulp van de geschikte regressieoptie in de grafische software en de minst vierkante methode, identificeer t u de best-fit lijn in de gekozen regio. OPMERKING: De raaklijn met deze curve komt overeen met de stijfheid van het materiaal in een bepaald bereik.</li>
		<li>Noteer de raaklijn als Eij waar de index i overeenkomt met de huidige richting van het materiaal (W voor de warprichting en F voor de vulrichting) en de index j een opeenvolgend aantal van de geïdentificeerde regel is.</li>
		<li>Als u parameters van alle lijnen hebt, zoekt u de snijpunten tussen de lijnen; geven ze aan als εk/l, waar k en l de kruisingslijnen markeren. OPMERKING: Deze punten (εk/l)vormen de spanningsbereiken om de bijzondere longitudinale stijfheidswaarden toe te passen (Eij) (figuur 1).</li>
	</ol>
</li>
	<li>Bodner-Partom viscoplastisch model OPMERKING: De Bodner-Partom constitutieve wet wordt gebruikt om de elasto-viscoplastisch gedrag van verschillende materialen20,21weerspiegelen. De basis- en wiskundige formulering van het model wordt elders in detail gegeven20,21,22,23,24,25. De elementaire vergelijkingen worden gepresenteerd in tabel 1 alleen om de uniaxiale stresstoestand te modelleren. De Bodner-Partom model parameters worden geïdentificeerd door middel van de uniaxiale trekproeven uitgevoerd met ten minste drie verschillende stam snelheden. De waarde van de stamsnelheid moet ten minste constant zijn in het inelastische deel van het experiment. De volledige Bodner-Partom model identificatie procedure gewijzigd voor technische geweven stoffen wordt op grote schaal gepresenteerd24,25.<ol>
<li>Identificeer met behulp van de grafische software bodner-Partom modelparameters na Klosowski et al.24.</li>
	</ol>
</li>
</ol>4. Arrhenius extrapolatie
OPMERKING: De Wet Arrhenius is gebaseerd op een empirische observatie dat de stijging van de omgevingstemperatuur resulteert in versnelling van een aantal chemische reacties die het verouderingsproces ook kunnen versnellen. De volledige wiskundige representatie van het arrhenius chemische reactieconcept is elders te vinden11,26. De Arrhenius wet in een vereenvoudigde vorm heet "de 10 graden regel"27. Volgens deze regel verdubbelt een omringende temperatuurstijging van ongeveer 10 °C theoretisch de snelheid van het verouderingsproces. Vandaar dat het reactiepercentage f als volgt wordtgedefinieerd:
<img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/60737/60737equ07.jpg">
waar ΔT = T - Tref het verschil is tussen de verouderingstemperatuur T en de bedrijfstemperatuur Tref van een materiaal.
<ol><li>Ga uit van de temperatuur Tref volgens de gemiddelde waarde op basis van de resultaten van het lokale meteorologische station (hier, Tref = 8 °C28). Stel dat de thermische kamertemperatuur T bij de verouderingstest wordt gebruikt (hier, 80 °C en 90 °C). OPMERKING: Het temperatuurniveau moet worden geregistreerd voor een langere periode, ten minste één jaar, en vervolgens berekend als de gemiddelde waarde van die periode, waardoor een tijdgemiddelde van deze periode als Trefwordt beschouwd.</li>
	<li>Bereken de reactiesnelheid constant f uit vergelijking 1 en extrapoleer vervolgens de verouderingstijd (uitgedrukt in weken) tot jaren(tabel 2). OPMERKING: De extrapolatie-effecten van verschillende verouderingsperioden die in het kader van het huidige onderzoek worden uitgevoerd, worden weergegeven in tabel 3. Zo is de thermische veroudering van een monster in 4 weken bij 90 °C gelijk aan de veroudering in 8 weken bij 80 °C en komt het overeen met een natuurlijke veroudering van ongeveer 23 jaar.</li>
</ol>5. Gegevensvertegenwoordiging
<ol><li>Presenteer de verkregen parameterwaarden in de genormaliseerde vorm van X/X0, waarbij X een actuele waarde van de bepaalde parameter aangeeft en X0 overeenkomt met de oorspronkelijke waarde van deze parameter, alleen voor een model van 1 uur. LET OP: De tijd van kunstmatige thermische veroudering wordt in uren ingesteld.</li>
	<li>Plot X/X0-waarden op de Y-as versus de verouderingstijd die is uitgezet op de X-as om de evolutie van de parameters weer te geven. Bereid percelen voor op de warp en vul de richtingen van het geteste materiaal afzonderlijk.</li>
	<li>Beschrijf de parameterwaarden die in de loop van de tijd zijn uitgezet door lineaire functies (of verschillende best-fit functies) met behulp van de minst vierkante methode en rapport R 2-waarden.</li>
	<li>Om te beoordelen of de arrhenius vereenvoudigde relatie juist is voor AF9032 stof, hertekenen van de resultaten verkregen voor 90 °C met betrekking tot de vergrijzing tijd herberekend in "echte" tijd volgens de Arrhenius wet.</li>
</ol>

<ol><li>Ambroziak, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Mechanical+properties+of+Precontraint+1202S+coated+fabric+under+biaxial+tensile+test+with+different+load+ratios%5BTitle%5D)+AND+%22Construction+and+Building+Materials%22%5BJournal%5D)">Mechanical properties of Precontraint 1202S coated fabric under biaxial tensile test with different load ratios.</a> Construction and Building Materials. 80, 210-224 (2015).</li>
<li>Żerdzicki, K., Kłosowski, P., Woźnica, K. Analysis of the cyclic load-unload-reload tests of VALMEX aged fabric. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3a%C5%BBerdzicki%2C+K+%22Shell+Structures%3A+Theory+and+Applications%22">Shell Structures: Theory and Applications</a>. Pietraszkiewicz, W., Witkowski, W. , CRC Press. Boca Raton, FL. 477-480 (2017).</li>
<li>Cash, C. G., Bailey, D. M. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aCash%2C+CG+%22Predictive+service+life+tests+for+roofing+membranes%3A+Phase+2.+Durability+of+Building+Materials+and+Components%22">Predictive service life tests for roofing membranes: Phase 2. Durability of Building Materials and Components</a>. , Taylor, Francis. London. (2014).</li>
<li>Yin, W., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Aging+behavior+and+lifetime+prediction+of+PMMA+under+tensile+stress+and+liquid+scintillator+conditions%5BTitle%5D)+AND+%22Advanced+Industrial+and+Engineering+Polymer+Research%22%5BJournal%5D)">Aging behavior and lifetime prediction of PMMA under tensile stress and liquid scintillator conditions.</a> Advanced Industrial and Engineering Polymer Research. 2 (2), 82-87 (2019).</li>
<li>Swedish Standards Insitute. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Buildings+And+Constructed+Assets+-+Service+Life+Planning+-+Part+7%3A+Performance+Evaluation+For+Feedback+Of+Service+Life+Data+From+Practice%5BTitle%5D)+AND+%22International+Organization+of+Standardization%22%5BJournal%5D)">Buildings And Constructed Assets - Service Life Planning - Part 7: Performance Evaluation For Feedback Of Service Life Data From Practice.</a> International Organization of Standardization. , 15686-15687 (2017).</li>
<li>Šaršounová, Z. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+Inconveniences+Related+to+Accelerated+Thermal+Ageing+of+Cables%5BTitle%5D)+AND+%22Transportation+Research+Procedia%22%5BJournal%5D)">The Inconveniences Related to Accelerated Thermal Ageing of Cables.</a> Transportation Research Procedia. 40, 90-95 (2019).</li>
<li>Gong, Y., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Comparative+study+on+different+methods+for+determination+of+activation+energies+of+nuclear+cable+materials%5BTitle%5D)+AND+%22Polymer+Testing%22%5BJournal%5D)">Comparative study on different methods for determination of activation energies of nuclear cable materials.</a> Polymer Testing. 70, 81-91 (2018).</li>
<li>Vega, A., Yarahmadi, N., Jakubowicz, I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Optimal+conditions+for+accelerated+thermal+ageing+of+district+heating+pipes%5BTitle%5D)+AND+%22Energy+Procedia%22%5BJournal%5D)">Optimal conditions for accelerated thermal ageing of district heating pipes.</a> Energy Procedia. 149, 79-83 (2018).</li>
<li>Redondo-Iglesias, E., Venet, P., Pelissier, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Eyring+acceleration+model+for+predicting+calendar+ageing+of+lithium-ion+batteries%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+Energy+Storage%22%5BJournal%5D)">Eyring acceleration model for predicting calendar ageing of lithium-ion batteries.</a> Journal of Energy Storage. 13, 176-183 (2017).</li>
<li>Panjan, P., Virtanen, V., Sesay, A. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Determination+of+stability+characteristics+for+electrochemical+biosensors+via+thermally+accelerated+ageing%5BTitle%5D)+AND+%22Talanta%22%5BJournal%5D)">Determination of stability characteristics for electrochemical biosensors via thermally accelerated ageing.</a> Talanta. 170, 331-336 (2017).</li>
<li>Martin, R. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aMartin%2C+R+%22Ageing+of+Composites%22">Ageing of Composites</a>. , Woodhead Publishing. (2008).</li>
<li>Mouzakis, D. E., Zoga, H., Galiotis, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Accelerated+environmental+ageing+study+of+polyester%2Fglass+fiber+reinforced+composites+%28GFRPCs%29%5BTitle%5D)+AND+%22Composites+Part+B%3A+Engineering%22%5BJournal%5D)">Accelerated environmental ageing study of polyester/glass fiber reinforced composites (GFRPCs).</a> Composites Part B: Engineering. 39 (3), 467-475 (2008).</li>
<li>Rosato, D., Rosato, M. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aRosato%2C+D+%22Plastic+product+material+and+process+selection+handbook%22">Plastic product material and process selection handbook</a>. , Elsevier. Kidlington, Oxford. (2004).</li>
<li>Brebu, M., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Study+of+the+natural+ageing+of+PVC+insulation+for+electrical+cables%5BTitle%5D)+AND+%22Polymer+Degradation+and+Stability%22%5BJournal%5D)">Study of the natural ageing of PVC insulation for electrical cables.</a> Polymer Degradation and Stability. 67 (2), 209-221 (2000).</li>
<li>Martienssen, W., Warlimont, H. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aMartienssen%2C+W+%22Handbook+of+Condensed+Matter+and+Materials+Data%22">Handbook of Condensed Matter and Materials Data</a>. , Springer Berlin. Berlin. (2005).</li>
<li>Berard, M. T., Daniels, C. A., Summers, J. W., Wilkes, C. E. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBerard%2C+MT+%22PVC+Handbook%22">PVC Handbook</a>. , Munchen: Hanser. (2005).</li>
<li><a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=%22Rubber+-+or+plastics-coated+fabrics+-+Determination+of+tensile+strength+and+elongation+at+break%22">Rubber - or plastics-coated fabrics - Determination of tensile strength and elongation at break</a>. , Beauth Publishing. SN EN ISO 1421 (2017).</li>
<li>Systat Software, Inc. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=%22SigmaPlot+12.0+User%27s+Guide%22">SigmaPlot 12.0 User's Guide</a>. , (2015).</li>
<li>Ambroziak, A., Kłosowski, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Mechanical+testing+of+technical+woven+fabrics%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+Reinforced+and+Plastic+Composites%22%5BJournal%5D)">Mechanical testing of technical woven fabrics.</a> Journal of Reinforced and Plastic Composites. 32 (10), 726-739 (2013).</li>
<li>Bodner, S. R., Partom, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Constitutive+equations+for+elastic-viscoplastic+strain-hardening+materials%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+Applied+Mechanics%22%5BJournal%5D)">Constitutive equations for elastic-viscoplastic strain-hardening materials.</a> Journal of Applied Mechanics. 42, 385-389 (1985).</li>
<li>Andersson, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((An+implicit+formulation+of+the+Bodner-Partom+constitutive+equations%5BTitle%5D)+AND+%22Computers+and+Structures%22%5BJournal%5D)">An implicit formulation of the Bodner-Partom constitutive equations.</a> Computers and Structures. 81 (13), 1405-1414 (2003).</li>
<li>Kłosowski, P., Zagubień, A., Woznica, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Investigation+on+rheological+properties+of+technical+fabric+%22Panama%22%5BTitle%5D)+AND+%22Archive+of+Applied+Mechanics%22%5BJournal%5D)">Investigation on rheological properties of technical fabric "Panama".</a> Archive of Applied Mechanics. 73 (9-10), 661-681 (2004).</li>
<li>Zaïri, F., Naït-Abdelaziz, M., Woznica, K., Gloaguen, J. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Constitutive+equations+for+the+viscoplastic-damage+behaviour+of+a+rubber-modified+polymer%5BTitle%5D)+AND+%22European+Journal+of+Mechanics%2C+A%2FSolids%22%5BJournal%5D)">Constitutive equations for the viscoplastic-damage behaviour of a rubber-modified polymer.</a> European Journal of Mechanics, A/Solids. 24 (1), 169-182 (2005).</li>
<li>Klosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Identification+of+Bodner-Partom+model+parameters+for+technical+fabrics%5BTitle%5D)+AND+%22Computers+and+Structures%22%5BJournal%5D)">Identification of Bodner-Partom model parameters for technical fabrics.</a> Computers and Structures. 187, (2017).</li>
<li>Zerdzicki, K. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=%22Durability+evaluation+of+textile+hanging+roofs+materials%22">Durability evaluation of textile hanging roofs materials</a>. , Gdansk University of Technology. Ph.D Thesis (2015).</li>
<li>Bystritskaya, E. V., Pomerantsev, A. L., Rodionova, O. Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Prediction+of+the+aging+of+polymer+materials%5BTitle%5D)+AND+%22Chemometrics+and+Intelligent+Laboratory+Systems%22%5BJournal%5D)">Prediction of the aging of polymer materials.</a> Chemometrics and Intelligent Laboratory Systems. 47 (2), 175-178 (1999).</li>
<li>Hukins, D. W. L., Mahomed, A., Kukureka, S. N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Accelerated+aging+for+testing+polymeric+biomaterials+and+medical+devices%5BTitle%5D)+AND+%22Medical+Engineering+and+Physics%22%5BJournal%5D)">Accelerated aging for testing polymeric biomaterials and medical devices.</a> Medical Engineering and Physics. 30 (10), 1270-1274 (2008).</li>
<li>Zerdzicki, K., Klosowski, P., Woznica, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Influence+of+service+ageing+on+polyester-reinforced+polyvinyl+chloride-coated+fabrics+reported+through+mathematical+material+models%5BTitle%5D)+AND+%22Textile+Research+Journal%22%5BJournal%5D)">Influence of service ageing on polyester-reinforced polyvinyl chloride-coated fabrics reported through mathematical material models.</a> Textile Research Journal. 89 (8), 1472-1487 (2019).</li>
<li>Klosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Influence+of+artificial+thermal+ageing+on+polyester-reinforced+and+polyvinyl+chloride+coated+AF9032+technical+fabric%5BTitle%5D)+AND+%22Textile+Research+Journal%22%5BJournal%5D)">Influence of artificial thermal ageing on polyester-reinforced and polyvinyl chloride coated AF9032 technical fabric.</a> Textile Research Journal. 89 (21-22), 4632-4646 (2019).</li>
<li>Firdosh, S., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Durability+of+GFRP+nanocomposites+subjected+to+hygrothermal+ageing%5BTitle%5D)+AND+%22Composites+Part+B%3A+Engineering%22%5BJournal%5D)">Durability of GFRP nanocomposites subjected to hygrothermal ageing.</a> Composites Part B: Engineering. 69, 443-451 (2015).</li>
<li>Le Saux, V., Le Gac, P. Y., Marco, Y., Calloch, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Limits+in+the+validity+of+Arrhenius+predictions+for+field+ageing+of+a+silica+filled+polychloroprene+in+a+marine+environment%5BTitle%5D)+AND+%22Polymer+Degradation+and+Stability%22%5BJournal%5D)">Limits in the validity of Arrhenius predictions for field ageing of a silica filled polychloroprene in a marine environment.</a> Polymer Degradation and Stability. 99 (1), 254-261 (2014).</li>
</ol>

De auteurs hebben niets te onthullen.

Dit artikel incudes een gedetailleerd experimenteel protocol om de laboratorium versnelde experimenten op polyester versterkte en PVC gecoate stoffen voor civieltechnische toepassingen te simuleren. Het protocol beschrijft het geval van kunstmatige thermische veroudering alleen door middel van het verhogen van de omgevingstemperatuur. Dit is een duidelijke vereenvoudiging van de reële weersomstandigheden, aangezien UV-straling en waterinvloed een extra rol spelen bij de veroudering van de materiaaldienst.
<p class="j...

Polyester gebaseerde architecturale stoffen worden vaak gebruikt voor de bouw van hangende daken1. Omdat ze relatief goedkoop zijn met goede mechanische eigenschappen, kunnen ze worden ingezet in langdurige exploitatie (bijvoorbeeld het hangende dak van de Forest Opera in Sopot - Polen). Helaas kunnen weersomstandigheden, ultraviolette straling, biologische redenen en operationele doeleinden (seizoen pre-stressen en losraken2)hun mechanische eigenschappen beïnvloeden. Hangende daken gemaakt van AF9032 zijn meestal seizoensgebonden structuren onderworpen aan hoge temperatuur (vooral tijdens zonnige dagen in de zomer), regelmatige voorspanning en losmaken. Om een hangend dak goed te kunnen ontwerpen, moeten stofparameters niet alleen aan het begin van de exploitatie, maar ook na enkele jaren gebruik worden bepaald.
Verouderingsanalyse meet de verouderingsindicator en vergelijkt de initiële en uiteindelijke waarden van de parameters om de impact van veroudering te beoordelen. Cash et al.3 stelde een van de eenvoudigste methoden voor door een vergelijkende analyse van 12 verschillende soorten dakmembranen. Deze membranen werden blootgesteld aan buitenverwering voor 2 of 4 jaar. De auteurs gebruikten een classificatiesysteem van verschillende eigenschappen om de duurzaamheid van de stof te beoordelen. Om een analyse van polymeerthermische veroudering te bieden, kan het tijdtemperatuursuperpositieprincipe (TTSP) worden toegepast4. Dit principe stelt dat het gedrag van een materiaal bij lage temperatuur en onder lage spanningsniveau op zijn gedrag bij hoge temperatuur en hoge spanningsniveau lijkt. De eenvoudige vermenigvuldigingsfactor kan worden gebruikt om de huidige temperatuureigenschappen te relateren aan de eigenschappen bij de referentietemperatuur. Grafisch komt het overeen met de curveshift op de logtijdschaal. Wat de temperatuur betreft, worden twee methoden voorgesteld om de verschuivingsfactor en de verouderingstemperatuur te combineren: de Williams-Landel-Ferry (WLF) vergelijkingen en de Arrhenius-wet. Beide methoden zijn opgenomen in de Zweedse standaard ISO 113465 om de levensduur en maximale operationele temperatuur voor rubber, of gevulkaniseerde en thermoplastische materialen te schatten. Onlangs zijn thermische veroudering en Arrhenius methodologie gebruikt in de kabel levensduur voorspelling6,7, verwarmingsbuizen8, en polymeer lijm PMMA4. Een uitbreiding van de Wet Arrhenius is de Wet-Eyring die rekening houdt met andere verouderingsfactoren (bijvoorbeeld spanning, druk, enz.) 9. Andere studies stellen eenvoudige lineaire modellen voor en verifiëren zij voor een beschrijving van de veroudering (bijvoorbeeld biosensorveroudering10). Hoewel de Arrhenius-methode vaak wordt gebruikt, is er discussie over de relevantie ervan in de levenslange voorspelling van elk materiaal. Daarom moet de methode met zorg worden gebruikt, met name in termen van initiële veronderstellingen en experimentele omstandigheden6.
Net als bij de meeste polymeren vertonen de polyesterstoffen die in het huidige onderzoek worden gebruikt twee verschillende overgangsfasen die worden gedefinieerd door de smelttemperatuur (Tm)en de glasovergangstemperatuur (Tg). De smelttemperatuur (Tm)is de temperatuur wanneer een materiaal verandert van zijn vaste toestand naar de vloeibare, en de glasovergangstemperatuur (Tg)is de grens tussen het glas en rubbertoestanden 11. Volgens de gegevens van de fabrikant is de AF9032 stof gemaakt van polyester draden (Tg = 100−180 °C12, Tm = 250−290 °C13) en PVC-coating (Tg = 80−87 °C14,15, Tm = 160−260 °C16). De rijpingstemperatuur Tα moet worden gekozen onder Tg. Tijdens zonnige dagen kan de temperatuur op het bovenste oppervlak van een hangend dak zelfs 90 °C bereiken; zo worden hier twee rijpingstemperaturen (80 °C en 90 °C) getest. Deze temperaturen zijn onder de draad Tg en dicht bij de coating Tg.
De prestaties van het versnelde verouderingsprotocol op technische stoffen worden in het huidige werk gepresenteerd. Kunstmatige thermische veroudering wordt gebruikt om veranderingen van de materiaaleigenschappen te voorspellen. Het artikel illustreert passende laboratoriumtestroutines en een manier om relatief korte termijn experimentele resultaten te extrapoleren.

<table><tbody><tr><td>AF 9032 technisch weefsel</td><td>Shelter-Rite Seaman Corporation</td><td></td><td></td></tr><tr><td>mes van schaar</td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td>marker</td><td></td><td></td><td>permanent</td></tr><tr><td>liniaal</td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td>Sigma Plot</td><td>Systat Software Inc.</td><td>v. 12.5</td><td></td></tr><tr><td>Testmachine Z020</td><td>Zwick Roell</td><td>BT1-FR020TN.A50</td><td></td></tr><tr><td>TestXpert II programma</td><td>Zwick Roell</td><td>v. 3.50</td><td></td></tr><tr><td>Thermische kamer</td><td>Eurotherm Controls</td><td>2408</td><td></td></tr><tr><td>buiskat</td><td></td><td></td><td>13 mm</td></tr><tr><td>Video extensometer</td><td>Zwick Roell</td><td>BTC-EXVIDEO.PAC.3.2.EN</td><td>In plaats van een video extensometer kan een mechanische worden gebruikt</td></tr><tr><td>VideoXtens</td><td>Zwick Roell</td><td>5.28.0.0 SP2</td><td></td></tr></tbody></table>

kunstmatige thermische veroudering van polyester versterkt en polyvinyl chloride gecoate technische stof

Artificial Thermal Ageing of Polyester Reinforced and Polyvinyl Chloride Coated Technical Fabric

Architecturale stof AF9032 is onderworpen aan kunstmatige thermische veroudering om veranderingen van de materiaalparameters van de stof te bepalen. De voorgestelde methode is gebaseerd op de versnelde verouderingsaanpak die Arrhenius voorstelt. 300 mm x 50 mm monsters werden gesneden in de warp en vulrichtingen en geplaatst in een thermische kamer op 80 °C gedurende maximaal 12 weken of bij 90 °C gedurende maximaal 6 weken. Dan na een week van conditionering bij omgevingstemperatuur, werden de monsters uniaxially gespannen bij een constante spanningssnelheid. Experimenteel werden de parameters bepaald voor de niet-lineaire elastische (lineaire piecewise) en viscoplastische (Bodner-Partom) modellen. Veranderingen in deze parameters werden bestudeerd met betrekking tot de verouderingstemperatuur en de verouderingsperiode. In beide gevallen werd de lineaire benaderingsfunctie met succes toegepast met behulp van de vereenvoudigde methodologie van Arrhenius. Er werd een correlatie verkregen voor de vulrichting tussen experimentele resultaten en de resultaten van de Arrhenius-aanpak. Voor de warprichting vertoonden de extrapolatieresultaten enkele verschillen. Bij beide temperaturen zijn steeds toenemende en afnemende tendensen waargenomen. De wet Arrhenius werd bevestigd door de experimentele resultaten slechts voor de vulrichting. De voorgestelde methode maakt het mogelijk om echt stofgedrag te voorspellen tijdens langdurige exploitatie, wat een cruciaal probleem is in het ontwerpproces.

Figuur 2 plaatst de spanningsdrukkrommen voor de kromtrekken de en de vulrichtingen van AF9032 stof verkregen op verschillende verouderingstijden, in het temperatuurniveau van 80 °C voor een stamsnelheid van 0,001 s-1. Het verschil tussen de 1 uur verouderende periode (referentietest) en de rest van de verouderingsperiode is duidelijk. De verouderingstijd lijkt de materiële respons in de warprichting niet wezenlijk te beïnvloeden, omdat de spanningsspanningscurven zeer repetitief ...

Hier simuleren we versnelde thermische veroudering van technische stof en zien we hoe dit verouderingsproces de mechanische eigenschappen van de stof beïnvloedt.

Kunstmatige thermische veroudering van polyester versterkt en polyvinyl chloride gecoate technische stof

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed ...

Dit protocol vergemakkelijkt de uitvoering van vereenvoudigde versnelde verouderingstests op textielstoffen en de evaluatie van mechanische eigenschappen op geteste materialen. Deze procedure maakt het mogelijk om in relatief korte tijd de toekomstige materiaaleigenschappen te bepalen, wat essentieel is voor structurele ontwerpers die gespecialiseerd zijn in dakconstructies van textielstoffen. Om viscoplastische constitutieve relaties te beoordelen, is een testmachine met een softwaretouw vereist om constante belastingstests uit te voeren die worden gecontroleerd door een extensometer.Bevestig voor aanvang van het experiment dat een testmachine, uitgerust met een extensometer en de juiste software beschikbaar is en dat een thermische kamer toegankelijk is. Rol de technische stof AF9032 baal en trek ten minste 42, 300 bij 50 millimeter vormen op het weefsel oppervlak parallel aan de warp richting en ten minste 42 parallel aan de vulrichting. Gebruik een permanente markering om de warprichting op elk monster aan te geven voordat u de monsters uitknipt.Gebruik een schuifklauw om de dikte van het monster te meten en het aantal draden aan de korte rand van het monster te tellen. Stel vervolgens de thermische kamer in op een constante temperatuur van 80 graden Celsius. Wanneer de temperatuur bijna 80 graden Celsius bereikt, opent u de kamerdeur en plaatst u ten minste zeven sets exemplaren in de kamer en sluit u de deur zo snel mogelijk om een temperatuurdaling te voorkomen.Gebruik na een uur thermische handschoenen om de referentieset van specimens te verwijderen en verwijder de opeenvolgende experimentele sets de komende 12 weken eenmaal per week. Na hun verwijdering uit de kamer, laat de exemplaren op kamertemperatuur voor een week. Gebruik voor de test een permanente markering om twee zwarte stippen 50 millimeter uit elkaar te maken in het midden van elk exemplaar en installeer twee 60 millimeter platte inzetstukken in elke greep van de testmachine.Wanneer alle vier de wisselplaten op hun plaats zijn, opent u de software in de machine en selecteert u het programma dat is gewijd aan de trektests. Selecteer vervolgens de startpositie met een grip van 200 millimeter om de scheiding in de software vast te houden en klik op de knop Startpositie om de 200 millimeter grip uit te voeren naar gripscheiding. Als u de video-extensometer wilt instellen, verplaatst u de camera langs de steunbalk totdat de lens zich in het midden van een exemplaar bevindt.Controleer of de lens van de camera tijdens het hele experiment een duidelijk beeld geeft van de monstermarkeringen. Plaats het kalibratieapparaat voor de camera en selecteer de juiste helderheid en focus voor de lens. Klem het apparaat met de grepen en selecteer het juiste type markeringen in het venster Doelen in de video extensometersoftware.Gebruik de optie Schalen om de kalibratieprocedure te selecteren en de kalibratieafstand in het venster Schalen te selecteren. Wijzig vervolgens het markeringstype in Patroon in het venster Doelen, zodat de extensometer de markeringen op het monster kan volgen. Wanneer alle materialen en apparatuur klaar zijn, stelt u de testparameters in de testmachinesoftware in en plaatst u het exemplaar in de grepen in de verticale en horizontale richtingen langs de verticale hoofdas van de machine.Gebruik een tabelvormige sleutel om de grepen te sluiten en de tests uit te voeren met de geselecteerde constante spanningssnelheid totdat elk monster breekt. Herhaal de test vervolgens om de twee weken met elke volgende reeks monsters. Na 80 graden Celsius experimenten, herhaal de procedure wekelijks op 90 graden Celsius.Wanneer alle exemplaren zijn getest, gebruik dan grafische software en de dwarsdoorsnede gebied van de monsters om de geregistreerde kracht en rek stappen herberekenen volgens elementaire sterkte van materialen vergelijkingen aan de stress stam relaties. Vervolgens plot een grafiek van de verkregen gegevens voor de warp en vul monsters. Als u een stuksgewijs lineair model wilt instellen voor niet-lineaire elastische modellering, vindt u voor elke monstercurve de spanningsbereiken die de lineaire of dicht bij lineaire spanningsstrelatie detecteren.Gebruik de optie Fit Regression in de grafische software en de minst vierkante methode om de beste geschikte lijn in de gekozen regio te identificeren. Geef de raaklijn aan als de lengtestijfheidswaarde waarvoor de I-index overeenkomt met de huidige richting van het materiaal en de J-index is een opeenvolgend aantal van de geïdentificeerde lijn. Wanneer alle parameters zijn afgebakend, identificeert u de snijpunten tussen de lijnen.Om een Arrhenius-extrapolatie uit te voeren, wijst u de referentietemperatuur toe op basis van de gemiddelde waarde op basis van de resultaten van het plaatselijke meteorologische station en wijst u de thermische kamertemperatuur toe zoals die welke bij de verouderingstest werd gebruikt. Bereken vervolgens de reactiesnelheid constant van vergelijking om de verouderingstijd uitgedrukt in weken tot jaren te extrapoleren. In dit beeld worden de spanningsstrrongen voor de warp- en vulrichtingen van AF9032-stof weergegeven die op verschillende verouderingstijden in het temperatuurniveau van 80 graden Celsius zijn verkregen voor een spanningssnelheid van 0,0011 per seconde.Zoals waargenomen, is het verschil tussen de referentie een uur verouderingsperiode test en de rest van de veroudering periodes is meestal duidelijk. De verouderingstijd lijkt de materiële respons in de warprichting niet wezenlijk te beïnvloeden. Daarentegen is de uiteindelijke treksterkte in de vulrichtingmonsters veel lager in de kunstmatig verouderde monsters dan in de niet-geagede monsters.Bovendien, voor de vulrichting, de bereikte spanningsspanningskrommen hebben uiteenlopende trajecten wanneer de spanningen meer dan 0.06 overschrijden. Het eerste lineaire deel van de experimentele spanningsspanningscurve van een eenvoudige trekproef komt overeen met de stijfheid van de technische stofbekleding van PVC. De resultaten verkregen bij 90 graden kunnen worden geëxtrapoleerd naar echte jaren met behulp van de Arrhenius vereenvoudigde relatie.De verhardingsparameter in de warprichting en de viscositeitparameter in de vulrichting kunnen ook worden berekend. Er moet worden benadrukt dat voor de bodner-partom constitutieve relaties, de experimenten met constante spanningstarieven nodig zijn. De machine is gebonden aan dit type bewerking uit te voeren.De video extensometer kan worden vervangen door een mechanische extensometer en verschillende constitutieve modellen kunnen worden opgenomen om de prestaties van textielstoffen weer te geven. Deze techniek kan worden gebruikt voor de levenslange voorspelling van verschillende composietmaterialen. De werking van een thermische kamer met hoge temperaturen vereist het gebruik van thermische handschoenen en de complexe testmachine moet altijd met zorg worden bediend.

artificial-thermal-ageing-polyester-reinforced-polyvinyl-chloride

Research

JoVE Journal

Engineering

Techniek

De duurzaamheid van polymeren en vezelversterkte polymeercomposietmaterialen in gebruik is een cruciaal aspect voor hun ontwerp en onderhoud op basis van de toestand. We presenteren een nieuwe, goedkope laboratoriumtestplatform voor het onderzoek naar de invloed van gelijktijdige mechanische en omgevingsbelastingen, en kunnen helpen bij het ontwerpen van efficiëntere en toch veiligere composietstructuren.

Een Testen Platform Duurzaamheid Studies van Polymeren en vezelversterkte Polymer Composites onder Concurrent Hygrothermo-mechanische stimuli

Twee soorten oppervlakken, polyestergecoat staal en polyester bekleed met een laag van silica nanodeeltjes bestudeerd. Beide oppervlakken werden blootgesteld aan zonlicht en bleek aanzienlijke veranderingen in de chemie en nanoschaal topografie van het oppervlak veroorzaken.

De evolutie van Silica nanodeeltjes-polyester Coatings op oppervlakken blootgesteld aan zonlicht

In deze paper presenteren we een protocol om organische materialen op textiel, die zorgt voor de directe integratie van organische elektronische apparaten met wearables selectief deponeren. De gefabriceerde apparaten kunnen volledig worden geïntegreerd in textiel, met respect voor hun mechanische uiterlijk en het mogelijk maken sensing mogelijkheden.

Een eenvoudige en schaalbare Fabrication Methode voor biologisch Electronic Devices on Textiles

Een protocol om bloot blote vezels op het samengestelde oppervlak door het elimineren van hars rijk gebied wordt gepresenteerd. De vezels worden tijdens de fabricage van de composieten, niet door de oppervlakte na de behandeling blootgesteld. De blootgestelde koolstof composieten vertonen hoge elektrische geleidbaarheid in de richting van de via-dikte en hoge mechanische eigenschap.

Experimentele implementatie van een nieuwe methode van de samengestelde Fabrication: bloot blote vezels op het samengestelde oppervlak door de zachte laag-methode

Dit verslag een magnetron aangestuurde benadering voor afzetting van porfyrine matiemaatschappij poreuze organosilicate SPE op een katoenweefsel details en toont vermindering in het 2-chloorethyl ethyl sulfide (CEES) vervoer door het weefsel ten gevolge van dit behandeling.

Afzetting van poreuze SPE op stof ondersteunt

Het primaire doel van de studie is voor de ontwikkeling van een protocol ter voorbereiding van consistente exemplaren voor nauwkeurige mechanische testen van hoge sterkte copolymeer aramidevezels, door het verwijderen van een coating en de individuele vezels strengen ontwarren zonder de invoering van belangrijke chemische of fysische achteruitgang.

Ontwarren hoge sterkte copolymeer aramidevezels om de bepaling van hun mechanische eigenschappen

Het doel van de studie was het ontwikkelen van protocollen om consistente specimens voor te bereiden voor nauwkeurige mechanische tests van hoogsterkte aramide of Ultra-hoge-molaire massa-polyethyleen gebaseerde flexibele unidirectionele composiet laminaat materialen en om protocollen voor het uitvoeren van kunstmatige veroudering op deze materialen.

Snij procedures, trekproeven en veroudering van flexibele unidirectionele composiet laminaten

Dit artikel beschrijft een snel en eenvoudig productieproces van ionische elektromechanisch actieve composietmaterialen voor actuatoren in biomedische, biomimetische en zachte robotica toepassingen. De belangrijkste fabricagestappen, hun belang voor de uiteindelijke eigenschappen van de actuatoren en enkele van de belangrijkste karakteriseringstechnieken worden in detail beschreven.

Fabricage van carbon-based Ionische elektromechanisch actieve zachte actuatoren

Dit artikel beschrijft een fabricageproces voor vezelversterkte polymeermatrixcomposietlaminaten die worden verkregen met behulp van de natte hand lay-up/vacuümzakmethode.

Het meten van de mechanische eigenschappen van glasvezelversterkingspolymeercomposietlaminaten verkregen door verschillende fabricageprocessen

Deze studie beschrijft een superkritische kooldioxideschuimmethode voor de bereiding van koolstofvezel en bamboevezelversterkt poly (butyleenadipataat-co-tereftalaat) schuim.

Bereiding van koolstofvezel en bamboevezel versterkt poly (butyleenadipadipaat-co-tereftalaat) schuim door superkritisch kooldioxideschuim

Leer versnelde thermische verouderingstests uitvoeren op technische stoffen zoals AF9032 om mechanische eigenschappen te evalueren. Deze methode voorspelt materiaalgedrag voor constructeurs van textiele dakstructuren.

Kunstmatige thermische veroudering van polyester versterkt en polyvinyl chloride gecoate technische stof

Meer video's verkennen