Artykuł metodologiczny

Pomiar niestabilnego nacisku powierzchniowego za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej

DOI:

10.3791/53627

⸱

3 grudnia 2016

 ,  ,  , 
1Department of Aerospace and Mechanical Engineering, University of Notre Dame

W tym artykule

Podsumowanie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Tutaj prezentujemy protokół do pomiaru, z wysoką rozdzielczością przestrzenną, niestabilnego ciśnienia powierzchniowego w przepływach turbulentnych. Metoda ta demonstruje budowę sondy zdalnego mikrofonu (RMP) i określenie jej zależnej od częstotliwości, złożonej funkcji przenoszenia. Przedstawiono i zwalidowano analityczne określenie odpowiedzi dynamicznej.

Streszczenie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Mikrofony są szeroko stosowane do pomiaru wahań ciśnienia na ściankach ciał stałych zanurzonych w przepływach turbulentnych. Ruchy turbulentne o różnych charakterystycznych skalach długości mogą powodować wahania ciśnienia w szerokim zakresie częstotliwości. Ta właściwość turbulencji wymaga, aby urządzenia czujnikowe miały wystarczającą czułość w szerokim zakresie częstotliwości. Co więcej, małe charakterystyczne skale długości struktur turbulentnych wymagają małych obszarów wykrywania i możliwości umieszczenia czujników w bardzo bliskiej odległości od siebie. Złożona geometria ciał stałych, często obejmująca duże krzywizny powierzchni lub nieciągłości, wymaga, aby sonda mogła być ustawiana w bardzo ograniczonych przestrzeniach. Opracowanie zdalnej sondy mikrofonowej, która jest niedroga, spójna i powtarzalna, zostało opisane w niniejszym komunikacie. Pozwala na pomiar wahań ciśnienia z wysoką rozdzielczością przestrzenną i dynamiczną odpowiedzią w szerokim zakresie częstotliwości. Sonda jest na tyle mała, że można ją umieścić we wnętrzu typowych modeli tuneli aerodynamicznych. Sonda zdalnego mikrofonu zawiera małą, sztywną i pustą rurkę, która wnika w powierzchnię modelu, tworząc obszar wykrywania. Rurka ta jest podłączona do standardowego mikrofonu, w pewnej odległości od powierzchni, za pomocą złącza "T". Wprowadzono metodę eksperymentalną w celu określenia odpowiedzi dynamicznej sondy zdalnego mikrofonu. Ponadto opisano analityczną metodę wyznaczania odpowiedzi dynamicznej. Metoda analityczna może być zastosowana na etapie projektowania w celu określenia wymiarów i właściwości elementów RMP.

Wprowadzenie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Przepływ płynu po powierzchniach zazwyczaj prowadzi do niestabilności i turbulencji, które skutkują niestabilnym ciśnieniem powierzchniowym (USP). Dźwięk i wibracje wywołane przepływem są często bezpośrednim wynikiem tej niestabilności. Wypromieniowany dźwięk generowany przez wentylatory chłodzące, śmigła i turbiny wiatrowe są zdominowane przez źródła związane z USP1. Pomiary przestrzennej i czasowej charakterystyki USP w przepływach turbulentnych są na ogół wymagane w celu przewidywania wypromieniowanego dźwięku.

Charakterystyka statystyczna USP jest zazwyczaj podawana w formie gęstości auto-spektralnej, dwupunktowych gęstości spektralnych krzyżowych i funkcji korelacji przestrzennej2, 3. Wymagane pasmo przenoszenia może się różnić w zależności od zastosowania. W wielu zastosowaniach w tunelach aerodynamicznych odpowiedź od 10 kHz do 20 kHz jest wystarczająca. Małe skale ruchu turbulentnego często wymagają, aby obszary wykrywania i odstępy między czujnikami były mniejsze niż 1 mm.

Przeprowadzono obszerne badania eksperymentalne w celu uzyskania fluktuacji ciśnienia wywołanych turbulencjami. Metoda bezpośrednia wykorzystuje wbudowane czujniki montowane wtyczkowo. Ta metoda często wykorzystuje duże układy mikrofonów, ponieważ każdy czujnik może mierzyć wahania ciśnienia tylko w jednym dyskretnym punkcie. Typowymi czujnikami wykorzystywanymi w tej metodzie są przetworniki piezoelektryczne, sugerowane przez Gautschiego4. Układy czujników piezoelektrycznych mogą być drogie, a zakres częstotliwości pomiaru jest często mniejszy niż 10 kHz.

Bezpośrednie mikrofony montowane powierzchniowo są często używane jako niedrogie czujniki USP5. Mikrofony mają wysoką czułość, co jest istotną zaletą w przypadku przepływów o niskiej prędkości. Prowadzi to jednak również do ryzyka nasycenia czujnika w przypadku dużych wahań amplitudy ciśnienia. Ta metoda nie jest odpowiednia dla powierzchni o dużych krzywiznach, nieciągłościach lub geometriach, które są zbyt cienkie, aby pomieścić cały czujnik.

Pośrednią metodą uzyskiwania zarówno informacji spektralnych, jak i przestrzennych jest użycie cienkich membran zamontowanych równo z powierzchnią6. Ruchy drgań zależne od czasu i przestrzeni są mierzone, a następnie przekształcane w statystyki ciśnienia powierzchniowego przy użyciu znanych właściwości mechanicznych membrany. Metoda ta wymaga starannego zaprojektowania, wdrożenia i dokładnej kalibracji odpowiedzi dynamicznej membrany. Ponadto sprzęt do pomiaru drgań, taki jak laserowe wibrometry dopplerowskie, jest drogi. Wreszcie, tę metodę można stosować tylko do płaskich powierzchni.

Farba wrażliwa na nacisk (PSP) to kolejna technika, która może być użyta do pomiaru niestabilnego nacisku powierzchniowego. Technika ta wymaga, aby powierzchnie były pokryte przezroczystym spoiwem polimerowym, co powoduje, że cząsteczki w środku są wzbudzane do wyższego stanu energetycznego, gdy są oświetlane światłem o określonej długości fali. Gdy cząsteczki przechodzą hartowanie tlenu, energia jest uwalniana w postaci światła z szybkością proporcjonalną do ciśnienia parcjalnego tlenu, co skutkuje luminescencją, która jest odwrotnie proporcjonalna do ciśnienia powierzchniowego7. Główną wadą metod PSP jest stosunkowo niska czułość pomiaru w porównaniu z mikrofonami. Ogranicza to zastosowanie PSP do stosunkowo dużych przepływów.

Obecna komunikacja opisuje metodę USP, która wykorzystuje zdalną sondę mikrofonową (RMP). Metoda ta została po raz pierwszy opisana przez Englunda iRichardsa 8. Koncepcja wykorzystuje standardowy miniaturowy mikrofon, który jest podłączony do zaworu ciśnieniowego powierzchni za pomocą pustej rurki. Niestabilne ciśnienie na powierzchni modelu będzie przemieszczać się do rurki w postaci fal dźwiękowych. Rurka działa jak "falowód", aby umożliwić mikrofonowi, który jest zamontowany prostopadle do rurki, pomiar fal dźwiękowych. Fale następnie przechodzą do innej rury, która jest wystarczająco długa, aby wyeliminować odbicia akustyczne o dużej amplitudzie.

Englund i Richards zastosowali analityczne podejście opisane przez Bergha i Tijdemana9 w celu określenia dynamicznej odpowiedzi RMP. Perrenes i Roger10 wykorzystali RMP do pomiaru ciśnienia powierzchniowego nad dwuwymiarowym profilem lotniczym z urządzeniami o dużej sile nośnej. Opracowali sondę z rurką kapilarną o średnicy 0,5 mm na powierzchni, która była połączona ze sztywną rurką o długości 27 cm, która rozszerzała się z 0,7 mm do 2,5 mm za pomocą dwóch oddzielnych zmian skokowych. Każda zmiana skokowa powodowała stosunkowo dużą zmianę impedancji akustycznej lampy. Leclercq i Bohineust11 badali pole ciśnienia w ścianie pod turbulentną warstwą graniczną. Użyli RMP o stałej średnicy, zgodnie z sugestią Franzoniego i Elliotta12. Jednak odpowiedź dynamiczna była wystarczająco wysoka tylko w ograniczonym zakresie częstotliwości. Arguillat i wsp.13 zaprojektowano RMP do badania hałasu przenoszonego do wnętrza kabiny pojazdu. Przetestowali różne lampy, aby przewodzić wahania ciśnienia do mikrofonów. Yang i wsp.14 Skorygowano o zniekształcenia przewodów rurowych przy użyciu metody opartej na funkcji przenoszenia przewodów, która jest podobna do metody przedstawionej w niniejszym raporcie. Hoarau i wsp.15 badano ślad ciśnienia w ścianie poniżej oddzielonego obszaru. Zaprojektowane przez nich RMP miały stałe średnice wewnętrzne, a rurki były całkowicie niesztywne.

Zgodnie z wcześniejszymi badaniami, dokładność pomiarów ciśnienia powierzchniowego uzyskanych za pomocą RMP zależy głównie od określenia zależnej od częstotliwości funkcji przenoszenia sondy, która wiąże ciśnienie powierzchniowe z ciśnieniem mikrofonu. W poniższych sekcjach opisano geometrię RMP, która jest zarówno prosta, jak i skuteczna. Metody eksperymentalne i analityczne zostaną wprowadzone i zwalidowane w celu dokładnego określenia dynamicznej odpowiedzi RMP. Model analityczny pozwala na optymalizację RMP na etapie projektowania dla potencjalnie szerokiego zakresu zastosowań.

RMP mogą być używane do pomiaru wahań ciśnienia w szerokim zakresie częstotliwości. Stosunkowo wysoka rozdzielczość przestrzenna może dostarczyć szczegółowych informacji na temat charakterystyki przestrzennie rozłożonego pola nieustalonego ciśnienia16. Ponieważ sonda jest mała, RMP mogą być wykorzystywane do pomiaru wahań ciśnienia w złożonych geometriach, takich jak duże krzywizny lub ograniczone odstępy17. Ponadto rurka łącząca kran powierzchniowy i czujnik mikrofonu może zmniejszyć wielkość indukowanych wahań ciśnienia w mikrofonie. W związku z tym odpowiednie zaprojektowanie geometrii i parametrów czujnika RMP daje metodę uzyskiwania charakterystyk USP, które są znacznie mniej restrykcyjne w porównaniu z montażem zlicowanym mikrofonu bezpośrednio z powierzchnią modelu.

Struktura RMPT Ogólna struktura RMP jest pokazana na rysunku 1. RMP składa się z jednej rurki prowadzącej od powierzchni modelu do sekcji rozprężnej i drugiej rurki rozciągającej się od sekcji rozprężnej do "kołyski". Trzecia rura jest następnie podłączana, aby działać jako zakończenie bezechowe. Podstawka to obrabiany maszynowo element z tworzywa sztucznego używany do umieszczenia mikrofonu i połączeń lampowych. Szczegóły struktury RMP mogą być dostosowywane do różnych warunków eksperymentalnych. Zadaniem drugiej rurki o większej średnicy jest umożliwienie umieszczenia stosunkowo nieporęcznego mikrofonu i podstawki dalej od punktu pomiaru USP bez znacznego zmniejszania czułości pomiaru. Ta druga rurka może zostać wyeliminowana, jeśli nie jest to konieczne, a sekcja rozprężna może być zbudowana w kołysce. Zakończenie bezechowe wykonane było z miękkiego tworzywa sztucznego o długości około 2 do 3 m.

Na potrzeby tej demonstracji, projekt RMP został zoptymalizowany pod kątem pomiaru wahań ciśnienia powierzchniowego pod turbulentną warstwą graniczną bez strumieniowego gradientu ciśnienia, jak pokazano na rysunku 2. Druga rurka została wyeliminowana. Zaobserwowano efekty dwóch różnych długości pierwszej rurki. Pierwsza rura została zbudowana ze stali nierdzewnej o średnicy wewnętrznej 0,5 mm i średnicy zewnętrznej 0,81 mm. Długości pierwszej rurki wynosiły odpowiednio 5,35 i 10,40 cm. Średnica wewnętrzna wlotu sekcji rozprężnej, która była wbudowana w kołyskę, wynosiła 0,5 mm, a średnica wewnętrzna wylotu wynosiła 1,25 mm, co było identyczne ze średnicą wewnętrzną zakończenia rozpraszania. Kąt dylatacji wynosił 7°. W kołysce znajdował się otwór o średnicy 1,25 mm w celu płynnego połączenia sekcji rozprężnej z zakończeniem bezechowym. Obszar wykrywania był połączony z otworem o średnicy 1,25 mm przez prostopadły otwór o średnicy 0,75 mm.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Protokół

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

1. Przygotowanie eksperymentów

  1. Wybierz odpowiedni mikrofon, aby zbudować RMP. Użyj zakresu częstotliwości mikrofonu w interesującym Cię zakresie częstotliwości.
    UWAGA: W tym eksperymencie interesujące są wahania ciśnienia między 100 a 10 000 Hz. Zakres częstotliwości pomiaru wybranego mikrofonu wynosi od 100 do 10 000 Hz. Rozmiar mikrofonu powinien być jak najmniejszy, chociaż nie ma konkretnych kryteriów dotyczących rozmiaru.
  2. Oszacować czułość i charakterystykę częstotliwościową systemu RMP przy użyciu metody analitycznej opisanej w dodatku. Dostosuj czułość i charakterystykę częstotliwościową RMP, zmieniając wymiary rur i konstrukcji.
  3. Za pomocą narzędzia Dremel przeciąć rurkę ze stali nierdzewnej o średnicy wewnętrznej 0,5 mm na kawałek o długości 5,25 cm.
  4. Nożyczkami przetnij miękką rurkę o średnicy wewnętrznej 1,25 mm na kawałek o długości 4,75 m.
  5. Użyj frezarki, aby wyciąć kawałek pleksi w prostopadłościan. Długość, szerokość i wysokość prostopadłościanu powinny wynosić odpowiednio 2,54 cm, 1,27 cm i 1,27 cm.
  6. Wywierć otwory o średnicach 0.81, 2, 2.56 i 0.76 mm na kołysce z pleksiglasu, jak pokazano na rysunku 2.
  7. Użyj wiertła igłowego, aby wykonać stożkową część kołyski z pleksiglasu, jak pokazano na rysunku 2.
  8. Sprawdź czułość mikrofonu w instrukcji dostarczonej przez producenta lub skalibruj mikrofon za pomocą metody wprowadzonej przez Wong18.
  9. Umieść mikrofon w podstawce z pleksiglasu, jak pokazano na rysunku 2, i zamocuj mikrofon za pomocą żywicy epoksydowej.
  10. Podłącz rurkę ze stali nierdzewnej i miękką rurkę do kołyski z pleksiglasu i przymocuj je żywicą epoksydową.
  11. Wywierć otwór o średnicy 0,81 mm prostopadle do powierzchni modelu w miejscu pomiaru.

2. Konfiguracja eksperymentu

  1. Zamontuj podtynkowo główne rurki ze stali nierdzewnej czujników RMP do powierzchni modelu i dodaj żywicę epoksydową, aby przymocować rurki ze stali nierdzewnej do przeciwległej powierzchni modelu, jak pokazano na rysunku 2.
  2. Otocz RMP pianką akustyczną, aby zapobiec zanieczyszczeniu systemu przez hałas pasożytniczy.
  3. Poprowadź wszystkie przewody elektryczne poza badaną sekcją tunelu.
  4. Wyprowadzić miękką rurkę bezechową z części testowej tunelu.
  5. Podłączyć koniec miękkiej rurki bezechowej do przetwornika ciśnienia w celu uzyskania pomiarów średniego ciśnienia statycznego jednocześnie z ciśnieniem nieustalonym.
  6. Podłącz RMP do wzmacniacza o niskim poziomie szumów i systemu akwizycji danych.
  7. Ustaw współczynnik wzmocnienia amplifier na 10. Należy pamiętać, że wartość współczynnika wzmocnienia może być zmieniana w zależności od przypadku.

3. Kalibracja

  1. Wybierz mikrofon referencyjny, który jest wysokiej jakości i ma czułość niezależną od częstotliwości.
  2. Podłącz mikrofon referencyjny do wejścia amplifier i podłącz wyjście amplifier do systemu akwizycji danych.
  3. Ustaw zarówno wzmocnienie wejściowe, jak i wyjściowe amplifier na 10 dB. Należy pamiętać, że współczynnik wzmocnienia może się zmieniać w różnych warunkach pomiaru.
  4. Włóż mikrofon odniesienia do tłoka, jak pokazano na rysunku dodatkowym.
  5. Włącz tłokfon .
  6. Ustaw częstotliwość akwizycji na 4 000 Hz.
  7. Ustaw liczbę próbek na 240 000.
  8. Pozyskać i zapisać napięcie wyjściowe z mikrofonu odniesienia.
  9. Oblicz stałą kalibracji mikrofonu referencyjnego. Stała kalibracji, Cref, jest stosunkiem odchylenia standardowego ciśnienia akustycznego wytwarzanego przez tłokfon do odchylenia standardowego napięcia wyjściowego mikrofonu odniesienia.
  10. Powtórz proces kalibracji (kroki 3.8 i 3.9) kilka razy. Jako stałą kalibracji należy użyć wartości średniej, Cref.
  11. Mikrofon referencyjny należy ustawić prostopadle do stałej powierzchni, na której mierzone są wahania ciśnienia, jak pokazano na rysunku 1.
  12. Wyrównaj środek mikrofonu referencyjnego z odczepem RMP. Należy zachować odległość między mikrofonem referencyjnym a odczepem RMP wynoszącą 1 mm.
  13. Umieść głośnik w bliskiej odległości od modelu testowego. Do tych pomiarów należy zachować odległość między głośnikiem a mikrofonem wynoszącą 2.5 m.
  14. Podłącz głośnik do generatora funkcyjnego i włącz generator funkcyjny.
  15. Użyj opcji "biały szum" generatora funkcyjnego, aby dostarczyć żądany sygnał akustyczny i ustawić średnie kwadratowe napięcie Vrms na 0,4 V.
  16. Dostosuj głośność głośnika do minimum.
  17. Włącz głośnik.
  18. Dostosuj głośność głośnika amplifier tak wysoko, jak to możliwe, nie uszkadzając głośnika. Należy pamiętać, że większość głośników ma lampkę kontrolną, która ostrzega użytkownika, jeśli amplituda wyjściowa jest powyżej zakresu głośników.
  19. Zbieraj i zapisuj dane szeregów czasowych z wyjść napięciowych zarówno mikrofonu referencyjnego, jak i RMP, korzystając z częstotliwości skanowania 40 000 Hz przez 60 sekund.
  20. Obliczyć szeregi czasowe fluktuacji ciśnienia akustycznego, która jest generowana przez głośnik i generator funkcyjny i mierzona przez mikrofon odniesienia. Jest to po prostu iloczyn napięcia wyjściowego szeregów czasowych z mikrofonu referencyjnego, figure-protocol-1, oraz jego stałej kalibracji, figure-protocol-2; figure-protocol-3. Zauważ, że ciśnienie akustyczne szeregów czasowych, figure-protocol-4, jest również wahaniami ciśnienia na kranie RMP.
  21. Oblicz fluktuację ciśnienia akustycznego w szeregach czasowych zmierzoną przez mikrofon w RMP jako iloczyn napięcia wyjściowego szeregów czasowych z RMP, figure-protocol-5, oraz czułość mikrofonu, figure-protocol-6; figure-protocol-7. Zwróć uwagę, że czułość mikrofonu, figure-protocol-8, powinna być podana przez producenta.
  22. Oblicz gęstość autospektralną, figure-protocol-9, z figure-protocol-10. Oblicz gęstość autospektralną, figure-protocol-11, z figure-protocol-12. Oblicz gęstość krzyżową spektralną, figure-protocol-13, między figure-protocol-14 i figure-protocol-15. Gęstości autospektralne i gęstości spektralne krzyżowe są zdefiniowane przez Bendata i Piersola19.
  23. Oblicz funkcję transferu jako figure-protocol-16.
  24. Oblicz funkcję koherencji jako figure-protocol-17, gdzie gwiazdka reprezentuje sprzężony zespolony.
  25. Odłącz mikrofon odniesienia.
  26. Wyłącz głośnik i generator funkcyjny.
  27. Wyjmij głośnik.

4. Akwizycja danych

  1. Włącz tunel aerodynamiczny.
  2. Zapisz napięcie wyjściowe szeregów czasowych, figure-protocol-18, RMP za pomocą systemu akwizycji danych. Użyj częstotliwości skanowania 40 000 Hz. Użyj czasu trwania akwizycji wynoszącej 64 sekundy.
  3. Wyłącz tunel aerodynamiczny.

5. Przetwarzanie danych

  1. Oblicz fluktuację ciśnienia akustycznego, figure-protocol-19, mierzoną przez mikrofon w RMP jako figure-protocol-20.
  2. Oblicz gęstość autospektralną, figure-protocol-21, fluktuacji ciśnienia powierzchniowego jako figure-protocol-22, gdzie figure-protocol-23 to gęstość autospektralna fluktuacji ciśnienia akustycznego mierzona przez mikrofon w RMP figure-protocol-24 .

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Wyniki

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Wyniki kalibracji z dwóch reprezentatywnych projektów RMP są pokazane w tej sekcji. W pierwszym z nich zastosowano rurkę główną o długości 5,35 cm, a w drugiej rurkę pierwotną o długości 10,4 cm. Zakończenia rozpraszające mają długość 4,75 m dla obu RMP.

Spójność między wahaniami ciśnienia mierzonymi przez mikrofon w RMP i przez mikrofon referencyjny jest pokazana na rysunku 3. Dane pokazują wartość spójności bl...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Dyskusja

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Pomiar USP w eksperymentach w tunelu aerodynamicznym jest potrzebny do wielu zastosowań związanych z aeroakustyką i drganiami wywołanymi przepływem. W porównaniu z istniejącymi metodami, takimi jak wbudowane czujniki podtynkowe, PSP lub wibrowane membrany, opisana tutaj metoda pozwala na dokładne pomiary z wysoką czułością na wahania o dużej wielkości w szerokim zakresie częstotliwości. Co ważniejsze, zapewnia również metodę pomiarów USP przy użyciu małego obszaru wykrywania, która minimalizuje efekty uśredniania przestr...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Oświadczenia

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Autorzy nie mają nic do ujawnienia.

Podziękowania

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Te badania były możliwe dzięki finansowaniu z Biura Badań Marynarki Wojennej Stanów Zjednoczonych w ramach grantu nr N000141210337, Deborah Nalchajian i Ronald Joslin.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Materiały

Lista materiałów użytych w tym artykule
NazwaFirmaNumer katalogowyKomentarze
MikrofonACO Pacific (http://www.acopacific.com/)7016Służy do pomiaru ciśnienia akustycznego i kalibracji RMP jako odniesienia.
MikrofonKnowles (http://www.knowles.com/eng)FG-23629-C36Służy do pomiaru wahań ciśnienia w ramach RMP.
Rurki MicroboreSaint-gobain (http://www.biopharm.saint-gobain.com/en/index.asp)Tygon ND 100-80Służy do rozpraszania fal dźwiękowych jako zakończenie rozpraszania.
Rurka podskórnaMicroGroup (http://www.microgroup.com/)304H21RWSłuży do podłączenia kranu powierzchniowego i umożliwia konwekcję wahań ciśnienia powierzchniowego do mikrofonu w RMP w postaci dźwięku.
Rurki podskórneMicroGroup (http://www.microgroup.com/)304H14HSłuży do zmniejszania efektu rozpraszania i umożliwienia konwekcji wahań ciśnienia powierzchniowego do mikrofonu w RMP w postaci dźwięku.
pleksiPlaskolit (http://www.plaskolite.com/)1X76204ASłuży do wykonywania kołysek, które mogą łączyć rurkę i mikrofon dla RMP.
Obudowa do akwizycji danychNational Instruments (http://www.ni.com/)PXI-1006Do akwizycji danych.
Kanał akwizycji danychNational Instruments (http://www.ni.com/)PXI-4472Do pozyskiwania danych.
Generator funkcyjnythinkSRS (http://www.thinksrs.com/)DS360Do generowania sygnału białego szumu.
TłokfonB& K (http://www.bksv.com/)4228Do generowania fal sinusoidalnych o stałej częstotliwości, które będą używane do kalibracji mikrofonu odniesienia.
GłośnikMackie (http://www.mackie.com/index.html)HD1531Służy do konwersji sygnału elektrycznego białego szumu na dźwięk. Jest to źródło dźwięku do kalibracji RMP.
MatLabMathworks (http://www.mathworks.com/)Służy do przetwarzania danych eksperymentalnych.
LabVIEWNational Instruments (http://www.ni.com/)Używany steruje sprzętem do akwizycji danych i rejestruje dane.

Bibliografia

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,
  1. Blake, W. K. Mechanics of Flow-induced sound and vibration. , Academic Press. Orlando, FL. (1986).
  2. Schloemer, H. Effects of pressure gradients on turbulent-boundary-layer wall-pressurefluctuations. J Acoust Soc Am. 42 (1), 93-113 (1967).
  3. Willmarth, W., Wooldridge, C. Measurements of fluctuating pressure at wall beneath a thick turbulent boundary layer. J Fluid Mech. 14 (2), 187-210 (1962).
  4. Gautschi, G. Piezoelectric Sensorics: Force, Strain, Pressure, Acceleration and Acoustic Emission Sensors, Materials and Amplifiers. , Springer. Berlin. (2002).
  5. Blake, W. K. A statistical description of pressure and velocity fields at the trailing edges of a flat strut. , David W. Taylor Naval Ship Research and Development Center. Report 4241 (1975).
  6. Huettenbrink, K. B. Lasers in Otorhinolaryngology. , Thieme. (2005).
  7. Bell, J. H., Schairer, E. T., Hand, L. A., Mehta, R. D. Surface Pressure Measurement using Luminescent Coatings. Annu Rev Fluid Mech. 33, 155-205 (2001).
  8. Englund, D., Richards, W. The infinite line pressure probe. ISA Transactions. 24 (2), 11-19 (1985).
  9. Bergh, H., Tijdeman, H. Theoretical and Experimental Results for the Dynamic Response of Pressure Measuring Systems. NRL Report TR F 238. National Aero-and Astronautical Research Inst. , Amsterdam. (1965).
  10. Perennes, S., Roger, M. Aerodynamic noise of a two-dimensional wing with high-lift devices. 4th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, , Toulouse. (1998).
  11. Leclercq, D., Bohineust, X. Investigation and modeling of the wall pressure field beneath a turbulent boundary layer at low and medium frequencies. J Sound Vibrat. 257 (3), 477-501 (2002).
  12. Franzoni, L. P., Elliott, C. M. An innovative design of a probe-tube attachment for a half in microphone. JASA. 104, 2903-2910 (1998).
  13. Arguillat, B., Ricot, D., Robert, G., Bailly, C. Measurements of the wavenumber-frequency spectrum of wall pressure fluctuations under turbulent flows. Collection of Technical Papers - 11th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference. 1, 722-739 (2005).
  14. Yang, H., Sims-Williams, D., He, L. Unsteady pressure measurement with correction on tubing distortion. Unsteady Aerodynamics, Aeroacoustics and Aeroelasticity of Turbomachines. , Springer. Berlin. 521-529 (2006).
  15. Hoarau, C., Boree, J., Laumonier, J., Gervais, Y. Analysis of the wall pressure trace downstream of a separated region using extended proper orthogonal decomposition. Phys Fluids. 18 (5), 055107(2006).
  16. Bilka, M. J., Paluta, M. R., Silver, J. C. Spatial correlation of measured unsteady surface pressure behind a backward-facing step. EXIF. 56 (2), (2015).
  17. Probsting, S., Gupta, A., Scarano, F., Guan, Y., Morris, S. C. Tomographic PIV for Beveled Trailing Edge Aeroacoustics. 20th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, , AIAA Paper (2014).
  18. Wong, G. Microphones and Their Calibration. Springer Handbook of Acoustics. , Springer. (2007).
  19. Bendat, J. S., Piersol, A. G. Random data: analysis and measurement procedures. , John Wiley & Sons. New York, NY. 2nd edition (1986).
  20. Goody, M. Empirical spectral model of surface pressure fluctuations. Am Instit Aero Astronaut. 42 (9), 1788-1794 (2004).
  21. Corcos, G. M. Resolution of pressure in turbulence. J Acoust Soc Am. 35 (2), 192-199 (1963).
  22. Tijdeman, H. On the propagation of sound waves in cylindrical tubes. J Sound Vibrat. 39 (1), 1-33 (1975).
  23. Iberall, A. S. Attenuation of oscillatory pressures in instrument lines. J Res Natl Bureau Stand. 45 (1), 85-108 (1950).
  24. Zwikker, C., Kosten, C. Sound Absorbing Materials. , Elsevier. Amsterdam. (1949).

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Przedruki i uprawnienia

Poproś o pozwolenie na ponowne wykorzystanie tekstu lub ilustracji tego artykułu JoVE

Poproś o pozwolenie

Tagi

Pomiar przep ywu turbulentnegoanaliza fluktuacji ci nieniakalibracja odpowiedzi dynamicznejeksperyment w tunelu aerodynamicznymaeroakustyka dynamiki p yn wkonstrukcja sondy mikrofonowejanaliza funkcji przenoszeniapomiar koherencji

Powiązane artykuły