Artykuł metodologiczny

Sztuczne starzenie termiczne tkaniny technicznej wzmocnionej poliestrem i powlekanej polipochlorkiem winylu

6.6K wyświetleń

⸱

DOI:

10.3791/60737

⸱

29 stycznia 2020

 ,  , 
1Faculty of Civil and Environmental Engineering, Gdansk University of Technology, 2Laboratoire de Mecanique Gabriel Lame, Institut National des Sciences Appliquees Centre Val de Loire

W tym artykule

Podsumowanie

Tutaj symulujemy przyspieszone starzenie termiczne tkaniny technicznej i sprawdzamy, jak ten proces starzenia wpływa na właściwości mechaniczne tkaniny.

Streszczenie

Tkanina architektoniczna AF9032 została poddana sztucznemu starzeniu termicznemu w celu określenia zmian parametrów materiałowych tkaniny. Proponowana metoda opiera się na podejściu opartym na przyspieszonym starzeniu się zaproponowanym przez Arrheniusa. Próbki o wymiarach 300 mm x 50 mm pocięto w kierunku osnowy i wypełnienia i umieszczono w komorze termicznej w temperaturze 80 °C na okres do 12 tygodni lub w temperaturze 90 °C na okres do 6 tygodni. Następnie, po tygodniu kondycjonowania w temperaturze otoczenia, próbki były jednoosiowo naprężane ze stałą szybkością odkształcania. Eksperymentalnie określono parametry dla nieliniowego modelu sprężystego (liniowego odcinkowego) i lepkościoplastycznego (Bodnera-Partama). Zmiany tych parametrów badano w odniesieniu do temperatury starzenia i okresu starzenia. W obu przypadkach z powodzeniem zastosowano funkcję aproksymacji liniowej przy użyciu uproszczonej metodologii Arrheniusa. Uzyskano korelację dla kierunku wypełnienia między wynikami eksperymentalnymi a wynikami podejścia Arrheniusa. W przypadku kierunku wypaczania wyniki ekstrapolacji wykazały pewne różnice. W obu temperaturach zaobserwowano tendencje wzrostowe i spadkowe. Prawo Arrheniusa zostało potwierdzone wynikami eksperymentalnymi tylko dla kierunku napełniania. Proponowana metoda pozwala przewidzieć rzeczywiste zachowanie tkaniny podczas długotrwałej eksploatacji, co jest kluczowym zagadnieniem w procesie projektowania.

Wprowadzenie

Tkaniny architektoniczne na bazie poliestru są powszechnie używane do budowy dachów wiszących1. Ze względu na to, że są stosunkowo tanie i mają dobre właściwości mechaniczne, mogą być wykorzystywane w długotrwałej eksploatacji (np. wiszący dach Opery Leśnej w Sopocie). Niestety, warunki pogodowe, promieniowanie ultrafioletowe, przyczyny biologiczne i cele operacyjne (naprężenie i rozluźnienie sezonowe2) mogą wpływać na ich właściwości mechaniczne. Dachy wiszące wykonane z AF9032 to typowo sezonowe konstrukcje poddawane działaniu wysokiej temperatury (szczególnie w słoneczne dni latem), regularnemu naprężaniu i luzowaniu. Aby prawidłowo zaprojektować dach wiszący, parametry tkaniny muszą być określone nie tylko na początku eksploatacji, ale również po kilku latach użytkowania.

Analiza starzenia mierzy wskaźnik starzenia się i porównuje początkowe i końcowe wartości parametrów, aby ocenić wpływ starzenia. Cash et al.3 zaproponowali jedną z najprostszych metod analizy porównawczej 12 różnych typów membran dachowych. Membrany te były wystawione na działanie warunków atmosferycznych przez 2 lub 4 lata. Autorzy zastosowali system ocen kilku właściwości do oceny trwałości tkaniny. W celu przeprowadzenia analizy starzenia termicznego polimerów można zastosować zasadę superpozycji czasowo-temperaturowej (TTSP)4. Zasada ta mówi, że zachowanie materiału w niskiej temperaturze i przy niskim poziomie odkształcenia przypomina jego zachowanie w wysokiej temperaturze i wysokim poziomie odkształcenia. Prosty współczynnik multiplikatywny może być użyty do powiązania bieżących właściwości temperatury z właściwościami w temperaturze odniesienia. Graficznie odpowiada to przesunięciu krzywej na skali czasu logarytmu. Jeśli chodzi o temperaturę, proponuje się dwie metody łączenia współczynnika przesunięcia i temperatury starzenia: równania Williamsa-Landela-Ferry'ego (WLF) oraz prawo Arrheniusa. Obie metody są zawarte w szwedzkiej normie ISO 113465 w celu oszacowania żywotności i maksymalnej temperatury roboczej dla materiałów gumowych lub wulkanizowanych i termoplastycznych. Ostatnio starzenie termiczne i metodologia Arrheniusa zostały wykorzystane w prognozowaniu żywotności6,7, rury grzewcze8 i klej polimerowy PMMA4. Rozszerzeniem prawa Arrheniusa jest prawo Eyringa, które uwzględnia inne czynniki starzenia się (np. napięcie, ciśnienie itp.)9. Alternatywnie, inne badania proponują i weryfikują proste modele liniowe do opisu starzenia się (np. biosensor ageing10). Chociaż metoda Arrheniusa jest powszechnie stosowana, toczy się dyskusja na temat jej znaczenia w przewidywaniu czasu życia każdego materiału. W związku z tym metoda ta musi być stosowana ostrożnie, zwłaszcza pod względem początkowych założeń i warunków eksperymentalnych6.

Podobnie jak większość polimerów, tkaniny poliestrowe użyte w obecnych badaniach wykazują dwie odrębne fazy przejściowe zdefiniowane przez temperaturę topnienia (Tm) i temperaturę zeszklenia (Tg). Temperatura topnienia (Tm) to temperatura, w której materiał przechodzi ze stanu stałego do ciekłego, a temperatura zeszklenia (Tg) jest granicą między stanami szkła i gumy11. Według danych producenta, tkanina AF9032 wykonana jest z nici poliestrowych (Tg = 100−180 °C12, Tm = 250−290 °C13) oraz powłoki PVC (Tg = 80−87 °C14,15, Tm = 160−260 °C16). Temperatura starzenia Tα powinna być wybrana poniżej Tg. W słoneczne dni temperatura na górnej powierzchni wiszącego dachu może sięgać nawet 90 °C; W związku z tym testowane są tutaj dwie temperatury starzenia (80 °C i 90 °C). Temperatury te znajdują się poniżej gwintu Tg i blisko powłoki Tg.

Wydajność protokołu przyspieszonego starzenia na tkaninach technicznych jest przedstawiona w obecnej pracy. Sztuczne starzenie termiczne służy do przewidywania zmian właściwości materiału. W artykule przedstawiono odpowiednie procedury badań laboratoryjnych oraz sposób ekstrapolacji stosunkowo krótkoterminowych wyników eksperymentalnych.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Protokół

1. Eksperymenty z przyspieszonego starzenia termicznego tkanin technicznych

  1. Ogólne przygotowania
    1. Przygotować maszynę wytrzymałościową z odpowiednim oprogramowaniem (w celu zapewnienia prób z stałą prędkością odkształcania) oraz ekstensometr wideo.
    2. Przygotować komorę termiczną zapewniającą stałą temperaturę 80 °C (± 1 °C) i 90 °C (±1 °C) przez co najmniej 12 tygodni.
  2. Przygotowanie próbek
    1. Rozwinąć belę tkaniny technicznej AF9032. Narysować pożądane kształty (300 mm x 50 mm) miękkim ołówkiem lub markerem na powierzchni tkaniny równolegle do kierunku osnowy lub wątku.
      UWAGA: Rozmieszczenie próbek na powierzchni tkaniny jest podane w innym miejscu17.
    2. Oznaczyć kierunek osnowy na każdej próbce markerem permanentnym. Wyciąć próbki ostrym nożem lub nożyczkami. W przypadku użycia noża posłużyć się linijką.
      UWAGA: Próbki powinny być prostokątne17. Głównymi elementami przenoszącymi obciążenie w tkaninie są nici. W fazie eksploatacji materiał powłoki zazwyczaj przekracza granicę plastyczności, przez co nie bierze udziału w rozkładzie naprężeń. Jedynymi elementami przenoszącymi obciążenie są nici rozciągające się od jednego uchwytu do drugiego. Dlatego stosowanie skomplikowanych kształtów próbek (np. kształtu hantli, zazwyczaj stosowanego dla metali) nie jest zasadne. Z drugiej strony, takie kształty próbek wymuszałyby zastosowanie specjalnych uchwytów przy badaniu obciążenia krytycznego lub użycie ekstensometru w celu oceny parametrów materiałowych.
    3. Zmierzyć grubość próbki za pomocą suwmiarki i policzyć liczbę nici na krótkiej krawędzi próbki.
      UWAGA: Dla każdej próbki wykonać trzy pomiary grubości i obliczyć wartość średnią. W razie potrzeby użyć lupy do oceny liczby nici.
  3. Włączyć komorę termiczną, pozostawiając otwarte drzwi. Za pomocą przycisków i wyświetlacza sterującego wybrać temperaturę (80 °C). Zamknąć drzwi komory termicznej i obserwować wzrost temperatury na panelu sterowania.
  4. Wygrzewanie próbek
    1. Gdy temperatura zbliży się do 80 °C, otworzyć drzwi komory termicznej. Włożyć co najmniej 7 zestawów próbek, z których każdy składa się z 6 próbek wyciętych w kierunku osnowy i 6 w kierunku wątku. Zamknąć drzwi tak szybko, jak to możliwe, aby uniknąć spadku temperatury.
      UWAGA: Eksperymenty powinny być przeprowadzone dla trzech prędkości odkształcania. Dla każdej prędkości odkształcania badania wykonuje się na dwóch próbkach w kierunku osnowy i dwóch w kierunku wątku. Umieścić w komorze nadmiarowe próbki na wypadek niepowodzenia eksperymentów lub dużych rozbieżności wyników z obu testów.
    2. Po 1 h założyć rękawice termiczne i wyjąć pierwszy zestaw próbek (zestaw referencyjny; 6 próbek w kierunku osnowy i 6 w kierunku wątku). Co 2 tygodnie wyjmować z komory termicznej kolejny zestaw próbek.
      UWAGA: Cały proces wygrzewania potrwa 12 tygodni.
  5. Kondycjonowanie próbek
    1. Pozostawić próbki w temperaturze pokojowej na jeden tydzień. Schłodzić próbki do temperatury pokojowej (aby ich właściwości uległy stabilizacji).
    2. Przed badaniem narysować markerem permanentnym dwa czarne znaki (kropki) z odstępem wzdłużnym około 50 mm (L0) w środkowej części każdej próbki.
      UWAGA: Kropki będą wykorzystywane przez ekstensometr wideo.
  6. Konfiguracja maszyny wytrzymałościowej
    1. Zainstalować cztery płaskie wkładki 60 mm w maszynie, po dwie wkładki na jeden uchwyt. Wkładki mają powierzchnię typu łuska rybi i są stosowane, aby zapobiec wysuwaniu się próbek z uchwytów.
    2. Włączyć maszynę. Uruchomić oprogramowanie (np. TestXpert) sterujące maszyną. Wybrać program przeznaczony do prób rozciągania.
    3. W oprogramowaniu wybrać pozycję startową z rozstawem uchwytów 200 mm. Kliknąć przycisk Starting Position, aby wykonać rozstaw uchwytów do 200 mm. Tę pozycję uchwytów zazwyczaj nazywa się pozycją startową badania.
      UWAGA: Odległość 200 mm jest wymagana przez normę ISO17.
  7. Konfiguracja ekstensometru wideo
    1. Przesunąć kamerę ekstensometru wideo wzdłuż pręta wsporczego tak, aby obiektyw kamery znajdował się na poziomie środkowej części próbki. Sprawdzić, czy obiektyw kamery zapewnia wyraźny widok znaczników próbki przez cały eksperyment.
      NOTE: Przed głównym badaniem wykonać podobny test, aby określić prawdopodobny zakres wydłużenia próbki i upewnić się, że kamera będzie śledzić czarne znaczniki podczas całego testu.
    2. Za pomocą ekranu komputera i powiązanego oprogramowania dobrać odpowiednią jasność i ostrość obiektywu.
  8. Kalibracja ekstensometru wideo
    UWAGA: Urządzenie kalibracyjne jest standardowym wyposażeniem ekstensometru wideo.
    1. Umieścić urządzenie kalibracyjne przed kamerą i zacisnąć je uchwytami.
    2. W oprogramowaniu ekstensometru wideo (np. VideoXtens) wybrać odpowiedni typ znaczników w oknie Targets (zazwyczaj czarno-białe).
    3. W oprogramowaniu ekstensometru wideo wybrać procedurę kalibracji za pomocą opcji Scale i wybrać odległość kalibracyjną w oknie Scale.
      UWAGA: Odległość powinna być zbliżona do odstępu między znacznikami na próbkach. Urządzenie kalibracyjne oferuje trzy odległości pomiarowe: 10, 15 i 40 mm. Ze względu na 50 mm odstępu między znacznikami, odpowiednia jest odległość 40 mm.
    4. Po kalibracji zmienić typ znacznika na Pattern w oknie Targets.
      UWAGA: Umożliwia to ekstensometrowi wideo śledzenie znaczników naniesionych na próbkę.
  9. Przeprowadzenie badania
    1. Przygotować parametry badania w oprogramowaniu TextXpert.
      UWAGA: Przygotowany program musi umożliwiać badanie z wybraną prędkością odkształcania w przypadku naprężenia jednowymiarowego. Musi być on skorelowany z ekstensometrem wideo. Rejestrowanymi parametrami są: początkowa odległość znaczników ekstensometru (L0) oraz funkcje czasu, przemieszczeń uchwytów, aktualnej odległości znaczników ekstensometru i siły. Zaprogramowano siłę wstępną 50 N17, a odległość L0 jest korygowana po wstępnym obciążeniu.
    2. Umieścić próbkę wzdłuż głównej osi pionowej maszyny i zacisnąć uchwyty za pomocą klucza rurkowego.
      UWAGA: Próbka musi być umieszczona symetrycznie względem uchwytów w kierunku pionowym i poziomym.
    3. Przeprowadzić badania z wybraną stałą prędkością odkształcania aż do zerwania próbek (użyć prędkości odkształcania 0,005, 0,001 i 0,0001 s-1). Dla każdej prędkości odkształcania przebadać co najmniej dwie próbki w kierunku osnowy i w kierunku wątku. Zapisać wyniki badań.
      UWAGA: Niezbędne są następujące dane: początkowa odległość znaczników ekstensometru (L0), funkcje czasu odległości znaczników ekstensometru oraz siła.
  10. Powtarzać kroki 1.5−1.9 co dwa tygodnie, używając pozostałych zestawów próbek (sześć razy, do 12 tygodni).
  11. Powtórzyć całą procedurę w temperaturze 90 °C. Całkowita liczba próbek nie ulega zmianie. Proces starzenia trwa 6 tygodni. Wyjmować i badać kolejne zestawy próbek co tydzień.

2. Przygotowanie danych

  1. Znając powierzchnię przekroju poprzecznego próbek, należy użyć oprogramowania graficznego (SigmaPlot18 lub podobnego), aby przeliczyć zarejestrowane przyrosty siły i wydłużenia na zależności naprężenie-odkształcenie zgodnie z podstawowymi równaniami wytrzymałości materiałów. Należy wykreślić wykresy uzyskanych danych osobno dla próbek wzdłużnych (osnowy) i poprzecznych (wątku) oraz dla każdej z prędkości odkształcania.
  2. Powtórzyć procedurę dla wyników w temperaturach 80 °C i 90 °C.

3. Identyfikacja parametrów modeli materiałowych

  1. Kawałkowy model liniowy do nieliniowego modelowania sprężystego
    UWAGA: Zastosowanie kawałkowego liniowego modelu materiałowego jest możliwe, gdy krzywą naprężenie-odkształcenie można podzielić na odcinki o kształcie liniowym (lub w przybliżeniu liniowym). Poszczególne punkty przecięcia linii w sąsiednich sekcjach odpowiadają zakresom stosowalności powiązanych linii19.
    1. W przypadku każdej krzywej uzyskanej w kroku 2.1, wyznacz zakresy odkształcenia, wykrywając liniową lub bliską liniowej zależność naprężenie-odkształcenie.
    2. Korzystając z opcji regresji w oprogramowaniu graficznym oraz metody najmniejszych kwadratów, wyznacz linię najlepiej dopasowaną w wybranym obszarze.
      UWAGA: Styczna do tej krzywej odpowiada sztywności materiału w danym zakresie.
    3. Oznacz styczną jako Eij, gdzie indeks i odpowiada aktualnemu kierunkowi materiału (W dla kierunku osnowy i F dla kierunku wątku), a indeks j jest kolejnym numerem zidentyfikowanej linii.
    4. Po uzyskaniu parametrów wszystkich linii, wyznacz punkty przecięcia między liniami; oznacz je jako εk/l, gdzie k i l wskazują przecinające się linie.
      UWAGA: Punkty te (εk/l) stanowią zakresy odkształcenia dla zastosowania konkretnych wartości sztywności wzdłużnej (Eij) (Rysunek 1).
  2. Model wisko-plastyczny Bodnera–Partoma
    UWAGA: Prawo konstytutywne Bodnera–Partoma jest stosowane w celu odzwierciedlenia elasto-wisko-plastycznego zachowania różnych materiałów20,21. Podstawy i sformułowanie matematyczne modelu zostały szczegółowo opisane w innych opracowaniach20,21,22,23,24,25. Podstawowe równania przedstawiono w Tabeli 1 wyłącznie dla modelowania jednowymiarowego stanu naprężeń. Parametry modelu Bodnera–Partoma są identyfikowane za pomocą jednowymiarowych prób rozciągania przeprowadzonych przy co najmniej trzech różnych prędkościach odkształcania. Wartość prędkości odkształcania musi być stała co najmniej w nieelastycznej części eksperymentu. Pełna procedura identyfikacji modelu Bodnera–Partoma zmodyfikowana dla technicznych tkanin tkanych została szeroko zaprezentowana24,25.
    1. Korzystając z oprogramowania graficznego, wyznacz parametry modelu Bodnera–Partoma zgodnie z metodą Klosowskiego i wsp.24.

4. Ekstrapolacja Arrheniusa

UWAGA: Prawo Arrheniusa opiera się na empirycznej obserwacji, że wzrost temperatury otoczenia prowadzi do przyspieszenia szeregu reakcji chemicznych, które mogą również przyspieszyć proces starzenia. Pełną reprezentację matematyczną koncepcji reakcji chemicznej Arrheniusa można znaleźć w innych źródłach11,26. Prawo Arrheniusa w uproszczonej formie nazywa się „regułą 10 stopni”27. Zgodnie z tą regułą wzrost temperatury otoczenia o około 10 °C teoretycznie podwaja szybkość procesu starzenia. Zatem szybkość reakcji f definiuje się następująco17:

figure-protocol-1

gdzie ΔT = T - Tref to różnica między temperaturą starzenia T a temperaturą eksploatacji Tref materiału.

  1. Przyjąć temperaturę Tref zgodnie z wartością średnią na podstawie wyników z lokalnej stacji meteorologicznej (tutaj Tref = 8 °C28). Przyjąć temperaturę komory termicznej T, która będzie wykorzystywana w badaniu starzenia (tutaj 80 °C oraz 90 °C).
    UWAGA: Poziom temperatury powinien być rejestrowany przez dłuższy okres, co najmniej rok, a następnie obliczony jako wartość średnia z tego okresu, przyjmując średnią czasową z tego przedziału jako Tref.
  2. Obliczyć stałą szybkości reakcji f z równania 1, a następnie ekstrapolować czas starzenia (wyrażony w tygodniach) na lata (Tabela 2).
    UWAGA: Efekty ekstrapolacji dla różnych okresów starzenia przeprowadzonych w ramach niniejszych badań przedstawiono w Tabeli 3. Na przykład starzenie termiczne próbki przez 4 tygodnie w 90 °C jest równoważne starzeniu przez 8 tygodni w 80 °C i odpowiada naturalnemu starzeniu przez około 23 lata.

5. Reprezentacja danych

  1. Przedstaw uzyskane wartości parametrów w formie znormalizowanej X/X0, gdzie X oznacza aktualną wartość danego parametru, a X0 odpowiada wartości początkowej tego parametru, odnosząc się wyłącznie do próbki o wieku 1 godziny.
    UWAGA: Czas sztucznego starzenia termicznego jest określony w godzinach.
  2. Nanieś wartości X/X0 na oś Y względem czasu starzenia naniesionego na oś X, aby zobrazować ewolucję parametrów. Przygotuj oddzielnie wykresy dla kierunków osnowy i wątku badanego materiału.
  3. Opisz wartości parametrów naniesione w funkcji czasu za pomocą funkcji liniowych (lub innych funkcji najlepiej dopasowanych) przy użyciu metody najmniejszych kwadratów i podaj wartości R2.
  4. Aby ocenić, czy uproszczona zależność Arrheniusa jest prawidłowa dla tkaniny AF9032, ponownie narysuj wyniki uzyskane dla 90 °C w odniesieniu do czasu starzenia przeliczonego na czas „rzeczywisty” zgodnie z prawem Arrheniusa.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Wyniki

Rysunek 2 zestawia krzywe naprężenie-odkształcenie dla kierunków osnowy i wątku tkaniny AF9032 uzyskane przy różnych czasach starzenia, w temperaturze 80 °C i prędkości odkształcania 0,001 s-1. Różnica między 1-godzinnym okresem starzenia (test referencyjny) a pozostałymi okresami starzenia jest wyraźna. Czas starzenia nie wydaje się mieć istotnego wpływu na odpowiedź materiału w kierunku osnowy, ponieważ krzywe naprężenie-odkształcenie są wysoce powtarzalne, nie wykazując istotny...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Dyskusja

Niniejszy artykuł zawiera szczegółowy protokół eksperymentalny do symulacji przyspieszonych eksperymentów laboratoryjnych na tkaninach wzmocnionych poliestrem i powlekanych PVC do zastosowań w inżynierii lądowej. W protokole opisano przypadek sztucznego starzenia termicznego wyłącznie poprzez podniesienie temperatury otoczenia. Jest to oczywiste uproszczenie rzeczywistych warunków pogodowych, ponieważ promieniowanie UV i wpływ wody odgrywają dodatkową rolę w starzeniu się materiałów.

Ogólnie r...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Oświadczenia

Autorzy nie mają nic do ujawnienia.

Podziękowania

Publikacja tej pracy była wspierana przez Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Politechniki Gdańskiej.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Materiały

Lista materiałów użytych w tym artykule
NazwaFirmaNumer katalogowyKomentarze
AF 9032 tkanina technicznaShelter-Rite Seaman Corporation
nóż nożyczek
marker
linijka
Sigma PlotSystat Software Inc.v. 12.5
Maszyna wytrzymałościowa Z020Zwick RoellBT1-FR020TN. A50
Program TestXpert IIZwick Roellv. 3.50
Komora termicznaEurotherm Controls2408
klucz13 mm
Ekstensometr wideoZwick RoellBTC-EXVIDEO. PAC.3.2.PLZamiast ekstensometru wideo można zastosować mechaniczny
VideoXtensZwick Roell5.28.0.0 SP2
trwała rurowy

Bibliografia

  1. Ambroziak, A. Mechanical properties of Precontraint 1202S coated fabric under biaxial tensile test with different load ratios. Construction and Building Materials. 80, 210-224 (2015).
  2. Żerdzicki, K., Kłosowski, P., Woźnica, K. Analysis of the cyclic load-unload-reload tests of VALMEX aged fabric. Shell Structures: Theory and Applications. Pietraszkiewicz, W., Witkowski, W. , CRC Press. Boca Raton, FL. 477-480 (2017).
  3. Cash, C. G., Bailey, D. M. Predictive service life tests for roofing membranes: Phase 2. Durability of Building Materials and Components. , Taylor, Francis. London. (2014).
  4. Yin, W., et al. Aging behavior and lifetime prediction of PMMA under tensile stress and liquid scintillator conditions. Advanced Industrial and Engineering Polymer Research. 2 (2), 82-87 (2019).
  5. Swedish Standards Insitute. Buildings And Constructed Assets - Service Life Planning - Part 7: Performance Evaluation For Feedback Of Service Life Data From Practice. International Organization of Standardization. , 15686-15687 (2017).
  6. Šaršounová, Z. The Inconveniences Related to Accelerated Thermal Ageing of Cables. Transportation Research Procedia. 40, 90-95 (2019).
  7. Gong, Y., et al. Comparative study on different methods for determination of activation energies of nuclear cable materials. Polymer Testing. 70, 81-91 (2018).
  8. Vega, A., Yarahmadi, N., Jakubowicz, I. Optimal conditions for accelerated thermal ageing of district heating pipes. Energy Procedia. 149, 79-83 (2018).
  9. Redondo-Iglesias, E., Venet, P., Pelissier, S. Eyring acceleration model for predicting calendar ageing of lithium-ion batteries. Journal of Energy Storage. 13, 176-183 (2017).
  10. Panjan, P., Virtanen, V., Sesay, A. M. Determination of stability characteristics for electrochemical biosensors via thermally accelerated ageing. Talanta. 170, 331-336 (2017).
  11. Martin, R. Ageing of Composites. , Woodhead Publishing. (2008).
  12. Mouzakis, D. E., Zoga, H., Galiotis, C. Accelerated environmental ageing study of polyester/glass fiber reinforced composites (GFRPCs). Composites Part B: Engineering. 39 (3), 467-475 (2008).
  13. Rosato, D., Rosato, M. Plastic product material and process selection handbook. , Elsevier. Kidlington, Oxford. (2004).
  14. Brebu, M., et al. Study of the natural ageing of PVC insulation for electrical cables. Polymer Degradation and Stability. 67 (2), 209-221 (2000).
  15. Martienssen, W., Warlimont, H. Handbook of Condensed Matter and Materials Data. , Springer Berlin. Berlin. (2005).
  16. Berard, M. T., Daniels, C. A., Summers, J. W., Wilkes, C. E. PVC Handbook. , Munchen: Hanser. (2005).
  17. Rubber - or plastics-coated fabrics - Determination of tensile strength and elongation at break. , Beauth Publishing. SN EN ISO 1421 (2017).
  18. Systat Software, Inc. SigmaPlot 12.0 User's Guide. , (2015).
  19. Ambroziak, A., Kłosowski, P. Mechanical testing of technical woven fabrics. Journal of Reinforced and Plastic Composites. 32 (10), 726-739 (2013).
  20. Bodner, S. R., Partom, Y. Constitutive equations for elastic-viscoplastic strain-hardening materials. Journal of Applied Mechanics. 42, 385-389 (1985).
  21. Andersson, H. An implicit formulation of the Bodner-Partom constitutive equations. Computers and Structures. 81 (13), 1405-1414 (2003).
  22. Kłosowski, P., Zagubień, A., Woznica, K. Investigation on rheological properties of technical fabric "Panama". Archive of Applied Mechanics. 73 (9-10), 661-681 (2004).
  23. Zaïri, F., Naït-Abdelaziz, M., Woznica, K., Gloaguen, J. M. Constitutive equations for the viscoplastic-damage behaviour of a rubber-modified polymer. European Journal of Mechanics, A/Solids. 24 (1), 169-182 (2005).
  24. Klosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. Identification of Bodner-Partom model parameters for technical fabrics. Computers and Structures. 187, (2017).
  25. Zerdzicki, K. Durability evaluation of textile hanging roofs materials. , Gdansk University of Technology. Ph.D Thesis (2015).
  26. Bystritskaya, E. V., Pomerantsev, A. L., Rodionova, O. Y. Prediction of the aging of polymer materials. Chemometrics and Intelligent Laboratory Systems. 47 (2), 175-178 (1999).
  27. Hukins, D. W. L., Mahomed, A., Kukureka, S. N. Accelerated aging for testing polymeric biomaterials and medical devices. Medical Engineering and Physics. 30 (10), 1270-1274 (2008).
  28. Zerdzicki, K., Klosowski, P., Woznica, K. Influence of service ageing on polyester-reinforced polyvinyl chloride-coated fabrics reported through mathematical material models. Textile Research Journal. 89 (8), 1472-1487 (2019).
  29. Klosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. Influence of artificial thermal ageing on polyester-reinforced and polyvinyl chloride coated AF9032 technical fabric. Textile Research Journal. 89 (21-22), 4632-4646 (2019).
  30. Firdosh, S., et al. Durability of GFRP nanocomposites subjected to hygrothermal ageing. Composites Part B: Engineering. 69, 443-451 (2015).
  31. Le Saux, V., Le Gac, P. Y., Marco, Y., Calloch, S. Limits in the validity of Arrhenius predictions for field ageing of a silica filled polychloroprene in a marine environment. Polymer Degradation and Stability. 99 (1), 254-261 (2014).

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Przedruki i uprawnienia

Poproś o pozwolenie na ponowne wykorzystanie tekstu lub ilustracji tego artykułu JoVE

Poproś o pozwolenie

Tagi

Przyspieszone starzeniemetoda Arrheniusabadanie wytrzyma o ci na rozci ganieekstensometr wideomodel Bodnera Partomaanaliza napr enie odkszta ceniekomora termicznasta a pr dko odkszta cania

Powiązane artykuły