Artykuł metodologiczny

Sztuczne starzenie termiczne tkaniny technicznej wzmocnionej poliestrem i powlekanej polipochlorkiem winylu

6.6K wyświetleń

⸱

DOI:

10.3791/60737

⸱

29 stycznia 2020

 ,  , 
1Faculty of Civil and Environmental Engineering, Gdansk University of Technology, 2Laboratoire de Mecanique Gabriel Lame, Institut National des Sciences Appliquees Centre Val de Loire

W tym artykule

Podsumowanie

Tutaj symulujemy przyspieszone starzenie termiczne tkaniny technicznej i sprawdzamy, jak ten proces starzenia wpływa na właściwości mechaniczne tkaniny.

Streszczenie

Tkanina architektoniczna AF9032 została poddana sztucznemu starzeniu termicznemu w celu określenia zmian parametrów materiałowych tkaniny. Proponowana metoda opiera się na podejściu opartym na przyspieszonym starzeniu się zaproponowanym przez Arrheniusa. Próbki o wymiarach 300 mm x 50 mm pocięto w kierunku osnowy i wypełnienia i umieszczono w komorze termicznej w temperaturze 80 °C na okres do 12 tygodni lub w temperaturze 90 °C na okres do 6 tygodni. Następnie, po tygodniu kondycjonowania w temperaturze otoczenia, próbki były jednoosiowo naprężane ze stałą szybkością odkształcania. Eksperymentalnie określono parametry dla nieliniowego modelu sprężystego (liniowego odcinkowego) i lepkościoplastycznego (Bodnera-Partama). Zmiany tych parametrów badano w odniesieniu do temperatury starzenia i okresu starzenia. W obu przypadkach z powodzeniem zastosowano funkcję aproksymacji liniowej przy użyciu uproszczonej metodologii Arrheniusa. Uzyskano korelację dla kierunku wypełnienia między wynikami eksperymentalnymi a wynikami podejścia Arrheniusa. W przypadku kierunku wypaczania wyniki ekstrapolacji wykazały pewne różnice. W obu temperaturach zaobserwowano tendencje wzrostowe i spadkowe. Prawo Arrheniusa zostało potwierdzone wynikami eksperymentalnymi tylko dla kierunku napełniania. Proponowana metoda pozwala przewidzieć rzeczywiste zachowanie tkaniny podczas długotrwałej eksploatacji, co jest kluczowym zagadnieniem w procesie projektowania.

Wprowadzenie

Tkaniny architektoniczne na bazie poliestru są powszechnie używane do budowy dachów wiszących1. Ze względu na to, że są stosunkowo tanie i mają dobre właściwości mechaniczne, mogą być wykorzystywane w długotrwałej eksploatacji (np. wiszący dach Opery Leśnej w Sopocie). Niestety, warunki pogodowe, promieniowanie ultrafioletowe, przyczyny biologiczne i cele operacyjne (naprężenie i rozluźnienie sezonowe2) mogą wpływać na ich właściwości mechaniczne. Dachy wiszące wykonane z AF9032 to typowo sezonowe konstrukcje poddawane działaniu wysokiej temperatury (szczególnie w słoneczne dni latem), regularnemu naprężaniu i luzowaniu. Aby prawidłowo zaprojektować dach wiszący, parametry tkaniny muszą być określone nie tylko na początku eksploatacji, ale również po kilku latach użytkowania.

Analiza starzenia mierzy wskaźnik starzenia się i porównuje początkowe i końcowe wartości parametrów, aby ocenić wpływ starzenia. Cash et al.3 zaproponowali jedną z najprostszych metod analizy porównawczej 12 różnych typów membran dachowych. Membrany te były wystawione na działanie warunków atmosferycznych przez 2 lub 4 lata. Autorzy zastosowali system ocen kilku właściwości do oceny trwałości tkaniny. W celu przeprowadzenia analizy starzenia termicznego polimerów można zastosować zasadę superpozycji czasowo-temperaturowej (TTSP)4. Zasada ta mówi, że zachowanie materiału w niskiej temperaturze i przy niskim poziomie odkształcenia przypomina jego zachowanie w wysokiej temperaturze i wysokim poziomie odkształcenia. Prosty współczynnik multiplikatywny może być użyty do powiązania bieżących właściwości temperatury z właściwościami w temperaturze odniesienia. Graficznie odpowiada to przesunięciu krzywej na skali czasu logarytmu. Jeśli chodzi o temperaturę, proponuje się dwie metody łączenia współczynnika przesunięcia i temperatury starzenia: równania Williamsa-Landela-Ferry'ego (WLF) oraz prawo Arrheniusa. Obie metody są zawarte w szwedzkiej normie ISO 113465 w celu oszacowania żywotności i maksymalnej temperatury roboczej dla materiałów gumowych lub wulkanizowanych i termoplastycznych. Ostatnio starzenie termiczne i metodologia Arrheniusa zostały wykorzystane w prognozowaniu żywotności6,7, rury grzewcze8 i klej polimerowy PMMA4. Rozszerzeniem prawa Arrheniusa jest prawo Eyringa, które uwzględnia inne czynniki starzenia się (np. napięcie, ciśnienie itp.)9. Alternatywnie, inne badania proponują i weryfikują proste modele liniowe do opisu starzenia się (np. biosensor ageing10). Chociaż metoda Arrheniusa jest powszechnie stosowana, toczy się dyskusja na temat jej znaczenia w przewidywaniu czasu życia każdego materiału. W związku z tym metoda ta musi być stosowana ostrożnie, zwłaszcza pod względem początkowych założeń i warunków eksperymentalnych6.

Podobnie jak większość polimerów, tkaniny poliestrowe użyte w obecnych badaniach wykazują dwie odrębne fazy przejściowe zdefiniowane przez temperaturę topnienia (Tm) i temperaturę zeszklenia (Tg). Temperatura topnienia (Tm) to temperatura, w której materiał przechodzi ze stanu stałego do ciekłego, a temperatura zeszklenia (Tg) jest granicą między stanami szkła i gumy11. Według danych producenta, tkanina AF9032 wykonana jest z nici poliestrowych (Tg = 100−180 °C12, Tm = 250−290 °C13) oraz powłoki PVC (Tg = 80−87 °C14,15, Tm = 160−260 °C16). Temperatura starzenia Tα powinna być wybrana poniżej Tg. W słoneczne dni temperatura na górnej powierzchni wiszącego dachu może sięgać nawet 90 °C; W związku z tym testowane są tutaj dwie temperatury starzenia (80 °C i 90 °C). Temperatury te znajdują się poniżej gwintu Tg i blisko powłoki Tg.

Wydajność protokołu przyspieszonego starzenia na tkaninach technicznych jest przedstawiona w obecnej pracy. Sztuczne starzenie termiczne służy do przewidywania zmian właściwości materiału. W artykule przedstawiono odpowiednie procedury badań laboratoryjnych oraz sposób ekstrapolacji stosunkowo krótkoterminowych wyników eksperymentalnych.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Protokół

1. Eksperymenty z przyspieszonym starzeniem termicznym na tkaninach technicznych

  1. Ogólne przygotowanie
    1. Przygotuj maszynę wytrzymałościową z odpowiednim oprogramowaniem (w celu zapewnienia stałych testów szybkości odkształcania) i ekstensometrem wideo.
    2. Przygotować komorę termiczną zapewniającą stałą temperaturę 80 °C (± 1 °C) i 90 °C (±1 °C) przez co najmniej 12 tygodni.
  2. Przygotowanie próbki
    1. Rozwiń belę tkaniny technicznej AF9032. Narysuj żądane kształty (300 mm x 50 mm) miękkim ołówkiem lub markerem na powierzchni tkaniny równolegle do kierunku osnowy lub wypełnienia.
      UWAGA: Rozkład próbek na powierzchni tkaniny jest podany w innym miejscu17.
    2. Wskaż kierunek osnowy na każdej próbce za pomocą trwałego markera. Pokrój próbki ostrym nożem lub nożyczkami. Użyj linijki, jeśli do cięcia używany jest nóż.
      UWAGA: Próbki powinny być prostokątne17. Głównymi elementami tkaniny chroniącymi przed obciążeniem są nici. W fazie operacyjnej materiał powłokowy zwykle przekracza swoją granicę plastyczności, nie biorąc w ten sposób udziału w rozkładzie naprężeń. Jedynymi elementami przenoszącymi ładunek są nici rozchodzące się z jednego uchwytu na drugi. Dlatego nie jest rozsądne używanie wyrafinowanych kształtów próbek (np. kształt hantli zwykle używany do metali). Z drugiej strony, takie kształty próbek skutkują koniecznością zastosowania specjalnych uchwytów podczas badania obciążenia końcowego lub użycia ekstensometru w celu oceny parametrów materiału.
    3. Zmierz grubość próbki za pomocą suwmiarki i policz liczbę gwintów na krótszej krawędzi próbki.
      UWAGA: Dla każdej próbki wykonaj trzy pomiary grubości i oblicz wartość średnią. W razie potrzeby użyj szkła powiększającego, aby ocenić liczbę gwintów.
  3. Włącz komorę termiczną, pozostawiając otwarte drzwi. Za pomocą przycisków i wyświetlacza pokładowego wybrać temperaturę (80 °C). Zamknij drzwiczki komory termicznej i obserwuj wzrost temperatury na panelu sterowania.
  4. Ocieplanie próbek
    1. Gdy temperatura zbliża się do 80 °C, otwórz drzwiczki komory termicznej. Włożyć co najmniej 7 zestawów próbek, przy czym każdy zestaw składa się z 6 próbek przyciętych w kierunku osnowy i 6 w kierunku wypełnienia. Zamknij drzwi tak szybko, jak to możliwe, aby uniknąć spadku temperatury.
      UWAGA: Eksperymenty należy przeprowadzić dla trzech szybkości odkształcania. Dla każdej szybkości odkształcania eksperymenty przeprowadza się na dwóch próbkach w kierunku osnowy i dwóch w kierunku napełniania. Umieść nadmiar próbek w komorze na wypadek, gdyby eksperymenty się nie powiodły lub wyniki obu testów są bardzo rozbieżne.
    2. Po 1 godzinie załóż rękawice termiczne i wyjmij pierwszy zestaw próbek (zestaw referencyjny; 6 próbek w kierunku osnowy i 6 w kierunku napełniania). Po każdych 2 tygodniach wyjmuj kolejny zestaw próbek z komory termicznej.
      UWAGA: Cały proces ocieplenia potrwa 12 tygodni.
  5. Kondycjonowanie próbek
    1. Pozostaw próbki w temperaturze pokojowej na tydzień. Schłodzić próbki do temperatury pokojowej (tj. ich właściwości powinny być ustabilizowane).
    2. Przed badaniem narysuj dwa czarne znaki (kropki) za pomocą trwałego markera z podłużną odległością około 50 mm (L0) w środku każdej próbki.
      UWAGA: Kropki będą używane przez ekstensometr wideo.
  6. Konfiguracja maszyny testującej
    1. Zamontuj cztery płaskie wkładki 60 mm w maszynie wytrzymałościowej, dwie wkładki na jeden uchwyt. Wkładki mają powierzchnię typu rybiej łuski i są używane w celu uniknięcia wyślizgiwania się próbek z uchwytów.
    2. Włącz maszynę. Uruchom oprogramowanie (np. TestXpert), które steruje maszyną. Wybierz program dedykowany do prób rozciągania.
    3. Wybierz pozycję początkową z uchwytem 200 mm, aby uzyskać separację uchwytów w oprogramowaniu. Kliknij przycisk Pozycja początkowa, aby wykonać separację między uchwytami 200 mm. Ta pozycja uchwytu jest zwykle nazywana pozycją wyjściową dla testu.
      UWAGA: Odległość 200 mm jest wymagana przez normę ISO17.
  7. Konfiguracja ekstensometru wideo
    1. Przesuń kamerę ekstensometru wideo wzdłuż pręta nośnego, aby ustawić soczewkę kamery na poziomie środkowej części próbki. Sprawdź, czy obiektyw kamery zapewnia wyraźny widok znaczników próbki podczas całego eksperymentu.
      UWAGA: Wykonaj podobny test przed głównym testem, aby ustalić prawdopodobny zakres wydłużenia próbki, aby upewnić się, że kamera będzie podążać za czarnymi znacznikami podczas całego testu.
    2. Wybierz odpowiednią jasność i ostrość dla obiektywu, korzystając z ekranu komputera i powiązanego oprogramowania.
  8. Kalibracja ekstensometru wideo
    UWAGA: Urządzenie kalibracyjne jest standardowym wyposażeniem ekstensometru wideo.
    1. Umieść urządzenie kalibracyjne z przodu aparatu i zaciśnij je za pomocą uchwytów.
    2. Za pomocą oprogramowania do ekstensometru wideo (np. VideoXtens) wybierz odpowiedni typ znaczników w oknie Cele (zwykle czarno-białe).
    3. Wybierz procedurę kalibracji w oprogramowaniu ekstensometru wideo za pomocą opcji Scale (Skala) i wybierz odległość kalibracji w oknie Scale (Skala).
      UWAGA: Odległość powinna być podobna do separacji znaczników na próbkach. Urządzenie kalibracyjne oferuje trzy odległości pomiarowe: 10, 15 i 40 mm. Ze względu na odstęp znaczników wynoszący 50 mm, odległość 40 mm jest odpowiednia.
    4. Po kalibracji zmień typ znacznika na Wzór w oknie Cele.
      UWAGA: Dzięki temu ekstensometr wideo podąża za znacznikami wskazanymi na próbce.
  9. Wydajność testu
    1. Przygotuj parametry testowe w oprogramowaniu TextXpert.
      UWAGA: Przygotowany program musi umożliwiać przeprowadzenie testu z wybraną szybkością odkształcania w przypadku naprężenia jednoosiowego. Musi być skorelowany z ekstensometrem wideo. Rejestrowane parametry to początkowa odległość znaczników ekstensometru (L0) oraz funkcje wynikowe czasu, przemieszczeń uchwytu, odległości znaczników aktualnego ekstensometru i siły. Siła napięcia wstępnego 50 N17 jest zaprogramowana, a odległość L0 jest dostosowywana po wstępnym obciążeniu.
    2. Umieść próbkę wzdłuż głównej osi pionowej maszyny i zamknij uchwyty za pomocą klucza rurowego.
      UWAGA: Próbka musi być umieszczona symetrycznie do uchwytów w kierunku pionowym i poziomym.
    3. Wykonuj testy z wybraną stałą szybkością odkształcania, aż próbki pękną (użyj szybkości odkształcania 0,005, 0,001 i 0,0001 s-1). Dla każdej szybkości odkształcania należy przetestować co najmniej dwie próbki w kierunku osnowy i kierunku napełniania. Zapisz wyniki testu.
      UWAGA: Niezbędne są następujące dane: początkowa odległość znaczników ekstensometru (L0), funkcje czasowe odległości znacznika ekstensometru oraz siła.
  10. Powtarzaj kroki 1,5−1.9 co dwa tygodnie, używając innych zestawów próbek (sześć razy, do 12 tygodni).
  11. Powtórzyć całą procedurę w temperaturze 90 °C. Łączna liczba okazów nie ulega zmianie. Proces leżakowania trwa 6 tygodni. Co tydzień usuwaj i testuj kolejne zestawy próbek.

2. Przygotowanie danych

  1. Znając pole przekroju poprzecznego próbek, użyj oprogramowania do tworzenia wykresów (SigmaPlot18 lub podobne), aby ponownie obliczyć zarejestrowane przyrosty siły i wydłużenia zgodnie z elementarną wytrzymałością równań wytrzymałości materiału do relacji naprężenie-odkształcenie. Wykreślić wykres uzyskanych danych, oddzielnie, dla próbek wypaczania i wypełnienia oraz dla każdej z szybkości odkształcania.
  2. Powtórzyć dla wyników 80 °C i 90 °C.

3. Identyfikacja parametrów modeli materiałowych

  1. Odcinkowy model liniowy do nieliniowego modelowania sprężystego
    UWAGA: Zastosowanie odcinkowego liniowego modelu materiałowego jest możliwe, gdy krzywa naprężenie-odkształcenie może być podzielona na odcinki o kształtach liniowych (lub w przybliżeniu liniowych). Poszczególne punkty przecięcia linii na sąsiednich odcinkach odpowiadają zakresom zastosowania powiązanych linii19.
    1. W przypadku każdej krzywej uzyskanej w kroku 2.1 znajdź zakresy odkształceń, wykrywając liniową lub zbliżoną do liniowej zależność naprężenie-odkształcenie.
    2. Korzystając z opcji regresji dopasowania w oprogramowaniu do tworzenia wykresów i metody najmniejszych kwadratów, zidentyfikuj linię najlepszego dopasowania w wybranym regionie.
      UWAGA: Styczna do tej krzywej odpowiada sztywności materiału w określonym zakresie.
    3. Oznacz styczną jako Eij, gdzie indeks i odpowiada bieżącemu kierunkowi materiału (W oznacza kierunek wypaczania i F oznacza kierunek wypełnienia), a indeks j jest kolejnym numerem zidentyfikowanej linii.
    4. Mając parametry wszystkich linii, znajdź punkty przecięcia między liniami; oznacz je jako εk/l, gdzie k i l oznaczają przecinające się linie.
      UWAGA: Te punkty (εk/l) stanowią zakresy odkształceń, do których stosuje się określone wartości sztywności wzdłużnej (Eij) (Rysunek 1).
  2. Model lepkościowy Bodner-Partom
    UWAGA: Prawo konstytutywne Bodnera-Partoma jest używane do odzwierciedlenia zachowania sprężysto-lepkościowego różnych materiałów20,21. Podstawy i matematyczne sformułowanie modelu są szczegółowo podane w innym miejscu20,21,22,23,24,25. Równania elementarne przedstawiono w tabeli 1 tylko w celu modelowania jednoosiowego stanu naprężenia. Parametry modelu Bodnera-Partoma są identyfikowane za pomocą jednoosiowych prób rozciągania przeprowadzanych przy co najmniej trzech różnych prędkościach odkształcania. Wartość szybkości odkształcenia musi być stała przynajmniej w nieelastycznej części doświadczenia. Pełna procedura identyfikacji modelu Bodner-Partom zmodyfikowana dla tkanin technicznych jest szeroko prezentowana24,25.
    1. Korzystając z oprogramowania do tworzenia wykresów, zidentyfikuj parametry modelu Bodnera-Partoma zgodnie z Klosowski et al.24.

4. Ekstrapolacja Arrheniusa

UWAGA: Prawo Arrheniusa opiera się na empirycznej obserwacji, że wzrost temperatury otoczenia powoduje przyspieszenie szeregu reakcji chemicznych, które mogą również przyspieszyć proces starzenia. Pełną matematyczną reprezentację koncepcji reakcji chemicznej Arrheniusa można znaleźć gdzie indziej11,26. Prawo Arrheniusa w uproszczonej formie nazywa się "regułą 10 stopni"27. Zgodnie z tą regułą wzrost temperatury otoczenia o około 10 °C teoretycznie podwaja tempo procesu starzenia. W związku z tym szybkość reakcji f jest zdefiniowana w następujący sposób17:

figure-protocol-1

gdzie ΔT = T - Tref jest różnicą między temperaturą starzenia T a temperaturą pracy Tref materiału.

  1. Przyjmij temperaturę Tref zgodnie ze średnią wartością opartą na wynikach lokalnej stacji meteorologicznej (tutaj Tref = 8 °C28). Przyjąć temperaturę komory termicznej T, która ma być użyta w badaniu starzenia (w tym przypadku 80 °C i 90 °C).
    UWAGA: Poziom temperatury powinien być rejestrowany dla dłuższego okresu czasu, co najmniej jednego roku, a następnie obliczany jako średnia wartość z tego okresu, uzyskując średnią czasową z tego okresu przyjętą jako Tref.
  2. Obliczyć stałą szybkości reakcji f z równania 1, a następnie ekstrapolować czas starzenia (wyrażony w tygodniach) na lata (tabela 2).
    UWAGA: Efekty ekstrapolacji różnych okresów starzenia się przeprowadzone w ramach niniejszego badania przedstawiono w tabeli 3. Na przykład starzenie termiczne próbki w ciągu 4 tygodni w temperaturze 90 °C jest równe jej starzeniu się w ciągu 8 tygodni w temperaturze 80 °C i odpowiada naturalnemu starzeniu się wynoszącemu około 23 lata.

5. Reprezentacja danych

  1. Otrzymane wartości parametrów należy przedstawić w postaci znormalizowanej X/X0, gdzie X oznacza aktualną wartość określonego parametru, a X0 odpowiada wartości początkowej tego parametru, w odniesieniu do próbki w wieku tylko 1 godziny.
    UWAGA: Czas sztucznego starzenia termicznego jest podawany w godzinach.
  2. Wykreśl wartości X/X0 na osi Y w funkcji czasu starzenia wykreślonego na osi X, aby pokazać ewolucję parametrów. Osobno należy przygotować wykresy dla kierunków osnowy i wypełnienia badanego materiału.
  3. Opisz wartości parametrów wykreślone w czasie przez funkcje liniowe (lub różne funkcje o najlepszym dopasowaniu) przy użyciu metody najmniejszych kwadratów i podaj wartości R2.
  4. Aby ocenić, czy uproszczona zależność Arrheniusa jest poprawna dla tkaniny AF9032, należy ponownie narysować wyniki uzyskane dla 90 °C w odniesieniu do czasu starzenia przeliczonego na czas "rzeczywisty" zgodnie z prawem Arrheniusa.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Wyniki

Rysunek 2 zestawia krzywe naprężenie-odkształcenie dla kierunków osnowy i wypełnienia tkaniny AF9032 uzyskanych w różnych czasach starzenia, w temperaturze 80 °C dla szybkości odkształcenia 0,001 s-1. Różnica między 1-godzinnym okresem starzenia (test referencyjny) a pozostałymi okresami starzenia jest wyraźna. Wydaje się, że czas starzenia nie wpływa znacząco na reakcję materiału w kierunku osnowy, ponieważ krzywe naprężenie-odkształcenie są wysoce powtarzalne i nie wykazują isto...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Dyskusja

Niniejszy artykuł zawiera szczegółowy protokół eksperymentalny do symulacji przyspieszonych eksperymentów laboratoryjnych na tkaninach wzmocnionych poliestrem i powlekanych PVC do zastosowań w inżynierii lądowej. W protokole opisano przypadek sztucznego starzenia termicznego wyłącznie poprzez podniesienie temperatury otoczenia. Jest to oczywiste uproszczenie rzeczywistych warunków pogodowych, ponieważ promieniowanie UV i wpływ wody odgrywają dodatkową rolę w starzeniu się materiałów.

Ogólnie r...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Oświadczenia

Autorzy nie mają nic do ujawnienia.

Podziękowania

Publikacja tej pracy była wspierana przez Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Politechniki Gdańskiej.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Materiały

Lista materiałów użytych w tym artykule
NazwaFirmaNumer katalogowyKomentarze
AF 9032 tkanina technicznaShelter-Rite Seaman Corporation
nóż nożyczek
marker
linijka
Sigma PlotSystat Software Inc.v. 12.5
Maszyna wytrzymałościowa Z020Zwick RoellBT1-FR020TN. A50
Program TestXpert IIZwick Roellv. 3.50
Komora termicznaEurotherm Controls2408
klucz13 mm
Ekstensometr wideoZwick RoellBTC-EXVIDEO. PAC.3.2.PLZamiast ekstensometru wideo można zastosować mechaniczny
VideoXtensZwick Roell5.28.0.0 SP2
trwała rurowy

Bibliografia

  1. Ambroziak, A. Mechanical properties of Precontraint 1202S coated fabric under biaxial tensile test with different load ratios. Construction and Building Materials. 80, 210-224 (2015).
  2. Żerdzicki, K., Kłosowski, P., Woźnica, K. Analysis of the cyclic load-unload-reload tests of VALMEX aged fabric. Shell Structures: Theory and Applications. Pietraszkiewicz, W., Witkowski, W. , CRC Press. Boca Raton, FL. 477-480 (2017).
  3. Cash, C. G., Bailey, D. M. Predictive service life tests for roofing membranes: Phase 2. Durability of Building Materials and Components. , Taylor, Francis. London. (2014).
  4. Yin, W., et al. Aging behavior and lifetime prediction of PMMA under tensile stress and liquid scintillator conditions. Advanced Industrial and Engineering Polymer Research. 2 (2), 82-87 (2019).
  5. Swedish Standards Insitute. Buildings And Constructed Assets - Service Life Planning - Part 7: Performance Evaluation For Feedback Of Service Life Data From Practice. International Organization of Standardization. , 15686-15687 (2017).
  6. Šaršounová, Z. The Inconveniences Related to Accelerated Thermal Ageing of Cables. Transportation Research Procedia. 40, 90-95 (2019).
  7. Gong, Y., et al. Comparative study on different methods for determination of activation energies of nuclear cable materials. Polymer Testing. 70, 81-91 (2018).
  8. Vega, A., Yarahmadi, N., Jakubowicz, I. Optimal conditions for accelerated thermal ageing of district heating pipes. Energy Procedia. 149, 79-83 (2018).
  9. Redondo-Iglesias, E., Venet, P., Pelissier, S. Eyring acceleration model for predicting calendar ageing of lithium-ion batteries. Journal of Energy Storage. 13, 176-183 (2017).
  10. Panjan, P., Virtanen, V., Sesay, A. M. Determination of stability characteristics for electrochemical biosensors via thermally accelerated ageing. Talanta. 170, 331-336 (2017).
  11. Martin, R. Ageing of Composites. , Woodhead Publishing. (2008).
  12. Mouzakis, D. E., Zoga, H., Galiotis, C. Accelerated environmental ageing study of polyester/glass fiber reinforced composites (GFRPCs). Composites Part B: Engineering. 39 (3), 467-475 (2008).
  13. Rosato, D., Rosato, M. Plastic product material and process selection handbook. , Elsevier. Kidlington, Oxford. (2004).
  14. Brebu, M., et al. Study of the natural ageing of PVC insulation for electrical cables. Polymer Degradation and Stability. 67 (2), 209-221 (2000).
  15. Martienssen, W., Warlimont, H. Handbook of Condensed Matter and Materials Data. , Springer Berlin. Berlin. (2005).
  16. Berard, M. T., Daniels, C. A., Summers, J. W., Wilkes, C. E. PVC Handbook. , Munchen: Hanser. (2005).
  17. Rubber - or plastics-coated fabrics - Determination of tensile strength and elongation at break. , Beauth Publishing. SN EN ISO 1421 (2017).
  18. Systat Software, Inc. SigmaPlot 12.0 User's Guide. , (2015).
  19. Ambroziak, A., Kłosowski, P. Mechanical testing of technical woven fabrics. Journal of Reinforced and Plastic Composites. 32 (10), 726-739 (2013).
  20. Bodner, S. R., Partom, Y. Constitutive equations for elastic-viscoplastic strain-hardening materials. Journal of Applied Mechanics. 42, 385-389 (1985).
  21. Andersson, H. An implicit formulation of the Bodner-Partom constitutive equations. Computers and Structures. 81 (13), 1405-1414 (2003).
  22. Kłosowski, P., Zagubień, A., Woznica, K. Investigation on rheological properties of technical fabric "Panama". Archive of Applied Mechanics. 73 (9-10), 661-681 (2004).
  23. Zaïri, F., Naït-Abdelaziz, M., Woznica, K., Gloaguen, J. M. Constitutive equations for the viscoplastic-damage behaviour of a rubber-modified polymer. European Journal of Mechanics, A/Solids. 24 (1), 169-182 (2005).
  24. Klosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. Identification of Bodner-Partom model parameters for technical fabrics. Computers and Structures. 187, (2017).
  25. Zerdzicki, K. Durability evaluation of textile hanging roofs materials. , Gdansk University of Technology. Ph.D Thesis (2015).
  26. Bystritskaya, E. V., Pomerantsev, A. L., Rodionova, O. Y. Prediction of the aging of polymer materials. Chemometrics and Intelligent Laboratory Systems. 47 (2), 175-178 (1999).
  27. Hukins, D. W. L., Mahomed, A., Kukureka, S. N. Accelerated aging for testing polymeric biomaterials and medical devices. Medical Engineering and Physics. 30 (10), 1270-1274 (2008).
  28. Zerdzicki, K., Klosowski, P., Woznica, K. Influence of service ageing on polyester-reinforced polyvinyl chloride-coated fabrics reported through mathematical material models. Textile Research Journal. 89 (8), 1472-1487 (2019).
  29. Klosowski, P., Zerdzicki, K., Woznica, K. Influence of artificial thermal ageing on polyester-reinforced and polyvinyl chloride coated AF9032 technical fabric. Textile Research Journal. 89 (21-22), 4632-4646 (2019).
  30. Firdosh, S., et al. Durability of GFRP nanocomposites subjected to hygrothermal ageing. Composites Part B: Engineering. 69, 443-451 (2015).
  31. Le Saux, V., Le Gac, P. Y., Marco, Y., Calloch, S. Limits in the validity of Arrhenius predictions for field ageing of a silica filled polychloroprene in a marine environment. Polymer Degradation and Stability. 99 (1), 254-261 (2014).

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Przedruki i uprawnienia

Poproś o pozwolenie na ponowne wykorzystanie tekstu lub ilustracji tego artykułu JoVE

Poproś o pozwolenie

Tagi

Przyspieszone starzeniemetoda Arrheniusabadanie wytrzyma o ci na rozci ganieekstensometr wideomodel Bodnera Partomaanaliza napr enie odkszta ceniekomora termicznasta a pr dko odkszta cania

Powiązane artykuły