Proponujemy protokół testowy, który można połączyć z powszechnie dostępnymi metodami analitycznymi do oceny właściwości mechanicznych łączników ścinanych do wykorzystania w projektowaniu izolowanych paneli ściennych w celu przewidywania pełnowymiarowego zachowania izolowanych paneli.
Subskrypcja JoVE jest wymagana do oglądania tego materiału. Zaloguj się lub rozpocznij bezpłatny okres próbny.
Artykuł metodologiczny
Wyznaczanie właściwości mechanicznych łączników elastycznych do stosowania w izolowanych panelach ściennych
W tym artykule
Podsumowanie
Streszczenie
Ten dokument zawiera zalecenia dotyczące przeprowadzenia niestandardowego testu podwójnego ścinania, odpowiedniego zarówno dla ciągłych, jak i dyskretnie izolowanych płyt warstwowych (ICSWP). Taki ustandaryzowany test nie istnieje, ale w literaturze przeprowadzono kilka iteracji tego i podobnych testów z różnym skutkiem. Co więcej, testy w literaturze rzadko, jeśli w ogóle, są szczegółowo opisywane lub szczegółowo omawiane w odniesieniu do testów, analizy danych lub procedur bezpieczeństwa. W niniejszym dokumencie zalecana jest konfiguracja próbki testowej i omówiono warianty. Ważne właściwości mechaniczne są identyfikowane na podstawie danych dotyczących obciążenia w funkcji przemieszczenia, a ich ekstrakcja jest szczegółowa. Pokrótce zademonstrowano wykorzystanie danych testowych do obliczeń, takich jak określenie sztywności złączy, aby pokazać, w jaki sposób można obliczyć ugięcie i pękanie ICSWP. Zachowanie wytrzymałościowe paneli można określić za pomocą krzywej pełnego obciążenia w funkcji przemieszczenia lub tylko maksymalnej wytrzymałości łącznika. Przyznaje się do niedociągnięć i niewiadomych oraz nakreśla znaczące przyszłe prace.
Wprowadzenie
Izolowane betonowe panele ścienne typu kanapka (ICSWP) składają się z warstwy izolacji umieszczonej pomiędzy dwiema warstwami betonu, często nazywanymi ściankami, które synergicznie tworzą termicznie i strukturalnie wydajny element obudowy budynku lub panele nośne1 (Rysunek 1). Aby dostosować się do szybko zmieniającej się branży budowlanej oraz nowych przepisów budowlanych dotyczących efektywności termicznej, producenci prefabrykatów wytwarzają panele ICSWP z cieńszymi warstwami betonu i grubszymi warstwami izolacji o wyższym oporze cieplnym; ponadto projektanci stosują bardziej wyrafinowane metody uwzględniania częściowo zespolonej interakcji betonowych ścianek, aby obniżyć całkowite koszty budynku przy jednoczesnym zwiększeniu parametrów termicznych i strukturalnych2. Choć wiadomo, że wydajność strukturalna zależy w dużej mierze od połączenia konstrukcyjnego pomiędzy warstwami betonu i że na rynku dostępnych jest wiele opatentowanych łączników ścinających, w literaturze nie istnieje znormalizowany protokół badań służący do analizy właściwości mechanicznych tych łączników. Dostępne łączniki znacznie różnią się geometrią, materiałami i sposobem wykonania, co utrudnia przyjęcie jednolitego podejścia analitycznego do określenia ich właściwości mechanicznych. Z tego powodu wielu badaczy stosowało w laboratoriach własne, dostosowane układy pomiarowe, które próbowały naśladować podstawowe zachowanie łączników w stanach użytkowym i granicznym nośności3,4,5,6,7,8,9,10. Jednak tylko dwa z nich stanowią część schematu oceny testowej5,8, mimo że nie są one przydatne dla wszystkich rodzajów łączników ze względu na ich dużą różnorodność w zakresie kształtu, sztywności i składu materiałowego.
Rycina 1: Typowa budowa próbki ściennego panelu warstwowego. Aby zobaczyć powiększoną wersję tej ryciny, kliknij tutaj.
Powszechną metodą testowania tych łączników jest tzw. ścinanie pojedyncze z jednym lub dwoma rzędami łączników, zgodnie z wcześniejszymi opisami3,11,12, co często opiera się na normie ASTM E488, standardzie testowania kotew w betonie13. Norma ASTM E488 nie wymaga, lecz sugeruje poprzez rysunki proponowanych konfiguracji testowych, że badana będzie pojedyncza kotwa wystająca ze stałej betonowej podstawy. Po przetestowaniu próbek wykreśla się zestaw krzywych obciążenia w funkcji przemieszczenia, a z tych krzywych wyznacza się średnie wartości maksymalnego obciążenia sprężystego (Fu) oraz sztywności sprężystej (K0.5Fu). Jedną z głównych zalet tego podejścia jest uzyskanie wyników o niskiej zmienności, co nie wymaga dużej przestrzeni laboratoryjnej ani wielu czujników14. Innym podejściem jest obciążanie łącznika warstwowego w ścinaniu podwójnym w celu określenia właściwości mechanicznych do wykorzystania w projektowaniu takich paneli6,7,14,15,16. Otrzymane dane są przetwarzane w ten sam sposób, a z testów wyznacza się średnie wartości maksymalnego obciążenia sprężystego (Fu) oraz sztywności sprężystej (K0.5Fu). Choć to podejście testowe wiąże się z zużyciem większej ilości materiału i wymaga więcej czujników, w warunkach laboratoryjnych łatwiej jest w nim zastosować obciążenia i warunki brzegowe.
Dwa style testowania nie wydają się drastycznie różnić, ale dają odmienne wyniki, co wynika głównie z ich zdolności do odwzorowania zachowania łącznika w pełnowymiarowym panelu. Układ testowy dla pojedynczego ścinania w jednym rzędzie generuje efekt ściskania, co przedstawiono na Rysunku 2B,C, oraz dodatkowy moment wywracający, opisany wcześniej14,17, który nie występowałby w pełnowymiarowym panelu. Podwójne ścinanie lepiej odwzorowuje to zachowanie w pełnej skali – modeluje ono czyste przesunięcie ścinające zewnętrznych warstw względem warstwy środkowej. W rezultacie wykazano, że wartości podwójnego ścinania stosowane w metodach analitycznych dają wyniki bliższe tym uzyskanym podczas testów wielkoskalowych reprezentatywnych izolowanych paneli ściennych14. Rysunek 3 przedstawia schematyczny układ testowy dla prób pojedynczego i podwójnego ścinania łącznika.
Rysunek 2: Przykłady różnych konfiguracji badań łączników stosowanych w literaturze. Wykazano, że próbki z pojedynczym łącznikiem powodują obciążenie, które nie reprezentuje równoległego przesunięcia warstw (wythes) obserwowanego w panelach w pełnej skali. (A) Ścinanie podwójne z dwoma łącznikami; (B) Ścinanie podwójne z jednym łącznikiem; (C) Ścinanie pojedyncze z jednym łącznikiem. Kliknij tutaj, aby wyświetlić większą wersję tego rysunku.
Wspólnym mianownikiem wniosków ze wszystkich tych badań jest stwierdzenie, że obie metodologie testowania są odpowiednie do określania właściwości mechanicznych łączników elastycznych, jednak wyniki schematu badań na ścinanie podwójne bardziej przypominają zachowanie łącznika w rzeczywistym panelu poddanym zgięciu. Innymi słowy, gdy użytkownik wykorzystuje takie wyniki testów w modelu analitycznym, ściśle odpowiadają one wynikom testów wielkoskalowych, w których zastosowano te łączniki. Należy wspomnieć, że wyniki takich badań są odpowiednie dla modeli, które bezpośrednio opierają się na właściwościach mechanicznych jako wejściowych parametrach projektowych, takich jak metody opracowane empirycznie, rozwiązania analityczne teorii belek warstwowych oraz modele elementów skończonych z zastosowaniem sprężyn 2-D i 3-D7,18,19,20.
Rycina 3: Schematyczny widok protokołów badawczych opisanych w literaturze. Tłok jest wykorzystywany do przesuwania warstw próbek względem siebie. (A) Protokoły badań na pojedyncze ścinanie i (B) na podwójne ścinanie. Kliknij tutaj, aby wyświetlić większą wersję tej ryciny.
W niniejszej pracy przedstawiono protokół eksperymentalny służący do wyznaczenia wartości krzywej szkieletowej oraz właściwości mechanicznych łączników warstw izolowanych paneli ściennych, a mianowicie Fu oraz K0.5Fu. Metoda opiera się na badaniu łączników z wykorzystaniem podejścia testu ścinania dwupasmowego z pewnymi modyfikacjami w celu wyeliminowania źródeł zmienności i uzyskania bardziej wiarygodnych wyników. Wszystkie próbki są konstruowane w środowisku o kontrolowanej temperaturze, a badania są przeprowadzane w momencie, gdy beton osiągnie docelową wytrzymałość na ściskanie. Główną zaletą niniejszego protokołu badawczego jest to, że jest on łatwy do zastosowania, może być powtarzany przez różnych techników i dokładnie opisuje rzeczywiste zachowanie łącznika warstw w realnym, izolowanym betonowym panelu ściennym poddanym zginaniu lub jednoczesnemu zginaniu i sile osiowej, co zostało wykazane w literaturze przedmiotu.
Zastosowanie sugerowanego protokołu testowania łączników wythe w celu określenia właściwości mechanicznych i zachowania materiału zwiększy dokładność wyników badań w przemyśle izolowanych betonowych paneli ściennych oraz zmniejszy bariery dla przedsiębiorców zainteresowanych tworzeniem innowacyjnych nowych łączników. Przewidywany w przyszłości znaczny wzrost budownictwa z paneli izolacyjnych, zarówno w technologii tilt-up, jak i w prefabrykatach betonowych, będzie wymagał lepszego wykorzystania materiałów oraz bardziej ujednoliconych metod wyznaczania właściwości inżynieryjnych paneli.
Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.
Protokół
1. Wytwarzanie próbki do badań
- Wybierz dyskretne lub ciągłe złącze ścinane do przetestowania i przestrzegaj wymiarów próbki wskazanych w Rysunek 4. W razie potrzeby zmodyfikuj wymiary do odstępów od krawędzi testowej, zmieniając odległość od krawędzi łącznika.
UWAGA: Ogólnie rzecz biorąc, przestrzeganie wytycznych producenta jest ważne, chociaż ten test może być wykorzystany do opracowania tych wytycznych. Wymiary betonu i izolacji będą podyktowane interesującym nas łącznikiem. Właściwości mechaniczne z testu są ważne tylko dla tej konkretnej kombinacji wymiarów, wytrzymałości betonu, gęstości i typu izolacji oraz łącznika. - Należy wskazać docelową wytrzymałość betonu na ściskanie reprezentatywną dla danej sytuacji obliczeniowej. Jeśli próbujesz modelować wyniki badań w pełnej skali, upewnij się, że wytrzymałość betonu jest taka sama, jak w przypadku próbki w pełnej skali lub zamierzonego projektu w momencie testowania. Jeśli celujesz w określony scenariusz, taki jak minimalna siła podnoszenia panelu, wykonaj test przy tej sile.
- Wykonać szalunek betonowy, używając pionowego lub poziomego układu warstw betonu. Upewnij się, że testy są zgodne ze stylem konstrukcyjnym, tak aby instalacja łączników odpowiadała sytuacji w terenie.
UWAGA: Większość ICSWP w eksploatacji jest wytwarzana z poziomym układem każdej warstwy. - Wykonaj perforację izolacji piankowej (w przypadku opasek kołkowych) lub ustaw elementy izolacyjne (w przypadku opasek montowanych na szwach) i umieść łączniki w miejscach wskazanych na standardowych rysunkach dostarczonych przez producenta. Umieść złącza w orientacji, zgodnie z życzeniem placówki badawczej, aby uzyskać właściwości (np. kąt 0° lub 90° lub inny do osi wytrzymałości i przyłożonego obciążenia).
UWAGA: Instalacja złączy powinna przebiegać zgodnie ze wskazaniami producenta/dostawcy, chyba że instalacja jest zmienną testową. - Umieść pierwszą stalową warstwę zbrojenia w formach, aby zapobiec kruchemu uszkodzeniu próbki, jeśli kawałki betonu pękną podczas przenoszenia lub testowania.
UWAGA: Ponieważ próbki rzadko pękają pod wpływem przyłożonych obciążeń, uważa się, że łagodne zbrojenie nie jest konieczne, chyba że oczekuje się, że będzie ono uczestniczyć w wiązaniu łącznika z. Rysunek 5 pokazuje organizację kroków 1.5-1.14 w całym procesie. - Jeśli nie można ułożyć wszystkich warstw betonu w odpowiednim czasie przed początkowym ustawieniem betonu, należy odlać warstwy w odstępie co najmniej 3 godzin lub zgodnie z zaleceniami producenta łącznika.
UWAGA: Kroki 1.7-1.14 wskazują kolejne układanie betonu. - Wlej świeży do form i odpowiednio wibruj, aby zapobiec tworzeniu się dużych pustek powietrznych w lub słabemu zagęszczeniu cząstek.
- Umieść pierwszą warstwę izolacyjną zawierającą łączniki lub wepchnij je w piankę, w zależności od potrzeb. Warstwę izolacyjną należy ułożyć tak, aby stykała się ze świeżym. Aby upewnić się, że jest skonsolidowany wokół łączników, wibruj łącznik wewnętrznym wibratorem do betonu z prędkością 12 000 wibracji/min, chyba że producent łącznika zaleci inaczej.
UWAGA: Wibracje przez 2-5 s wystarczą, aby zapewnić konsolidację wokół złączy. - Umieść kotwę do podnoszenia o nośności 1 tony (lub mocniejszą w zależności od końcowej wagi próbki) w środkowej warstwie betonu, aby ułatwić obsługę.
- Umieść drugą stalową warstwę zbrojenia w formach na środku środkowego wythe.
- Wlej drugą warstwę świeżego betonu do form i odpowiednio zagęścić zgodnie z powyższym opisem.
- Umieść drugą warstwę izolacyjną zawierającą łączniki lub zainstaluj je w piance, jak opisano w kroku 1.4. Ostrożnie upewnij się, że jest skonsolidowany wokół łączników.
- Umieść trzecią stalową warstwę zbrojenia w formach pośrodku trzeciej warstwy betonu.
- Wlej trzecią i ostatnią warstwę świeżego betonu do form i odpowiednio wibruj.
- Dla każdego betonu użytego do budowy próbek należy wykonać cylindry betonowe w celu dokumentacji wytrzymałości na ściskanie.
UWAGA: Ten krok można wykonać w dowolnym momencie budowy próbek, ale jest zalecany w połowie umieszczania danej partii. Przygotowanie cylindra i utwardzanie w terenie powinno być zgodne z ASTM C3121. - Utwardzaj próbki w środowisku o kontrolowanej temperaturze, aż osiągnie pożądaną wytrzymałość. Wyjmij próbki z form, gdy stwardnieje odpowiednio dla osprzętu do podnoszenia.
2. Testowanie próbki o podwójnym ścinaniu
UWAGA: Rysunek 6 pokazuje reprezentatywny układ próbki testowej gotowej do badania (pasek zapadkowy nie jest pokazany na zdjęciu).
- Zabierz próbkę do laboratorium w celu pobrania próbek, gdy użyty do wytworzenia próbek osiągnie pożądaną wytrzymałość.
UWAGA: Badanie wytrzymałości na ściskanie powinno być zgodne z ASTM C3922. Temperatura w pomieszczeniu powinna pozostawać względnie stała podczas fizycznego aktu badania, przy czym sugerowana temperatura wynosi 25 °C ± 5 °C, oraz podczas badania i przechowywania próbek. Zakres temperatur testowych nie ma być rygorystycznie kontrolowany, ponieważ właściwości użytych materiałów nie powinny się znacząco różnić w typowych temperaturach pokojowych. - Umieść dwa paski podkładek z politetrafluoroetylenu (PTFE) o wymiarach 3 mm x 100 mm x 600 mm na dole zewnętrznej wytówki, aby zminimalizować tarcie podczas testowania.
- Umieść próbkę pod ramą ładunkową ze środkową warstwą betonu wyśrodkowaną pod urządzeniem załadowczym. Użyj siłownika hydraulicznego lub dużej uniwersalnej maszyny wytrzymałościowej, aby przyłożyć obciążenie w górnej części środkowej powierzchni, uważając, aby rozłożyć obciążenie za pomocą płyty łożyskowej, która jest wystarczająco duża, aby zapobiec uszkodzeniu łożyska przy oczekiwanych obciążeniach.
- Przymocuj stalowy kątownik do środka za pomocą do betonu lub muru. Utwórz odstęp co najmniej 5 mm między stalowym kątownikiem a powierzchnią betonu za pomocą stalowych lub plastikowych podkładek, aby zapobiec innym oddziaływaniom kątownika z próbką (Rysunek 6).
- Przymocuj czujniki przemieszczenia do dwóch zewnętrznych wytek, po przeciwnych stronach próbki (w sumie cztery), aby zmierzyć ruch kątownika stali względem ich ustalonego położenia na zewnątrz wythe.
UWAGA: Zalecanymi czujnikami przemieszczenia są liniowe zmienne przetworniki różnicowe lub potencjometry. Czujniki należy zawsze przechowywać w suchej obudowie, która jest wolna od kurzu, wilgoci i wpływów magnetycznych, aby zapobiec utracie kalibracji. Analogowe czujniki zegarowe nie są zalecane. - Umieść luźno nylonowy pasek o szerokości 50 mm wokół górnej części próbki, aby upewnić się, że nieoczekiwane kruche pęknięcie łącznika nie spowoduje żadnych szkód w otoczeniu, w tym szkody dla technika i czujników. Upewnij się, że pasek jest wystarczająco luźny, aby nie przeszkadzał w przemieszczaniu się próbki, jak pokazano na Rysunek 7.
UWAGA: Pasek zapobiegnie całkowitemu rozdzieleniu wythes i ułatwi usunięcie próbki po awarii, nawet jeśli wythes nie są już oddzielone. Jednak ten krok (krok 2.6) jest opcjonalny. - Umieść ogniwo obciążnikowe wyśrodkowane na środku wythe, umieszczone pomiędzy dwiema stalowymi płytami o wymiarach 20 mm x 150 mm x 150 mm. Upewnij się, że stalowe płyty nie wystają poza środek, aby nie kolidować z izolacją podczas deformacji próbki.
- Podłącz czujniki obciążenia i przemieszczenia do systemu akwizycji danych (DAQ).
- Rozpocznij zbieranie danych od częstotliwości próbkowania co najmniej 10 Hz, aby upewnić się, że obciążenie i przemieszczenie są prawidłowo rejestrowane.
- Próbkę należy ładować w środku, aż zostanie osiągnięte maksymalne realistyczne przemieszczenie, a wytrzymałość znacznie spadnie; po utracie 50% obciążenia zaleca się przerwanie testu, chociaż jest to arbitralne. Jeśli potrzebne są dodatkowe informacje wzdłuż opadającej gałęzi, użyj dowolnej żądanej deformacji. Zastosuj obciążenie w monotonny, quasi-statyczny sposób, który jest na tyle szybki, że łącznik i pełzanie betonu nie zakłócają wyników testu, ale nie tak szybko, aby nie można go było już uznać za statyczne, chyba że zmienną testową będącą przedmiotem zainteresowania jest wysoka szybkość obciążenia.
UWAGA: Oznaczałoby to, że test powinien trwać od 5 minut do być może kilku godzin. Odpowiednie wyniki uzyskano przy użyciu ręcznej pompy hydraulicznej o czasie trwania testu rzędu 5-10 min. - Przerwij gromadzenie danych i cofnij aparat do przyłożenia obciążenia do pierwotnej pozycji.
- Wyjmij wszystkie czujniki i przechowuj je w bezpiecznym miejscu, jak wskazano powyżej.
- Przenieś badaną próbkę w czyste miejsce i oddziel trzy warstwy betonu, aby zidentyfikować rodzaj uszkodzenia: wyłamanie betonu, uszkodzenie złącza przy ścinaniu lub inne. Zapisz tryb awarii, jakość połączenia izolacyjnego i wszelkie inne istotne informacje wizualne. Pamiętaj o robieniu zdjęć.
3. Analizowanie danych i raportowanie wyników
UWAGA: Ta sekcja opisuje analizę danych w celu oceny kilku właściwości inżynierskich, które zostały wykorzystane w literaturze. Inne właściwości inżynierskie mogą być interesujące, a przydatność danych nie ogranicza się do poniższych właściwości.
- Przenieś pliki danych wynikające z testów z DAQ do komputera/folderu, w którym przeprowadzana jest analiza danych.
- Wykreślić średnią z czterech czujników przemieszczenia na odciętych z obciążeniem łącznika na rzędnej (zdefiniowanej jako zmierzone obciążenie podzielone przez liczbę złączy).
UWAGA: Użytkownik metody eksperymentalnej musi przejrzeć dane pod kątem wadliwych czujników lub niewiarygodnych pomiarów przed ich uśrednieniem i raportowaniem. - Znajdź maksymalne obciążenie i odpowiadające mu przemieszczenie za pomocą odpowiedniej funkcji oprogramowania do analizy danych i zapisz te wartości odpowiednio jako Fu i δu.
- Podziel maksymalne obciążenie przez 2, aby uzyskać połowę maksymalnej siły, F0,5Fu, i znajdź odpowiadające jej przemieszczenie δ0,5.
- Znajdź sztywność sprężystą (K0,5Fu) złącza, dzieląc połowę siły maksymalnej, F0,5Fu, przez przemieszczenie przy połowie siły maksymalnej, δ0,5. Jeśli F0,5Fu nie znajduje się w ogólnie elastycznej części testu, wybierz niższe obciążenie, które oczywiście znajduje się w tym regionie i podaj liczbę. Jeśli używana jest niższa wartość, należy udokumentować ułamek Fu i odpowiadającą mu wielkość siły.
UWAGA: Obecnie koniec linii K0,5Fu jest używany przez niektórych projektantów jako górna granica sił serwisowych w łączniku. - Podaj średnie wyniki pięciu próbek dla każdej marki, typu lub próbki wytrzymałości betonu.
UWAGA: Podane wyniki są ważne tylko dla określonej kombinacji wybranego betonu, izolacji, wytrzymałości betonu i łącznika.
Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.
Wyniki
Rysunek 8 oraz Rysunek 9A przedstawiają typową krzywą zależności obciążenia na łącznik od średniego przemieszczenia, uzyskaną w wyniku próby ścinania dwupłaszczyznowego łącznika z polimeru wzmocnionego włóknami (FRP) w warunkach laboratoryjnych. Jak pokazują rysunki, obciążenie rośnie sukcesywnie aż do punktu maksymalnego, a następnie gwałtownie spada, co jest typowe dla większości badań z udziałem polimerów. Jednakże, jak sugeruje Rysunek 9...
Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.
Dyskusja
Wielu badaczy stosowało pewną odmianę tego typu testu dla ICSWP, ale jest to pierwszy przypadek nakreślenia wszystkich poszczególnych kroków. W literaturze nie omówiono krytycznych etapów testowania, w tym typów czujników i postępowania z próbkami. Ta metoda opisuje sposób testowania, który bardziej naśladuje zachowanie złączy, gdy panel jest obciążony przy zginaniu, w przeciwieństwie do testu pojedynczego ścinania. Istnieje kilka zmiennych związanych z tą pracą, które nie zostały jeszcze zbadane. W szczególności informa...
Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.
Oświadczenia
Autorzy nie mają nic do ujawnienia.
Podziękowania
Praca opisana powyżej nie była bezpośrednio finansowana przez pojedynczą organizację lub w ramach jednego grantu, ale informacje zostały zebrane przez lata badań sponsorowanych przez przemysł. W tym celu autorzy dziękują swoim sponsorom z ostatniej dekady i są wdzięczni za pracę w szybko rozwijającej się branży.
Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.
Materiały
| Nazwa | Firma | Numer katalogowy | Komentarze |
|---|---|---|---|
| Wiertarka | |||
| akumulatorowa Wkręty do betonu o | długości 50 mm do betonu. | ||
| Rejestrator | Możliwość pobierania próbek z częstotliwością co najmniej 10 Hz. | ||
| testowa z podwójnym ścinaniem | Wykonana zgodnie z wymiarami w protokole testowym. | ||
| Cztery liniowe transformatory | O zakresie co najmniej 25 mm dla złączy z polimeru wzmocnionego włóknem (FRP) i 50 mm dla złączy ze stali ciągliwej. | ||
| Siłownik | o udźwigu co najmniej 50 ton. | ||
| Kotwy do podnoszenia o udźwigu 1 tony | |||
| Ogniwo | o udźwigu co najmniej 50 ton. | ||
| Rama obciążeniowa | Zdolna do wytrzymania sił generowanych przez badaną próbkę. | ||
| Podkładki z politetrafluoroetylenu | 3 mm x 100 mm x 600 mm | ||
| zapadkowy | o szerokości co najmniej 50 mm. | ||
| Kątownik | |||
| stalowy Blacha stalowa Dwie | płyty stalowe 20 mm x 150 mm x 150 mm. | ||
| Podkładki | Zdolne do wytworzenia odstępu co najmniej 5 mm między kątownikiem stalowym a próbką. |
Bibliografia
- Collins, T. F. Precast concrete sandwich panels for tilt-up construction. Journal of the American Concrete Institute. 50 (2), 149-164 (1954).
- Luebke, J. Out-of-plane behavior of concrete insulated wall panels with 2-inch, 8-inch, and 10-inch insulation. , University of Nebraska-Lincoln. Master's thesis (2021).
- Einea, A., Salmon, D. C., Tadros, M. K., Culp, T. A new structurally and thermally efficient precast sandwich panel system. PCI journal. 39 (4), 90-101 (1994).
- Frankl, B., Lucier, G., Rizkalla, S., Blaszak, G., Harmon, T. Structural behavior of insulated prestressed concrete sandwich panels reinforced with FRP grid. Proceedings of the Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering (CICE2008). 2224, Zurich, Switzerland. https://www.iifc.org/proceedings/CICE_2008/papers/2.C.2.pdf (2008).
- AC422 - Semicontinuous Fiber-reinforced Grid Connectors Used in Combination with Rigid Insulation in Concrete Sandwich Panel Construction). ICC Evaluation Service. , Los Angeles, CA. Available from: www.icc-es.org (2010).
- Naito, C., Hoemann, J., Beacraft, M., Bewick, B. Performance and characterization of shear ties for use in insulated precast concrete sandwich wall panels. Journal of Structural Engineering. 138 (1), 52-61 (2012).
- Tomlinson, D. Behaviour of partially composite precast concrete sandwich panels under flexural and axial loads. , Queen's University. Canada. PhD thesis (2015).
- ICC Evaluation Service. AC320 - Fiber-reinforced Polymer Composite or Unreinforced Polymer Connectors Anchored in Concrete. , Los Angeles, CA. Available from: https://shop.iccsafe.org/es-acceptance-criteria/ac320-fiber-reinforced-polymer-composite-or-unreinforced-polymer-connectors-anchored-in-concrete-approved-oct-2015-editorially-revised-sept-2017-pdf-download.html (2015).
- Olsen, J., Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Maguire, M. Developing a General Methodology for Evaluating Composite Action in Insulated Wall Panels. Report to PCI. Precast/Prestressed Concrete Institute. , Chicago, IL. Available from: https://digitalcommons.usu.edu/cee_facpub/3531 (2017).
- Gombeda, M. J., Naito, C. J., Quiel, S. E. Development and performance of a ductile shear tie for precast concrete insulated wall panels. Journal of Building Engineering. 28, 101084(2020).
- Kinnane, O., West, R., Grimes, M., Grimes, J. Shear capacity of insulated precast concrete façade panels. CERI 2014 - Civil Engineering Research in Ireland. , Queen's University. Belfast, UK. (2014).
- Jiang, H., Guo, Z., Liu, J., Liu, H. The shear behavior of precast concrete sandwich panels with W-shaped SGFRP shear connectors. KSCE Journal of Civil Engineering. 22 (10), 3961-3971 (2018).
- ASTM International. Standard test methods for strength of anchors in concrete elements. ASTM. , E488M-22 (2022).
- Syndergaard, P., Tawadrous, R., Al-Rubaye, S., Maguire, M. Comparing testing methods of partially composite sandwich wall panel glass fiber-reinforced polymer connectors. Journal of Composites for Construction. 26 (1), (2022).
- Woltman, G., Tomlinson, D., Fam, A. Investigation of various GFRP shear connectors for insulated precast concrete sandwich wall panels. Journal of Composites for Construction. 17 (5), 711-721 (2013).
- Olsen, J., Maguire, M. Pushoff shear testing of composite sandwich panel connectors. 2016 PCI Convention and National Bridge Conference. , Paper 1233 (2016).
- Gombeda, M. J., Naito, C. J., Quiel, S. E. Flexural performance of precast concrete insulated wall panels with various configurations of ductile shear ties. Journal of Building Engineering. 33, 101574(2021).
- Bai, F., Davidson, J. S. Composite beam theory for pretensioned concrete structures with solutions to transfer length and immediate prestress losses. Engineering Structures. 126, 739-758 (2016).
- Cox, B., et al. Lumped GFRP star connector system for partial composite action in insulated precast concrete sandwich panels. Composite Structures. 229, 111465(2019).
- Pozo, F. On thermal bowing of concrete sandwich wall panels with flexible shear connectors. , Utah State University. Master's thesis (2018).
- ASTM International. Standard practice for making and curing concrete test specimens in the field. ASTM International. , ASTM C31/C31M-19a (2019).
- ASTM International. Standard test method for compressive strength of cylindrical concrete specimens. ASTM International. , ASTM C39/C39M-18 (2018).
- Pozo-Lora, F., Maguire, M. Thermal bowing of concrete sandwich panels with flexible shear connectors. Journal of Building Engineering. 29, 101124(2020).
- Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Thomas, R. J., Maguire, M. Generalized beam-spring model for predicting elastic behavior of partially composite concrete sandwich wall panels. Engineering Structures. 198, 109533(2019).
- Losch, E. D., et al. State of the art of precast/prestressed concrete sandwich wall panels. PCI Journal. 56 (2), 131-176 (2011).
- Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Maguire, M. Iterative and simplified sandwich beam theory for partially composite concrete sandwich wall panels. Journal of Structural Engineering. 147 (10), 4021143(2021).
- Holmberg, A., Plem, E. Behaviour of Load-bearing Sandwich-type Structures. The National Swedish Institute for Building Research. , Sweden. (1965).
- Naito, C. J., et al. Precast/prestressed concrete experiments performance on non-load bearing sandwich wall panels. Air Force Research Laboratory. Materials and Manufacturing Directorate. , (2011).
- Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Olsen, J., Maguire, M. Evaluating elastic behavior for partially composite precast concrete sandwich wall panels. PCI Journal. 63 (5), 71-88 (2018).
- ASTM International. Standard practice for conducting ruggedness tests. ASTM International. , 1169-1121 (2021).
Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.
Przedruki i uprawnienia
