Artykuł metodologiczny

Biomechaniczne skutki częściowego obłuszczenia na kotwy szwów wszystkich i konwencjonalnych w różnych gęstościach kości

DOI:

10.3791/68355

⸱

13 czerwca 2025

 ,  ,  ,  , 
1Sports Medicine Service, Beijing Jishuitan Hospital, Capital Medical University, 2Beijing Research Institute of Traumatology and Orthopaedics, 3State Key Laboratory of Nonlinear Mechanics (LNM), Institute of Mechanics, Chinese Academy of Sciences

* These authors contributed equally

W tym artykule

Podsumowanie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Tutaj opisujemy protokół do oceny biomechanicznych efektów częściowego obdarzania na kotwach wszystkich szwów (ASA) i konwencjonalnych kotwicach szwów (CA) w kościach piłowych o różnej gęstości.

Streszczenie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Podczas gdy testy biomechaniczne wykazały korelację między obłuszczeniem a obciążeniem powodującym uszkodzenie kotwicy, wpływ częściowego obłuszczenia na właściwości biomechaniczne kotew do wszystkich szwów pozostaje niejasny. Naszym celem była ocena biomechanicznych skutków częściowego obłuszczenia na kotwy do wszystkich szwów i konwencjonalne kotwy szwowe w kościach piłowych o różnej gęstości. Kotwy do szwów testowano w nieobłuszczonych, częściowo złuszczonych i całkowicie obłuszczonych piłach. Oceniono dwa rodzaje kotew do wszystkich szwów i jeden rodzaj kotwy konwencjonalnej. Zastosowano dwa rodzaje dwufazowej pianki poliuretanowej do naśladowania normalnej kości: gęstość 0,32 g/cm3 (20 funtów na stopę sześcienną, pcf 20) i kość osteoporotyczna: gęstość 0,16 g/cm3 (10 funtów na stopę sześcienną, pcf 10). Zastosowano obciążenia cykliczne i zarejestrowano przemieszczenie szczytowe. Po cyklicznych testach obciążeniowych, ocalałe kotwy zostały poddane testom ciągnięcia do uszkodzenia. Określono liczbę cykli, przemieszczenie szczytowe, ostateczne obciążenia niszczące i tryby awarii.

Po pierwsze, na przemieszczenie szczytowe znacząco wpłynęła gęstość kości i typ kotwicy: normalne modele kostne wykazywały mniejsze przemieszczenie szczytowe niż modele osteoporotyczne, a konwencjonalne kotwy śrubowe konsekwentnie wykazywały zmniejszone przemieszczenie szczytowe w porównaniu do kotew z wszystkimi szwami. W przeciwieństwie do tego, zakres obłuszczenia kości - niezależnie od tego, czy nie był obłuszczony, częściowo obłuszczony, czy całkowicie obłuszczony - nie wykazywał znaczącego wpływu na przemieszczenie szczytowe. Po drugie, w osteoporotycznych modelach kości (10 funtów na stopę sześcienną) nie zaobserwowano znaczącej różnicy w obciążeniu awaryjnym między grupami częściowo i nieobłuszczonymi, ale obie wykazywały znacznie wyższe wartości niż grupa całkowicie obłuszczona.

Wprowadzenie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Pęknięcia stożka rotatorów są najczęstszą przyczyną bólu barku, a artroskopowa naprawa stożka rotatorów jest główną opcją leczenia ze względu na zadowalające wyniki kliniczne. Kotwy do szwów odgrywają kluczową rolę w tej procedurze. Postępy w dziedzinie kotew do szwów przyczyniły się do poprawy stabilności zakotwiczenia i zwiększenia szybkości gojenia1,2,3. Kotwy do wszystkich szwów (ASA) to nowszy typ kotew, który składa się głównie z dwóch elementów: materiału szwu i pochewki4,5. Po włożeniu do kości, kotwy są rozwijane poprzez naprężenie materiału szwu ASA, aby zacisnąć osłonę w różnych kształtach, z tuleją dociśniętą do kości korowej3,6. W porównaniu z konwencjonalnymi kotwami do szwów (CA), ASA pozwalają na mniejsze tunele kostne, umożliwiając zwiększenie punktów mocowania i mniejsze zakłócenia kości7,8. W związku z tym kotwice te są coraz częściej preferowane w praktyce chirurgicznej.

Dekoracja śladu stożka rotatorów, szeroko stosowana technika naprawy stożka rotatorów, ułatwia gojenie się kości ścięgiennych poprzez uwolnienie endogennego materiału szpiku kostnego9. Dekortyzacja jest powszechnie wykonywana w celu wzmocnienia reakcji gojenia w miejscu naprawy kotwicy szwu ścięgnisto-kostnego. Wprowadzona przez McLaughlin et al.10 w 1944 roku, technika ta polega na tworzeniu koryta krwawiącej kości w celu przyspieszenia gojenia podczas naprawy stożka rotatorów poprzez infiltrację mezenchymalnych komórek macierzystych, które przyczyniają się do mikrokrążenia kości na granicy ścięgien9. Częściowe obłuszczenie polega na zachowaniu kości korowej otaczającej kotwicę szwu, przy czym szerokość obszaru konserwacji odpowiada średnicy kotwicy. Pozostała kość korowa jest usuwana, aby zakończyć procedurę obłuszczenia. Metoda ta ma na celu utrzymanie wystarczającej ilości kości korowej dla stabilności kotwicy, przy jednoczesnym ułatwieniu korzyści płynących z obłuszczenia.

Warto zauważyć, że w przeciwieństwie do CA, ASA w znacznym stopniu polegają na kości korowej do fiksacji3,6. To uzależnienie stanowi wyzwanie, ponieważ obłuszczenie może zmniejszyć wytrzymałość ASAs11,12. Wymaga to zrównoważenia efektów obłuszczenia podczas naprawy stożka rotatorów, czemu potencjalnie można zaradzić poprzez częściowe obłuszczenie. ASA są zaprojektowane z mechanizmami kotwienia siłowego, które wymagają bezpiecznego umieszczenia pod nienaruszoną powierzchnią kory mózgowej i zawsze istniały obawy dotyczące wpływu obłuszczenia na właściwości biomechaniczne ASAs11,12,13,14. Ruder et al.11 ocenili wpływ na przemieszczenie po cyklicznym obciążeniu oraz na obciążenie niszczące ASA i stwierdzili, że dekortykacja znacznie zmniejszyła obciążenie niszczące, nie wpływając znacząco na średnie przemieszczenie. Podobnie, niedawne badanie biomechaniczne przeprowadzone przez Natlos et al.12 ilościowo zmierzyło grubość kory mózgowej za pomocą mikrotomografii komputerowej w modelu barku ludzkiego trupa. Ich wyniki wykazały silną korelację między wytrzymałością ASA na wyrywanie a sąsiednią grubością kory mózgowej (P < 0,05).

Testy biomechaniczne wykazały korelację między dekortykacją a obciążeniem powodującym uszkodzenie kotwy, ale implikacje częściowego obłuszczenia na właściwości biomechaniczne ASA pozostają niejasne ze względu na ograniczoną literaturę11,12. W związku z tym niniejsze badanie miało na celu ocenę wpływu częściowego obłuszczenia na właściwości biomechaniczne zarówno ASA, jak i CA oraz porównanie właściwości mechanicznych ASA i CA.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Protokół

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

W tym badaniu wykorzystano syntetyczne modele kości. Nie brały w nim udziału żadne osoby ani zwierzęta, a zgoda etyczna nie była wymagana.

1. Przygotowanie kotwy szwu

UWAGA: Przechowuj kotwy w suchych warunkach o temperaturze pokojowej do momentu użycia. Identyfikatory handlowe znajdują się w Tabeli Materiałów.

  1. Przygotuj trzy typy kotew.
    1. Wybierz kotwę do wszystkich szwów 1 (ASA1 = UHT). Aby postępować zgodnie z tym protokołem, upewnij się, że ASA1 składa się z płaskiej plecionej rurki z polietylenu o ultrawysokiej masie cząsteczkowej (UHMWPE) gwintowanej szwem UHMWPE, o średnicy wiertła predylatacyjnego 2,8 mm, która rozszerza się do 4,5 mm.
      UWAGA: Jego cechą konstrukcyjną jest składana cylindryczna konstrukcja tworząca kulę podkorową po naprężeniu.
  2. Wybierz kotwę do wszystkich szwów 2 (ASA2 = węzeł Y). Aby postępować zgodnie z tym protokołem, upewnij się, że ASA2 składa się z płaskiej rurki z polietylenu o ultrawysokiej masie cząsteczkowej (UHMWPE) gwintowanej szwem UHMWPE, o średnicy wiertła predylatacyjnego 2.8 mm, która rozszerza się do 5.0 mm.
    UWAGA: Jego cechą konstrukcyjną jest składana cylindryczna konstrukcja tworząca kulę podkorową po naprężeniu.
  3. Wybierz konwencjonalną kotwę wkręcaną (CA = Biokorkociąg). Aby postępować zgodnie z tym protokołem, upewnij się, że CA jest wykonany z polieteroeteroketonu (PEEK) ze śrubą o średnicy zewnętrznej 4.5 mm.
    UWAGA: Jego cechą konstrukcyjną jest w pełni gwintowana konstrukcja.

2. Przygotowanie modelu kostnego

  1. Wybór modelu kości
    1. Używaj kości syntetycznej ze względu na jej właściwości biomechaniczne porównywalne z właściwościami kości zwłok
      2. .
  2. Skład surowcowy
    1. Używaj dwóch rodzajów dwufazowej pianki poliuretanowej: normalna kość: 0,32 g/cm3 gęstość (20 funtów na stopę sześcienną, pcf 20) i kość osteoporotyczna: gęstość 0,16 g/cm3 (10 funtów na stopę sześcienną, pcf 10)15,16,
      UWAGA: W procesie produkcyjnym powłoka epoksydowa o grubości 3 mm, wypełniona krótkimi włóknami, jest nakładana tylko na jedną powierzchnię bloków pianki poliuretanowej jako integralny składnik materiału produkowanego na rynku. Powlekana strona symuluje kość korową, podczas gdy niepowlekana porowata pianka poliuretanowa symuluje kość gąbczastą8,16,17.
  3. Losowe przypisanie do grupy
    UWAGA: Patrz krok 2.4, aby zapoznać się z procedurą obłuszczania.
    1. Losowo podziel bloki kości na trzy grupy obłuszczenia, korzystając z sekwencji wygenerowanej komputerowo:
      1. W przypadku grupy ND (Bez dekoracji) nie wykonuj żadnego obłuszczenia.
      2. W przypadku grupy PD (częściowe złuszczenie) należy wykonać peeltyzację w odległości 2,5 mm od punktu wprowadzenia kotwy szwu.
      3. Dla grupy CD (Complete Decortication) należy przeprowadzić pełne dekorowanie modelu kostnego.
        UWAGA: Przesunięcie 2,5 mm odpowiada promieniowi kotwy na wszystkie szwy, zapewniając obłuszczenie poza strefę rozprężania bez zakłóceń w rozmieszczaniu.
  4. Procedura dekoracji (Rysunek 1):
    1. Zamontuj okrągły żarna 5.5 mm na narzędziu szlifierskim wspomaganym komputerowo (patrz tabela materiałów).
    2. Otwórz oprogramowanie sterujące trójosiowymi narzędziami szlifierskimi (patrz tabela materiałów)
    3. Naciskaj przycisk resetowania awaryjnego, aż kontrolka przestanie migać.
    4. Kliknij przycisk Załaduj kod G i wybierz wstępnie skonfigurowany plik obróbki.
    5. Naciśnij TAB, aby aktywować tryb sterowania ręcznego.
    6. Użyj strzałek, aby przesunąć głowicę narzędzia do pozycji wyjściowej.
    7. Naciśnij ponownie TAB, aby wyjść z trybu ręcznego.
    8. Kliknij przycisk Zero, aby zresetować wszystkie osie (X, Y, Z, A) do 0,000 mm.
    9. Kliknij przycisk Cycle Start (Rozpocznij cykl), aby rozpocząć polerowanie powierzchni kości.
      UWAGA: Korzystanie z narzędzia do szlifowania wspomaganego komputerowo wymaga ostrożnego obchodzenia się, aby uniknąć obrażeń. Przez cały czas należy nosić odpowiedni sprzęt ochronny, w tym okulary ochronne i rękawice. Upewnij się, że przycisk zatrzymania awaryjnego pozostaje dostępny podczas pracy.

3. Umieszczenie implantu

  1. Wstawić wszystkie kotwy zgodnie ze specyfikacjami producenta: umieścić ASA prostopadle do powierzchni bloku kostnego, a CA pod kątem 45°.
  2. Tworzenie otworów prowadzących za pomocą prowadnicy wiertła.
  3. Umieść kotwy ASA prostopadle do powierzchni kości (szczegółowe informacje na temat kotew do szwów stosowanych w protokole znajdują się w Tabeli materiałów).
  4. Umieścić kotwy CA pod kątem 45° w stosunku do powierzchni kości (szczegółowe informacje na temat kotew do szwów stosowanych w protokole znajdują się w Tabeli Materiałów).
    UWAGA: Rozłóż kotwy ASA, aż wyczujesz nagły spadek oporu (wskazujący na zakończenie rozszerzania kotwy), potwierdzony wizualnym wyrównaniem znacznika laserowego na podajniku z powierzchnią korową. Odrzuć modele z widocznymi anomaliami wstawiania.

4. Warunki testowania

  1. Konfiguracja testów biomechanicznych
    1. Przeprowadź badania biomechaniczne za pomocą mechanicznej maszyny wytrzymałościowej (Tabela materiałów).
      1. Zamocuj syntetyczne bloki kostne w specjalnie skonstruowanym przyrządzie, aby wyrównać szwy kotwiczne z ramieniem siłownika (Rysunek 2).
      2. Ustaw długą oś bloku kostnego pod kątem 135° w stosunku do siłownika obciążenia.
        UWAGA: Orientacja 135° symuluje fizjologiczne warunki napięcia ścięgna nadgrzebieniowego w scenariuszach ponaprawczych, jak ustalono we wcześniejszych badaniach biomechanicznych7,13.
  2. Mocowanie szwów
    1. Zabezpiecz pasma szwów ręcznie wokół okrągłego haczyka przymocowanego do maszyny testującej.
    2. Zawiąż węzeł chirurgiczny i wzmocnij czterema naprzemiennymi półzaczepami.
    3. Zachowaj odległość 100 mm między kotwą szwu a haczykiem.
      UWAGA: Zapoznaj się z Rysunek 2, aby zapoznać się ze schematem konfiguracji testowej.
  3. Aplikacja do wstępnego ładowania
    1. Rampa do 10 N przy 1 N/s11.
    2. Przytrzymaj przez 5 s, aby ustalić linię bazową zerowego przemieszczenia.
  4. Cykliczne ładowanie
    1. Uruchom oprogramowanie konsoli do testów mechanicznych (patrz tabela materiałów).
    2. Przejdź do zakładki Ustawienia testu w głównym interfejsie.
    3. Kliknij przycisk Nowy projekt na górnym pasku narzędzi, aby zainicjować sekwencję testową.
    4. W bibliotece metod testowych znajdź i wybierz wstępnie skonfigurowaną metodę testowania cyklicznego.
    5. Określ pozycję zerowego przemieszczenia podczas przykładania napięcia wstępnego.
    6. Zaprogramuj tester mechaniczny tak, aby przyłożył obciążenie 10-60 N przy częstotliwości 1 Hz.
    7. Kliknij przycisk Start (zielona ikona) w prawym górnym rogu, aby zainicjować protokół ładowania cyklicznego.
    8. Uruchom 200 kolejnych cykli.
    9. Monitoruj cykliczne krzywe obciążenia i przemieszczenia w czasie rzeczywistym w graficznym panelu wyjściowym po lewej stronie.
    10. Eksport danych o czasie przemieszczenia do połączonego oprogramowania do akwizycji (format .xls).
  5. Testowanie typu pull-to-failure
    1. Uruchom oprogramowanie konsoli do testów mechanicznych (patrz tabela materiałów).
    2. Przejdź do zakładki Ustawienia testu w głównym interfejsie.
    3. Kliknij przycisk Nowy projekt na górnym pasku narzędzi, aby zainicjować sekwencję testową.
    4. W bibliotece metod testowych znajdź i wybierz wstępnie skonfigurowaną metodę testu niepowodzenia zakotwiczenia.
    5. Ustaw szybkość przemieszczenia na 33 mm/s.
    6. Kliknij przycisk Start (zielona ikona, prawy górny róg), aby zainicjować protokół awarii.
    7. Dane dotyczące obciążenia awaryjnego są automatycznie zapisywane w arkuszu kalkulacyjnym i można je przeglądać bezpośrednio. Eksport danych o czasie ładowania awarii do połączonego oprogramowania do akwizycji (format .xls).
    8. Klasyfikowanie trybów awarii jako:
      1. Typ I: Wyciągnięcie kotwicy: przemieszczenie kotwicy od kości z powodu niewystarczającej siły mocowania lub zmniejszonej gęstości kości, zwykle obserwowane w stanach osteoporotycznych.
      2. Typ II: Wycięcie szwu: uszkodzenie strukturalne, w którym szew przecina oczko kotwicy lub pęknięcia oczka, co prowadzi do przemieszczenia szwu lub penetracji tkanki.
      3. Typ III: Pęknięcie pasma szwu: pęknięcie materiału szwu spowodowane nadmiernym napięciem8,18.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Wyniki

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Cykliczne testowanie
W grupie CD jedna kotwica UHT i trzy kotwice Y-uległy uszkodzeniu po wyciągnięciu z bloków testowych pcf 10. W grupie PD jedna kotwica Y-uległa uszkodzeniu po wyciągnięciu z bloków testowych pcf 20. W grupie ND wszystkie kotwice przetrwały cykliczne testy.

Szczytowe przemieszczenia podczas cyklicznych testów są wymienione w Tabeli 1. Warto zauważyć, że nie zaobserwowano istotnych różnic w przemieszczeniu piku między grupami ND, PD i CD...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Dyskusja

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

W badaniu tym przeanalizowano wpływ obłuszczenia na właściwości biomechaniczne kotew szwów, badając dwa typy ASA i jeden typ CA w blokach kostnych o różnej gęstości. Na przemieszczenie szczytowe miała wpływ gęstość kości (niższa w normalnych modelach kostnych) i typ kotwy (niższa w konwencjonalnych kotwach śrubowych), podczas gdy stopień obłuszczenia nie wykazywał istotnego wpływu. W modelach osteoporotycznych obciążenia niszczące między grupami częściowo obłuszczonymi i nieobłuszczonymi nie wykazały istotnej różnicy, a ...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Oświadczenia

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Autorzy nie mają do zadeklarowania konfliktu interesów.

Podziękowania

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

To badanie było wspierane przez Beijing Jishuitan Research Funding (QN202509).

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Materiały

Lista materiałów użytych w tym artykule
NazwaFirmaNumer katalogowyKomentarze
BiocorkscrewArthrex, Neapol, USAAR-1927BCF-45Konwencjonalna kotwa do szwów śrubowych (CA)
Bluehill UniversalNorwood, MA, Stany ZjednoczoneE10KNBL5086Oprogramowanie konsoli do testów mechanicznych
Komputerowe sterowanie numeryczne Maszyna do grawerowania 2030JPX Technology Co., Shenzhen, ChinyJD2030F400WNarzędzie do szlifowania wspomagane komputerowo
Instron, E10k,Norwood, MA, USAE10KNBL5086Mechaniczna maszyna wytrzymałościowa 
Mach3MillArtSoft Corporation, Sarasota, FL, USAMach3 R3.043.0663-osiowe oprogramowanie sterujące CNC
Pcf 10Sawbone Pacific Research Laboratories, Vashon, WA, USA1522-319Osteoporotyczny model kości
Pcf 20 SawbonePacific Research Laboratories, Vashon, WA, USA1522-315Normalny model kości
UHTStar, Pekin, ChinyF19000001Całkowity szew kotwy 2 (ASA 1)
Y-RCConMed, Nowy Jork, USAYPRC02Kotwice do wszystkich szwów 1 (ASA 2)

Bibliografia

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,
  1. Dierckman, B. D., Ni, J. J., Karzel, R. P., Getelman, M. H. Excellent healing rates and patient satisfaction after arthroscopic repair of medium to large rotator cuff tears with a single-row technique augmented with bone marrow vents. Knee Surg Sports Traumatol Arthrosc. 26 (1), 136-145 (2018).
  2. Katthagen, J. C., Bucci, G., Moatshe, G., Tahal, D. S., Millett, P. J. Improved outcomes with arthroscopic repair of partial-thickness rotator cuff tears: A systematic review. Knee Surg Sports Traumatol Arthrosc. 26 (1), 113-124 (2018).
  3. Ergün, S., Akgün, U., Barber, F. A., Karahan, M. The clinical and biomechanical performance of all-suture anchors: A systematic review. Arthrosc Sports Med Rehabil. 2 (3), e263-e275 (2020).
  4. Nagra, N. S., Zargar, N., Smith, R. D., Carr, A. J. Mechanical properties of all-suture anchors for rotator cuff repair. Bone Joint Res. 6 (2), 82-89 (2017).
  5. Dhinsa, B. S., Bhamra, J. S., Aramberri-Gutierrez, M., Kochhar, T. Mid-term clinical outcome following rotator cuff repair using all-suture anchors. J Clin Orthop Trauma. 10 (2), 241-243 (2019).
  6. Yang, Y. S., et al. Biomechanical comparison of different suture anchors used in rotator cuff repair surgery-all-suture anchors are equivalent to other suture anchors: A systematic review and network meta-analysis. J Exp Orthop. 10 (1), 45(2023).
  7. Trofa, D. P., et al. Cyclic and load-to-failure properties of all-suture anchors in human cadaveric shoulder greater tuberosities. Arthroscopy. 36 (11), 2805-2811 (2020).
  8. Barber, F. A., Herbert, M. A. All-suture anchors: Biomechanical analysis of pullout strength, displacement, and failure mode. Arthroscopy. 33 (6), 1113-1121 (2017).
  9. Snyder, S. J., Burns, J. J. T. I. S., Surgery, E. Rotator cuff healing and the bone marrow "crimson duvet" from clinical observations to science. Techniques in Shoulder and Elbow Surgery. 10, 130-137 (2009).
  10. Mclaughlin, H. L. Lesions of the musculotendinous cuff of the shoulder. The exposure and treatment of tears with retraction. 1944. Clin Orthop Relat Res. (304), 3-9 (1994).
  11. Ruder, J. A., Dickinson, E. Y., Peindl, R. D., Habet, N. A., Fleischli, J. E. Greater tuberosity decortication decreases load to failure of all-suture anchor constructs in rotator cuff repair. Arthroscopy. 34 (10), 2777-2781 (2018).
  12. Ntalos, D., et al. All-suture anchor pullout results in decreased bone damage and depends on cortical thickness. Knee Surg Sports Traumatol Arthrosc. 29 (7), 2212-2219 (2021).
  13. Hyatt, A. E., Lavery, K., Mino, C., Dhawan, A. Suture anchor biomechanics after rotator cuff footprint decortication. Arthroscopy. 32 (4), 544-550 (2016).
  14. Putnam, J. G., et al. Does greater trochanter decortication affect suture anchor pullout strength in abductor tendon repairs? A biomechanical study. Am J Sports Med. 46 (7), 1668-1673 (2018).
  15. Su, T. -Y., Tang, H. -Y., Jang, J. S. -C., Chen, C. -H., Chen, H. -H. Design and development of magnesium-based suture anchor for rotator cuff repair using finite element analysis and in vitro testing. Applied Sciences. 11 (20), 9602(2021).
  16. Oh, J. H., et al. Pullout strength of all-suture anchors: Effect of the insertion and traction angle-a biomechanical study. Arthroscopy. 34 (10), 2784-2795 (2018).
  17. Feldmann, A., Schweizer, M., Stucki, S., Nolte, L. Experimental evaluation of cortical bone substitute materials for tool development, surgical training and drill bit wear investigations. Med Eng Phys. 66, 107-112 (2019).
  18. Yamauchi, S., et al. Biomechanical analysis of bioabsorbable suture anchors for rotator cuff repair using osteoporotic and normal bone models. J Orthop Sci. 27 (1), 115-121 (2022).
  19. Ro, K., et al. All-suture anchor settling after arthroscopic repair of small and medium rotator cuff tears. Am J Sports Med. 47 (14), 3483-3490 (2019).
  20. Mazzocca, A. D., et al. Biomechanical evaluation of classic solid and novel all-soft suture anchors for glenoid labral repair. Arthroscopy. 28 (5), 642-648 (2012).
  21. Van Der Bracht, H., et al. Rotator cuff repair with all-suture anchors: A midterm magnetic resonance imaging evaluation of repair integrity and cyst formation. J Shoulder Elbow Surg. 27 (11), 2006-2012 (2018).
  22. Bernardoni, E., et al. Biomechanical analysis of all-suture anchor fixation for rotator cuff repair. Orthop J Sports Med. 6 (7 suppl4), 2325967118s2325900175(2018).
  23. Douglass, N. P., Behn, A. W., Safran, M. R. Cyclic and load to failure properties of all-suture anchors in synthetic acetabular and glenoid cancellous bone. Arthroscopy. 33 (5), 977-985.e5 (2017).
  24. Teekavanich, C., et al. Evaluation of cortical bone microdamage and primary stability of orthodontic miniscrew using a human bone analogue. Materials (Basel). 14 (8), (2021).
  25. Heiner, A. D. Structural properties of fourth-generation composite femurs and tibias. J Biomech. 41 (15), 3282-3284 (2008).
  26. Zdero, R., Olsen, M., Bougherara, H., Schemitsch, E. H. Cancellous bone screw purchase: A comparison of synthetic femurs, human femurs, and finite element analysis. Proc Inst Mech Eng H. 222 (8), 1175-1183 (2008).

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Przedruki i uprawnienia

Poproś o pozwolenie na ponowne wykorzystanie tekstu lub ilustracji tego artykułu JoVE

Poproś o pozwolenie

Tagi

Partial DecorticationSuture AnchorsBone DensityBiomechanical TestingAll Suture AnchorsConventional AnchorsPeak DisplacementFailure LoadCyclic LoadingOsteoporotic Bone
Film wkrótce dostępny

Powiązane artykuły