Subskrypcja JoVE jest wymagana do oglądania tego materiału. Zaloguj się lub rozpocznij bezpłatny okres próbny.

Artykuł metodologiczny

Współpłaszczyznowa Antena Monopolowa z Pasmem Ultraszerokim Zasilanym Przewodowo do Zastosowań w Pozyskiwaniu Energii na Częstotliwościach Radiowych

223 wyświetleń

⸱

DOI:

10.3791/70346

⸱

7 sierpnia 2026

 ,  ,  , 
1Polytechnic College of Engineering Specialization, Middle Technical University, 2Al-Karkh University of Science, 3Department of Computer Science, College of Science, University of Diyala, 4Department of Automation and Artificial Intelligence Engineering, College of Information Engineering at Al-Nahrain University, 5International Applied and Theoretical Research Center (IATRC)

W tym artykule

Podsumowanie

Ten protokół definiuje symulację, projektowanie, testowanie i produkcję niskokosztowej anteny Ultra-Wide-Band (UWB) zasilanej przewodowo współrzędnym (CPW) do pozyskiwania energii radioczęstotliwościowej (RFEH) w wielu pasmach komunikacyjnych.

Streszczenie

RFEH oparty na ładowaniu bezprzewodowym jest obiecującą technologią zasilania urządzeń niskoenergetycznych w sieci Internet Rzeczy (IoT); jednak jego wydajność jest nadal ograniczona przez projekt anteny i dopasowanie impedancji. W niniejszej pracy opracowano drukowaną antenę odpowiednią dla RFEH z zasilaniem CPW. Antena składa się z półokrągłej krzywej fraktalnej, podobnej do łatki promieniującej liścia figowego, z prostokątnymi wycięciami, które mają być wykonane na taniej podstawie FR4. Ma pasmo robocze od 700 MHz do 3 GHz, obejmujące kluczowe pasma komunikacyjne, w tym aplikacje GSM, WLAN, ISM i Wi-Fi. Symulacje numeryczne przeprowadzono za pomocą oprogramowania do modelowania elektromagnetycznego. Praca eksperymentalna wykazała przydatność tej anteny do stabilnych wszechkierunkowych wzorców promieniowania i skutecznego wydajności konwersji RF-DC na pięciu docelowych częstotliwościach, w tym 850 MHz, 900 MHz, 1800 MHz, 1900 MHz i 2400 MHz. Antena wykazuje potencjał do zasilania niskoenergetycznych urządzeń IoT w środowisku RF. Zaproponowana praca ma na celu porównanie wyników pomiarowych i symulowanych. Na koniec wyniki numeryczne i eksperymentalne są porównywane i wykazują znaczącą zgodność.

Wprowadzenie

Ostatnie osiągnięcia w systemach bezprzewodowych komunikacji, takich jak 5G, 6G i IoT1,2,3,4 skutkują rosnącym zapotrzebowaniem na efektywne rozwiązania RFEH. Środowisko miejskie jest wypełnione znakami RF z baz stacji bazowych, punktów dostępu Wi-Fi i nadajników nadawczych, co sprawia, że są one odpowiednim źródłem energii pasożytniczej dla urządzeń elektronicznych o niskiej energii5,6,7. Szczególnie anteny UWB, takie jak konfiguracje monopolowe, są dobrze przystosowane do zastosowań w dziedzinie zbierania energii RF, głównie ze względu na ich szeroki natychmiastowy pasmo przenoszenia, prostą geometrię płaską i łatwą integrację z obwodami prostownikowymi8. Struktura zasilania CPW oferuje dalsze zalety, w tym lepsze dopasowanie impedancji, zmniejszoną pasożytniczą radiację z linii zasilającej i łatwiejszą produkcję bez tyłowych płaszczyzn uziemienia9.

Chociaż kilkanaście anten UWB zostało zaprojektowanych dla ogólnego bezprzewodowego komunikacji, wiele z nich jest zaprojektowanych dla wierności sygnału lub zachowania impulsów, a nie szerokopasmowej konwersji energii RF do DC w określonych komercyjnych pasmach częstotliwości10,11. Inne ostatnie kierunki obejmują kompaktowe konstrukcje o wysokim zysku12, anteny specyficzne dla rectenna z zintegrowanymi sieciami dopasowującymi13 i struktuary modulujące14 dla radia kognitywnego. Jednak te techniki zwykle opierają się na wielowarstwowym podłożu, złożonych procesach trawienia lub wąskopasmowych rezonatorów, co ogranicza ich zastosowanie w scenariuszach zbierania energii z wielu pasm znajdujących się w otoczeniu. W porównaniu z poprzednimi rozwiązaniami, obecna praca zapewnia cztery praktyczne udoskonalenia w porównaniu bezpośrednim, a mianowicie: (1) Całkowicie drukowany, jednowarstwowy projekt FR4, który zmniejsza koszt i złożoność produkcji w stosunku do rozwiązań wielowarstwowych lub wysokoczęstotliwościowych15,16; (2) Operacyjne pasmo od 700 MHz do 25 GHz, obejmujące jednocześnie pasma GSM (Global System for Mobile Communications), DCS, PCS i Wi-Fi, podczas gdy wiele wcześniejszych anten obejmuje mniej lub nieciągłe pasma17,18; (3) Wyraźna eksperymentalna walidacja w konfiguracji zbierania energii (pomiar wydajności RF-do-DC w pięciu dyskretnych częstotliwościach) zamiast tylko charakterystyki S11 lub zysku19,20; (4) Geometria półkolista zasilana przez CPW z prostokątnymi wycięciami, która osiąga szerokopasmowe dopasowanie bez otworów via lub wadliwych struktur uziemienia, co ułatwia reproduktywalność w warunkach ograniczonych zasobów21.

Technologia zbierania energii RF z otoczenia jest obiecująca, ale praktyczne realizacje cierpią na dobrze udokumentowane ograniczenia. Gęstość mocy znaków RF w środowisku miejskim wynosi zwykle od 0,1 µW/cm2 do 1 µW/cm2, co odpowiada poziomom mocy odbiorczym na poziomie -30 dBm do -10 dBm dla kompaktowej anteny22,23. Dlatego w tej pracy dążymy do poziomu mocy RF wejściowej -20 dBm w zakresie oceny zbierania energii, w zakresie scenariuszy otoczenia na umiarkowanej odległości. Tutaj "urządzenia o niskiej energii" to sensory IoT, urządzenia przenośne i węzły bezprzewodowe, które wymagają średniej mocy DC od 100 µW do 1 mW24. Jednym znanym ograniczeniem, którego oczekujemy tutaj i które ponownie omówimy w sekcji Dyskusja, jest użycie podłoża FR4 o tangiency (tan δ = 0,025), która obniża wydajność powyżej około 2 GHz; jednak docelowe pasma (do 2,4 GHz) i rozszerzony zakres UWB nadal nadają się do zbierania energii z powodu szerokiego dopasowania impedancji25.

Zaproponowano anteny monopolowe UWB zasilane przez CPW z półkolistą plaską i dwoma symetrycznymi prostokątnymi wycięciami, specjalnie zaprojektowane dla zbierania energii RF w pasmach GSM na 850/900 MHz, DCS na 1800 MHz, PCS na 1900 MHz i Wi-Fi na 2400 MHz. Nowość polega na prostocie geometrycznej, szerokim pasmie przenoszenia potwierdzonym eksperymentalnie i bezpośrednim pokazaniu konwersji RF do DC na płytce ewaluacyjnej zbierania energii. Według naszej wiedzy nisko kosztowa, drukowany monopol UWB zaprojektowany specjalnie dla zbierania energii wielopasmowej na tych pięciu częstotliwościach, przy użyciu komercyjnego prostownika, pozostaje niedostatecznie zbadany26,27,28.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Protokół

Zużycie, sprzęt oraz oprogramowanie wykorzystane w procedurze są wymienione w Tabeli Materiałów.

1. Projektowanie i symulacja anteny

  1. Wybór podłoża i wstępna geometria
    1. Wybierz podłoże FR4 o stałej dielektrycznej (εr) wynoszącej 4,3, tangensie strat (tan δ) 0,025 i wymiarach 125 mm × 95 mm × 1,6 mm, zgodnie z Rysunkiem 1.
    2. Uruchom oprogramowanie do symulacji pola elektromagnetycznego. Utwórz nowy projekt i ustaw jednostki na milimetry.
    3. Zdefiniuj materiał podłoża, korzystając z wbudowanego modelu FR4.
    4. Narysuj półkolisty miedziany promiennik (promień = 40 mm) oraz prostokątną płaszczyznę masy (95 mm × 40 mm) na tej samej warstwie.
    5. Wstaw linię zasilającą CPW o impedancji 50 Ω (szerokość = 3 mm, przerwa = 0,5 mm) połączoną z promiennikiem.
  2. Optymalizacja geometrii dla parametrów UWB
    1. Dodaj dwa prostokątne wcięcia (szerokość = 3 mm, głębokość = 5 mm) symetrycznie na dolnej krawędzi półkolistego promiennika.
    2. Rozszerz linię zasilającą CPW pod kątem 20°, aby poprawić dopasowanie impedancji.
    3. Przeprowadź analizę parametryczną, zmieniając szerokość wcięcia (1–5 mm), głębokość wcięcia (2–10 mm) oraz kąt rozszerzenia (10°–30°).
    4. Ustaw zakres częstotliwości od 0,5 MHz do 3 GHz. Użyj solvera dziedziny czasu (Time Domain Solver) z otwartymi warunkami brzegowymi.
    5. Zdefiniuj port dyskretny na linii zasilającej. Dodaj monitor częstotliwości dla promieniowania w polu dalekim. Prąd powierzchniowy anteny jest oceniany zgodnie z Rysunkiem 2.
    6. Przeprowadź symulację i sprawdź S1. Powtarzaj proces, aż S1 < -10 dB w zakresie od 0,5 MHz do 3 GHz.
  3. Weryfikacja krzyżowa w alternatywnym oprogramowaniu
    1. Wyeksportuj końcową geometrię projektu anteny do pliku .SAT.
    2. Uruchom oprogramowanie do symulacji EM metodą elementów skończonych po zaimportowaniu zaproponowanego modelu.
    3. Przypisz te same właściwości materiałowe i warunki brzegowe.
    4. Zastosuj metodę elementów skończonych (FEM). Ustaw sweep częstotliwości od 0,5 MHz do 3 GHz z liczbą 201 punktów.
    5. Porównaj widma S1 oraz charakterystyki promieniowania z solvera CST, aby potwierdzić spójność wyników.

2. Wytwarzanie anteny

  1. Przygotowanie projektu PCB
    1. Z programu CST wyeksportuj finalny projekt do plików Gerber dla warstwy górnej i dolnej.
    2. Uruchom pliki Gerber w oprogramowaniu do projektowania PCB (KiCad) i potwierdź wymiary.
    3. Wygeneruj plik NC drill dla otworów pod złącza SMA.
  2. Proces fotolitografii
    1. Oczyść podłoże FR4 alkoholem izopropylowym i dokładnie je wysusz.
    2. Nałóż suche filmy fotorezystu na odpowiednie podłoże w temperaturze 15 °C.
    3. Wydrukuj warstwę anteny na folii przezroczystej, używając drukarki o wysokiej rozdzielczości.
    4. Przyciśnij maskę z folii z zachowaniem wyrównania do podłoża i naświetlaj światłem UV przez 50 s.
    5. Wywoływanie podłoża w 1,5% w/v roztworze węglanu sodu powinno trwać 70 s.
    6. Przepłucz wodą destylowaną i dejonizowaną, a następnie wysusz strumieniem czystego powietrza.
  3. Trawienie i wykończenie
    1. Wytraw odsłoniętą miedź w roztworze chlorku żelaza (45 °C) przez 6–12 min.
    2. Zatrzymaj proces trawienia po usunięciu niepożądanej miedzi.
    3. Usuń pozostałości fotorezystu za pomocą acetonu.
    4. Przylutuj złącze SMA do zaprojektowanej linii zasilającej CPW, używając bezołowiowego spoiwa lutowniczego, zgodnie z Rysunkiem 3.
    5. Sprawdź antenę pod mikroskopem w celu wykrycia niedoskonałości.

3. Pomiary eksperymentalne i charakteryzacja

  1. Pomiar widm S1
    1. Podłącz antenę do analizatora widma mocy za pomocą elastycznego kabla koncentrycznego o impedancji 50 Ω.
    2. Przeprowadzić pełną kalibrację dwuportową przy użyciu elektronicznego zestawu kalibracyjnego.
    3. Przeprowadź pomiar w zakresie częstotliwości od 0,5 MHz do 3 GHz, z liczbą 201 punktów i szerokością pasma pośredniego (IF) wynoszącą 1 kHz.
    4. Zastosuj uśrednianie z 10 pomiarów, aby zminimalizować szum.
    5. Zmierz parametr S1 i wyeksportuj dane do pliku .csv.
  2. Pomiar charakterystyki promieniowania
    1. Umieść antenę w komorze bezechowej (4 m × 4 m × 4 m) na zmotoryzowanym pozycjonerze.
    2. Ustaw centrum fazy anteny w jednej linii z osią obrotu.
    3. Jako nadajnik należy wykorzystać standardową antenę hornową o określonym wzmocnieniu, umieszczoną w odległości 3 m.
    4. Ustaw generator sygnałowy na każdą z docelowych częstotliwości (850, 90, 1800, 190, 240 MHz) z mocą wyjściową 0 dBm.
    5. Obróć antenę badaną w 5° zwiększaj wartości i rejestruj otrzymaną moc.
    6. Znormalizować wykresy do maksymalnego wzmocnienia i przedstawić je w dB.
  3. Ocena odzyskiwania energii RF
    1. Podłącz antenę do komercyjnej płytki ewaluacyjnej do odzyskiwania energii RF.
    2. Przyłożyć sygnał wejściowy RF o mocy -20 dBm dla każdej z docelowych częstotliwości.
    3. Zmień napięcie wyjściowe DC na rezystorze obciążenia o wartości 1 kΩ za pomocą cyfrowego multimetru.
    4. Oblicz sprawność konwersji RF-DC, korzystając z:
       Równanie sprawności konwersji energii; wzór na obliczanie sprawności obwodu elektronicznego.
    5. Powtórz pomiary trzykrotnie i wyciągnij średnią z wyników.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Wyniki

Rysunek 1 przedstawia geometrię proponowanej anteny, która składa się z półkolistego promiennika z dwoma symetrycznymi prostokątnymi wcięciami oraz linii zasilającej CPW. Rozkład prądów powierzchniowych przy 1,8 GHz, pokazany na Rysunku 2, potwierdza silną koncentrację prądu wzdłuż linii zasilającej i dolnych krawędzi promiennika, co jest zgodne z podstawowym modem rezonansowym odpowiedzialnym za szerokopasmowe dopasowanie impedancyjne.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Dyskusja

Zaproponowano prostą zmodyfikowaną strukturę monopoli z dwiema symetrycznymi prostokątnymi szczelinami w celu zaprojektowania szerokopasmowej anteny monopoli zasilanej przez CPW z zakresem częstotliwości od 700 MHz do 25 GHz. Sekcja ta oferuje krytyczną metodologiczną interpretację protokołu, omawia decyzje dotyczące optymalizacji i rozwiązywania problemów, porównuje projekt z istniejącymi podejściami i bada przyszłe zastosowania i rozwój.

Kluczowe kroki protokołu, które wpływają na wy...

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Oświadczenia

Autorzy nie deklarują żadnych konfliktów interesów.

Podziękowania

Autorzy dziękują Międzynarodowemu Centrum Badań Stosowanego i Teoretycznego (IATRC) za wsparcie techniczne.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Materiały

Lista materiałów użytych w tym artykule
NazwaFirmaNumer katalogowyKomentarze
Acetone (Photoresist Stripper)Fisher ChemicalA18-4Czystość ≥ 99.5%
Ansys HFSS 2022 R2Ansys Inc.Wersja: 2022 R2, Solver: Finite Element Method (FEM)
Compact Anechoic ChamberETS-LindgrenModel 5300Wymiary wewnętrzne: 4 m × 4 m × 4 m, Zakres częstotliwości: 700 MHz – 40 GHz
Copper CladdingGeneric PCB copper foilGrubość = 35 µm (1 oz), Adhezja = 1.5 N/mm²
CST Studio Suite 2022Dassault SystèmesWersja: 2022, Solver: Finite Integration Technique (FIT)
Digital Multimeter (DMM)Keysight34461AZakres napięcia DC: 0–100 V, Dokładność: ±0.0035%
Digital USB MicroscopeCelestron44308Powiększenie: 10x–200x, Oświetlenie LED
Dry Photoresist FilmORCAL925Grubość = 1.2 mil, Temperatura laminowania = 110 °C
Electronic Calibration Module (ECal)KeysightN4691BZakres częstotliwości: 10 MHz – 26.5 GHz, 2-port
Ferric Chloride EtchantMG Chemicals415Koncentracja = 40–42 °Baumé, Temperatura = 40 °C
FR4 Epoxy LaminateIsola GroupFR408εr = 4.3, tan δ = 0.025, Grubość = 1.6 mm, Wymiary = 125 mm × 95 mm
Hot Roll LaminatorGBCH65Zakres temperatury: 80–140 °C, Prędkość: 0.5–3 m/min
Isopropyl Alcohol (Cleaning Agent)Sigma-Aldrich34863Czystość = 99.9%
KiCad 7.0KiCad EDAOpen-source, używany do weryfikacji plików Gerber
Lab CoatMedlineDYNA2310065% poliester / 35% bawełna
Lead-Free Solder WireKester245 No-CleanŚrednica = 0.8 mm, Skład: Sn96.5/Ag3.0/Cu0.5
Motorized Antenna PositionerOrbitFR-959Obrót azimutalny: 0–360°, Elewacja: ±180°, Rozdzielczość krokowa: 0.1°
Nitrile GlovesKimberly-ClarkKimtechBez proszku, grubość: 5 mil
PCB Drill (for connector holes)ProxxonMICROMOT 50/EŚrednica wiertła: 1.2 mm (dla otworów montażowych SMA)
Powercast P2110B Evaluation BoardPowercast CorporationZintegrowana sieć dopasowująca, prostownik Schottky i kondensator magazynujący
Precision TweezersExcelta225A-SFAntymagnetyczne, ze stali nierdzewnej
RF Signal GeneratorKeysightN5172BZakres częstotliwości: 9 kHz – 13.6 GHz, Moc wyjściowa: +23 dBm
Safety GogglesUvexStealthAntiefogacyjne, Ochrona UV
SMA Cable, 50 ΩHuber+SuhnerSucoflex 104Długość = 1 m, Zakres częstotliwości: DC – 26.5 GHz, Straty wstawiania < 0.5 dB przy 18 GHz
SMA Female PCB Edge Mount ConnectorAmphenol901-987150 Ω, Zakres częstotliwości: DC–18 GHz
Sodium Carbonate (Developer)Sigma-Aldrich451614Koncentracja = 1% w/v w dejonizowanej wodzie
Standard Gain Horn AntennaETS-Lindgren3164-05Zakres częstotliwości: 800 MHz – 5 GHz, Zysk: 6–12 dBi
UV LED Exposure SystemM&RSaturn 2Długość fali: 365 nm, Moc: 120 W
Vector Network Analyzer (VNA)KeysightN5222BZakres częstotliwości: 10 MHz – 26.5 GHz, Porty: 2

Bibliografia

  1. Al-Saegh AM, et al. Channel quality predictions assisted by new algorithms for high throughput satellite and 5G systems. Sci Rep. 2025;15:34649.
  2. Elwi TA, et al. A beam-split and gain-enhanced patch antenna using metamaterial superstrate for wireless communications. Informacije MIDEM. 2025;55(3):1-10.
  3. Taher F, et al. Novel antenna-based metamaterial structure with slotted and parasitic patches for 5G sub-6 GHz applications. J Adv Res Appl Sci Eng Technol. 2025;65(2):143-152.
  4. Elwi TA, et al. On the performance of a photonic reconfigurable electromagnetic band gap antenna array for 5G applications. IEEE Access. 2024;12:1-12.
  5. Hamad AR, et al. Rectenna design optimized by binary genetic algorithm for hybrid energy harvesting applications across 5G sub-6 GHz band. Radio Sci. 2025;60(6):e2024RS008154.
  6. Alnaiemy Y, et al. A further realization of binary genetic algorithm to design a dual frequency band rectenna for energy harvesting in 5G networks. DJES. 2025;18(2):203-214.
  7. Alsudani M, Ozturk T, Oleiwi TA. Performance of CRLH-TL-Hilbert structure inspired antenna loaded with AMC reflector for wireless applications. J Vis Exp. 2026;(231):e70367.
  8. Al-Rawe TSA, et al. A dual-band high-efficiency fractal rectenna for RF energy harvesting systems. In: 2023 5th International Congress on Human-Computer Interaction, Optimization and Robotic Applications (HORA); 2023. p.1-6.
  9. Almizan H, et al. Novel metasurface based microstrip antenna design for gain enhancement RF harvesting. Infocommunications J. 2023;15(1):2-8.
  10. Elwi TA. A systematic study on the metamaterial microstrip antenna design for self-powered wireless systems. 2024: DOI:10.1049/PBCE124E_ch5.
  11. Alaukally MNN, et al. Miniaturized flexible metamaterial antenna of circularly polarized high gain-bandwidth product for radio frequency energy harvesting. Int J Commun Syst. 2022;35(3):e5024.
  12. Almizan H, et al. Circularly polarized, wide-range coverage azimuth and elevation angles microstrip antenna for RF harvesting. J Eng Sustain Dev. 2020;24:191-198.
  13. Elwi TA, et al. Further realization of a flexible metamaterial-based antenna on indium nickel oxide polymerized palm fiber substrates for RF energy harvesting. Int J Microw Wirel Technol. 2021;13(1):67-75.
  14. Elwi TA. A further realization of a flexible metamaterial-based antenna on nickel oxide polymerized palm fiber substrates for RF energy harvesting. Wirel Pers Commun. 2020;115(2):1623-1634.
  15. Elwi TA, et al. Novel miniaturized folded UWB microstrip antenna-based metamaterial for RF energy harvesting. Int J Commun Syst. 2020;33(6):e4305.
  16. Elwi TA, et al. Hilbert metamaterial printed antenna based on organic substrates for energy harvesting. IET Microw Antennas Propag. 2019;13(12):2185-2192.
  17. Elwi TA. Novel UWB printed metamaterial microstrip antenna based organic substrates for RF energy harvesting applications. AEU Int J Electron Commun. 2019;101:44-53.
  18. Elwi TA, et al. A UWB monopole antenna design based RF energy harvesting technology. In: 2018 Third Scientific Conference of Electrical Engineering (SCEE); 2018: DOI:10.1109/SCEE.2018.8684112.
  19. Jassim YA, et al. 10 GHz printed circuit antenna for wireless power transfer applications. In: 2023 5th International Congress on Human-Computer Interaction, Optimization and Robotic Applications (HORA); 2023: DOI:10.1109/HORA58378.2023.10156795.
  20. Abbood HT, et al. A dual band rectenna designed with binary coding technique of genetic algorithm. In: 2025 5th International Conference on Artificial Intelligence and Signal Processing (AISP); 2026: DOI:10.1109/AISP68263.2025.11396314.
  21. Noori NM, et al. IoT borders security technology with aid of VANET machine learning applications. In: 2024 4th International Conference on Artificial Intelligence and Signal Processing (AISP); 2024: DOI:10.1109/AISP61711.2024.10870694.
  22. Al-Asady R, et al. A modern RIS design based AI driven for cooperative relay networks. Iraqi J Inf Commun Technol. 2025;8(3):73-82.
  23. Elwi TA, et al. IAE-CRP: Improved ant optimization with ECC-based clustered routing protocol for wireless sensor network. Iraqi J Inf Commun Technol. 2026;9(1):30-43.
  24. Ismail MM, et al. Frequency reconfigurable using CRLH for 5G sub-6 GHz wireless application. Iraqi J Inf Commun Technol. 2025;8(3):62-72.
  25. Jwair MH, et al. Circularly shaped metamaterial fractal reconfigurable antenna for 5G networks. Iraqi J Inf Commun Technol. 2023;6(3):65-75.
  26. Hadi SM, Abdullah O, Al-Saegh AM, et al. Uncertainty-calibrated indoor localization with Sinkhorn contrastive pretraining and MDN-transformer using beamforming feedback. Research Square. 2026: https://doi.org/10.21203/rs.3.rs-9128192/v1.
  27. Alaukally MNN, Ilyas M, Oleiwi TA. Fabrication and testing of an optically controlled microwave sensor for urea level detection in urine. J Vis Exp. 2026;(231):e70483.
  28. Al-Attar S, Alibakhshikenari M, Qasaymeh YM, et al. A reconfigurable MTM-EMBG MIMO antenna array with solar panel integration for sustainable 5G networks. Sci Rep. 2026: https://doi.org/10.1038/s41598-026-48125-x.

Dostęp ograniczony. Zaloguj się lub rozpocznij wersję próbną, aby wyświetlić tę treść.

Przedruki i uprawnienia

Przeglądaj więcej artykułów

InżynieriaNumer 234Numer 234Wartość pustaNumerUWBharvesting fal radiowych.
Skontaktuj się z nami
Poleć bibliotece

Prywatność

Warunki korzystania z usługi

Zasady

Prawa autorskie © 2026 MyJoVE Corporation. Wszelkie prawa zastrzeżone.