Name: Pomiar niestabilnego nacisku powierzchniowego za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej (Wideo) | JoVE Journal
Uploaded: 2016-12-03T13:00:00.000+00:00
Duration: 8 min 53 s
Description: Poznaj metodę pomiaru niestabilnego nacisku powierzchniowego w turbulentnych przepływach cieczy za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej. Technika ta umożliwia badaczom uzyskanie wysokiej rozdzielczości przestrzennej.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

Te badania były możliwe dzięki finansowaniu z Biura Badań Marynarki Wojennej Stanów Zjednoczonych w ramach grantu nr N000141210337, Deborah Nalchajian i Ronald Joslin.

1. Przygotowanie eksperymentów

<ol>
	<li>Wybierz odpowiedni mikrofon do budowy RMP. Użyj mikrofonu, którego zakres częstotliwości obejmuje interesujący zakres częstotliwości. 
	UWAGA: W tym eksperymencie interesujące są fluktuacje ciśnienia w zakresie od 100 do 10 00 Hz. Zakres częstotliwości pomiarowych wybranego mikrofonu wynosi od 10 do 10 0 Hz. Rozmiar mikrofonu powinien być jak najmniejszy, choć nie istnieją konkretne kryteria dotyczące jego wielkości.</li>
	<li>Oszacuj czułość i charakterystykę częstotliwościową systemu RMP, stosując metodę analityczną opisaną w dodatku. Dostosuj czułość i charakterystykę częstotliwościową RMP poprzez zmianę wymiarów rurek i struktur.</li>
	<li>Użyj narzędzia Dremel, aby odciąć kawałek rurki ze stali nierdzewnej o średnicy wewnętrznej 0,5 mm i długości 5,25 cm.</li>
	<li>Używając nożyczek, odetnij kawałek miękkiej rurki o średnicy wewnętrznej 1,25 mm i długości 4,75 m.</li>
	<li>Użyj frezarki, aby wyciąć z pleksiglasu prostopadłościan. Długość, szerokość i wysokość prostopadłościanu powinny wynosić odpowiednio 2,54 cm, 1,27 cm i 1,27 cm.</li>
	<li>Wywierć w uchwycie z pleksiglasu otwory o średnicach 0,81, 2, 2,56 i 0,76 mm, zgodnie z Rysunkiem 2.</li>
	<li>Użyj wiertarki igielnej, aby wykonać sekcję stożkową uchwytu z pleksiglasu, zgodnie z Rysunkiem 2.</li>
	<li>Sprawdź czułość mikrofonu w instrukcji dostarczonej przez producenta lub skalibruj mikrofon metodą wprowadzoną przez Wonga18.</li>
	<li>Osadź mikrofon w uchwycie z pleksiglasu, zgodnie z Rysunkiem 2, i przymocuj go za pomocą żywicy epoksydowej.</li>
	<li>Połącz rurkę ze stali nierdzewnej oraz miękką rurkę z uchwytem z pleksiglasu i przymocuj je żywicą epoksydową.</li>
	<li>Wywierć otwór o średnicy 0,81 mm prostopadle do powierzchni modelu w miejscu pomiaru.</li>
</ol>
2. Konfiguracja eksperymentu
<ol>
	<li>Zamontuj wlicowane główne rurki ze stali nierdzewnej czujników RMP do powierzchni modelu i nałóż żywicę epoksydową, aby przymocować rurki ze stali nierdzewnej do przeciwległej powierzchni modelu, jak pokazano na Rysunku 2.</li>
	<li>Otocz RMP pianką akustyczną, aby zapobiec przenikaniu szumów pasożytniczych do systemu.</li>
	<li>Wyprowadź całe okablowanie elektryczne z sekcji pomiarowej tunelu.</li>
	<li>Wyprowadź miękką rurkę anechoiczną z sekcji pomiarowej tunelu.</li>
	<li>Podłącz koniec miękkiej rurki anechoicznej do przetwornika ciśnienia, aby uzyskać pomiary średniego ciśnienia statycznego jednocześnie z pomiarami ciśnienia niestacjonarnego.</li>
	<li>Podłącz RMP do wzmacniacza niskoszumowego i systemu akwizycji danych.</li>
	<li>Ustaw współczynnik wzmocnienia wzmacniacza na 10. Należy pamiętać, że wartość współczynnika wzmocnienia może być zmieniana w zależności od konkretnego przypadku.</li>
</ol>
3. Kalibracja
<ol>
	<li>Należy wybrać wysokiej jakości mikrofon referencyjny o czułości niezależnej od częstotliwości.</li>
	<li>Podłącz mikrofon referencyjny do wejścia wzmacniacza, a wyjście wzmacniacza podłącz do systemu akwizycji danych.</li>
	<li>Ustaw zarówno wzmocnienie wejściowe, jak i wyjściowe wzmacniacza na 10 dB. Należy pamiętać, że współczynnik wzmocnienia może być zmienny w zależności od różnych warunków pomiarowych.</li>
	<li>Włóż mikrofon referencyjny do kalibratora akustycznego (pistonphone), zgodnie z rysunkiem uzupełniającym.</li>
	<li>Włącz pistonfon.</li>
	<li>Ustaw częstotliwość akwizycji na 4 0 Hz.</li>
	<li>Ustaw liczbę próbek na 240 0.</li>
	<li>Należy zebrać i zapisać sygnał napięciowy z mikrofonu referencyjnego.</li>
	<li>Oblicz stałą kalibracyjną mikrofonu referencyjnego. Stała kalibracyjna, Cref, jest stosunkiem odchylenia standardowego ciśnienia akustycznego generowanego przez pistonfon do odchylenia standardowego napięcia wyjściowego mikrofonu referencyjnego.</li>
	<li>Powtórz proces kalibracji (kroki 3.8 i 3.9) kilka razy. Użyj wartości średniej, Cref., jako stałą kalibracyjną.</li>
	<li>Umieść mikrofon referencyjny prostopadle do powierzchni stałej, nad którą mierzone są fluktuacje ciśnienia, zgodnie z rysunkiem w Rysunek 1.</li>
	<li>Wyrównaj środek mikrofonu referencyjnego z przyłączem RMP. Zachowaj odległość 1 mm pomiędzy mikrofonem referencyjnym a przyłączem RMP.</li>
	<li>Umieść głośnik w bliskim sąsiedztwie modelu testowego. Do tych pomiarów zastosuj odległość 2,5 m pomiędzy głośnikiem a mikrofonem.</li>
	<li>Podłącz głośnik do generatora funkcji i włącz generator funkcji.</li>
	<li>Użyj opcji „białego szumu” (white noise) generatora funkcji, aby uzyskać pożądany sygnał akustyczny, i ustaw wartość napięcia skutecznego V.rmsdo 0,4 V.</li>
	<li>Ustaw głośność głośnika na minimum.</li>
	<li>Włącz głośnik.</li>
	<li>Ustaw głośność wzmacniacza głośnika na najwyższy możliwy poziom, tak aby nie uszkodzić głośnika. Należy zwrócić uwagę, że większość głośników posiada kontrolkę ostrzegającą użytkownika, gdy amplituda wyjściowa przekracza zakres głośnika.</li>
	<li>Należy zebrać i zapisać dane szeregów czasowych z wyjść napięciowych mikrofonu referencyjnego oraz RMP, stosując częstotliwość próbkowania 40 0 Hz przez 60 s.</li>
	<li>Oblicz wartości szeregów czasowych fluktuacji ciśnienia akustycznego, generowanych przez głośnik i generator funkcji oraz mierzonych za pomocą mikrofonu referencyjnego. Jest to po prostu iloczyn wyjściowego napięcia z mikrofonu referencyjnego w funkcji czasu, <img alt="Funkcja napięcia odniesienia \( V_{\text{ref}}(t) \) w analizie elektrycznej zależnej od czasu." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq3.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 3">oraz jego stała kalibracyjna, <img alt="Symbol równania dla stanu równowagi statycznej, C_ref, stosowany w równaniach fizycznych, chemicznych oraz na schematach." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq4.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 4">; <img alt="Równanie obrazujące proces dynamiczny; wzór: Po(t)=Vref(t)*Cref; do celów edukacyjnych." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq5.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 5">Należy zauważyć, że szereg czasowy ciśnienia akustycznego, <img alt="notacja Po(t), wyrażenie matematyczne, funkcja zależna od czasu, analiza wykresu, interpretacja wzoru" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq6.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 6">, jest również fluktuacją ciśnienia w punkcie pomiarowym RMP.</li>
	<li>Oblicz fluktuacje ciśnienia akustycznego w szeregu czasowym mierzone przez mikrofon w RMP jako iloczyn napięcia wyjściowego w szeregu czasowym z RMP, <img alt="Równanie potencjału błonowego neuronu V_m(t) – symbol w analizie elektrofizjologicznej." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq7.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 7">oraz czułość mikrofonu, <img alt="Równowaga statyczna, wzór, ΣFx=0, schemat; przedstawienie obliczeń w analizie stanu równowagi." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq8.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 8">; <img alt="Równanie dynamiki mocy: Pm(t) = Vrmp(t) * Crmp; stosowane w analizie modelowania matematycznego." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq9.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 9">Należy zwrócić uwagę, że czułość mikrofonu, <img alt="Równowaga statyczna, wzór, ΣFx=0, schemat; przedstawienie obliczeń w analizie stanu równowagi." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq8.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 8">, powinny zostać dostarczone przez producenta.</li>
	<li>Oblicz gęstość widmową mocy, <img alt="symbol Φ_mm w kontekście dynamiki płynów; stosowany w równaniach analizy przepływu, formuła matematyczna." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq10.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 10">, z  <img alt="Równanie modulacji fazowej \( P_m(t) \); dynamiczna analiza sygnału; wyrażenie matematyczne." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq11.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 1">Oblicz gęstość widmową mocy, <img alt="Równanie równowagi statycznej, symbol Φ∞, reprezentacja matematyczna, zastosowanie edukacyjne." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq12.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 12">, z <img alt="funkcja Po(t); równanie; analiza układów dynamicznych; proces zależny od czasu; wzór matematyczny" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq13.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 13">Oblicz gęstość widmową wzajemną, <img alt="symbol Φ_om, równanie równowagi statycznej, badania naukowe, wzór fizyczny." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq14.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 14">, pomiędzy <img alt="funkcja Po(t); równanie; analiza systemów dynamicznych; proces zależny od czasu; wzór matematyczny" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq13.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 13"> i <img alt="Równanie modulacji fazowej \( P_m(t) \); dynamiczna analiza sygnałów; wyrażenie matematyczne." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq11.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 1">Gęstości auto-spektralne oraz gęstość widmowa wzajemna zostały zdefiniowane przez Bendata i Piersola19.</li>
	<li>Oblicz funkcję przejścia jako <img alt="Równanie równowagi statycznej \( T_{om} = \Phi_{mm} / \Phi_{om} \) przedstawione w formie wzoru matematycznego." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq15.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 15">.</li>
	<li>Oblicz funkcję koherencji według wzoru <img alt="Równanie współczynnika spójności, C&lt;sub&gt;xy&lt;/sub&gt;, z członami fazowymi, stosowane w analizie przetwarzania sygnałów." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq16.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 16">, gdzie gwiazdka oznacza sprzężenie zespolone.</li>
	<li>Usuń mikrofon referencyjny.</li>
	<li>Wyłączyć głośnik oraz generator funkcji.</li>
	<li>Zdejmij głośnik.</li>
</ol>
4. Pozyskiwanie danych
<ol>
	<li>Włącz tunel aerodynamiczny.</li>
	<li>Zarejestruj szeregi czasowe napięcia wyjściowego, <img alt="Symbol matematyczny Vm(t) oznaczający zmienność napięcia w czasie, istotny w analizie przetwarzania sygnałów." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq17.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 17">podłącz RMP do systemu akwizycji danych. Użyj częstotliwości skanowania 40 00 Hz. Czas trwania akwizycji powinien wynosić 64 s.</li>
	<li>Wyłączyć tunel aerodynamiczny.</li>
</ol>
5. Przetwarzanie danych
<ol>
	<li>Oblicz fluktuację ciśnienia akustycznego, <img alt="Równanie równowagi statycznej Pₐ, symbol analizy ciśnienia w schematach inżynieryjnych." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq18.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 18">, zmierzone przez mikrofon w RMP jako <img alt="Wzór na równowagę statyczną: \( P_a = V_m(t) \times C_{rmp} \). Równanie do analizy dynamicznej." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq19.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 19">.</li>
	<li>Oblicz gęstość widmową mocy, <img alt="Wzór na równowagę statyczną Φ&lt;sub&gt;surf&lt;/sub&gt;, analiza równania w kontekście fizyki lub inżynierii." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq20.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 20">przemieszczeń fluktuacji ciśnienia powierzchniowego jako <img alt="Równanie równowagi statycznej: Φ_surf = Φ_aa/|T_om|², formuła na schemacie naukowym." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq21.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 21">, gdzie <img alt="Równanie symbolu Φ_aa, istotne dla statystyki, analizy kowariancji oraz badań z zakresu nauki o danych." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq22.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 2"> jest gęstością widmową mocy fluktuacji ciśnienia akustycznego mierzoną przez mikrofon w RMP <img alt="Równanie równowagi statycznej Pₐ, symbol analizy ciśnienia w schematach inżynieryjnych." src="/files/ftp_upload/53627/53627eq18.jpg" data-altupdatedat="1788235205000" data-alt="Równanie 18"> .</li>
</ol>

<ol><li>Blake, W. K. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBlake%2C+WK+%22Mechanics+of+Flow-induced+sound+and+vibration%22">Mechanics of Flow-induced sound and vibration</a>. , Academic Press. Orlando, FL. (1986).</li>
<li>Schloemer, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Effects+of+pressure+gradients+on+turbulent-boundary-layer+wall-pressurefluctuations%5BTitle%5D)+AND+%22J+Acoust+Soc+Am%22%5BJournal%5D)">Effects of pressure gradients on turbulent-boundary-layer wall-pressurefluctuations.</a> J Acoust Soc Am. 42 (1), 93-113 (1967).</li>
<li>Willmarth, W., Wooldridge, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Measurements+of+fluctuating+pressure+at+wall+beneath+a+thick+turbulent+boundary+layer%5BTitle%5D)+AND+%22J+Fluid+Mech%22%5BJournal%5D)">Measurements of fluctuating pressure at wall beneath a thick turbulent boundary layer.</a> J Fluid Mech. 14 (2), 187-210 (1962).</li>
<li>Gautschi, G. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aGautschi%2C+G+%22Piezoelectric+Sensorics%3A+Force%2C+Strain%2C+Pressure%2C+Acceleration+and+Acoustic+Emission+Sensors%2C+Materials+and+Amplifiers%22">Piezoelectric Sensorics: Force, Strain, Pressure, Acceleration and Acoustic Emission Sensors, Materials and Amplifiers</a>. , Springer. Berlin. (2002).</li>
<li>Blake, W. K. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBlake%2C+WK+%22A+statistical+description+of+pressure+and+velocity+fields+at+the+trailing+edges+of+a+flat+strut%22">A statistical description of pressure and velocity fields at the trailing edges of a flat strut</a>. , David W. Taylor Naval Ship Research and Development Center. Report 4241 (1975).</li>
<li>Huettenbrink, K. B. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aHuettenbrink%2C+KB+%22Lasers+in+Otorhinolaryngology%22">Lasers in Otorhinolaryngology</a>. , Thieme. (2005).</li>
<li>Bell, J. H., Schairer, E. T., Hand, L. A., Mehta, R. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Surface+Pressure+Measurement+using+Luminescent+Coatings%5BTitle%5D)+AND+%22Annu+Rev+Fluid+Mech%22%5BJournal%5D)">Surface Pressure Measurement using Luminescent Coatings.</a> Annu Rev Fluid Mech. 33, 155-205 (2001).</li>
<li>Englund, D., Richards, W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+infinite+line+pressure+probe%5BTitle%5D)+AND+%22ISA+Transactions%22%5BJournal%5D)">The infinite line pressure probe.</a> ISA Transactions. 24 (2), 11-19 (1985).</li>
<li>Bergh, H., Tijdeman, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Theoretical+and+Experimental+Results+for+the+Dynamic+Response+of+Pressure+Measuring+Systems.+NRL+Report+TR+F+238%5BTitle%5D)+AND+%22National+Aero-and+Astronautical+Research+Inst%22%5BJournal%5D)">Theoretical and Experimental Results for the Dynamic Response of Pressure Measuring Systems. NRL Report TR F 238.</a> National Aero-and Astronautical Research Inst. , Amsterdam. (1965).</li>
<li>Perennes, S., Roger, M. Aerodynamic noise of a two-dimensional wing with high-lift devices. 4th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, , Toulouse. (1998).</li>
<li>Leclercq, D., Bohineust, X. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Investigation+and+modeling+of+the+wall+pressure+field+beneath+a+turbulent+boundary+layer+at+low+and+medium+frequencies%5BTitle%5D)+AND+%22J+Sound+Vibrat%22%5BJournal%5D)">Investigation and modeling of the wall pressure field beneath a turbulent boundary layer at low and medium frequencies.</a> J Sound Vibrat. 257 (3), 477-501 (2002).</li>
<li>Franzoni, L. P., Elliott, C. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((An+innovative+design+of+a+probe-tube+attachment+for+a+half+in+microphone%5BTitle%5D)+AND+%22JASA%22%5BJournal%5D)">An innovative design of a probe-tube attachment for a half in microphone.</a> JASA. 104, 2903-2910 (1998).</li>
<li>Arguillat, B., Ricot, D., Robert, G., Bailly, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Measurements+of+the+wavenumber-frequency+spectrum+of+wall+pressure+fluctuations+under+turbulent+flows%5BTitle%5D)+AND+%22Collection+of+Technical+Papers+-+11th+AIAA%2FCEAS+Aeroacoustics+Conference%22%5BJournal%5D)">Measurements of the wavenumber-frequency spectrum of wall pressure fluctuations under turbulent flows.</a> Collection of Technical Papers - 11th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference. 1, 722-739 (2005).</li>
<li>Yang, H., Sims-Williams, D., He, L. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aYang%2C+H+%22Unsteady+pressure+measurement+with+correction+on+tubing+distortion.+Unsteady+Aerodynamics%2C+Aeroacoustics+and+Aeroelasticity+of+Turbomachines%22">Unsteady pressure measurement with correction on tubing distortion. Unsteady Aerodynamics, Aeroacoustics and Aeroelasticity of Turbomachines</a>. , Springer. Berlin. 521-529 (2006).</li>
<li>Hoarau, C., Boree, J., Laumonier, J., Gervais, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Analysis+of+the+wall+pressure+trace+downstream+of+a+separated+region+using+extended+proper+orthogonal+decomposition%5BTitle%5D)+AND+%22Phys+Fluids%22%5BJournal%5D)">Analysis of the wall pressure trace downstream of a separated region using extended proper orthogonal decomposition.</a> Phys Fluids. 18 (5), 055107(2006).</li>
<li>Bilka, M. J., Paluta, M. R., Silver, J. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Spatial+correlation+of+measured+unsteady+surface+pressure+behind+a+backward-facing+step%5BTitle%5D)+AND+%22EXIF%22%5BJournal%5D)">Spatial correlation of measured unsteady surface pressure behind a backward-facing step.</a> EXIF. 56 (2), (2015).</li>
<li>Probsting, S., Gupta, A., Scarano, F., Guan, Y., Morris, S. C. Tomographic PIV for Beveled Trailing Edge Aeroacoustics. 20th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, , AIAA Paper (2014).</li>
<li>Wong, G. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aWong%2C+G+%22Microphones+and+Their+Calibration.+Springer+Handbook+of+Acoustics%22">Microphones and Their Calibration. Springer Handbook of Acoustics</a>. , Springer. (2007).</li>
<li>Bendat, J. S., Piersol, A. G. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aBendat%2C+JS+%22Random+data%3A+analysis+and+measurement+procedures%22">Random data: analysis and measurement procedures</a>. , John Wiley & Sons. New York, NY. 2nd edition (1986).</li>
<li>Goody, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Empirical+spectral+model+of+surface+pressure+fluctuations%5BTitle%5D)+AND+%22Am+Instit+Aero+Astronaut%22%5BJournal%5D)">Empirical spectral model of surface pressure fluctuations.</a> Am Instit Aero Astronaut. 42 (9), 1788-1794 (2004).</li>
<li>Corcos, G. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Resolution+of+pressure+in+turbulence%5BTitle%5D)+AND+%22J+Acoust+Soc+Am%22%5BJournal%5D)">Resolution of pressure in turbulence.</a> J Acoust Soc Am. 35 (2), 192-199 (1963).</li>
<li>Tijdeman, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((On+the+propagation+of+sound+waves+in+cylindrical+tubes%5BTitle%5D)+AND+%22J+Sound+Vibrat%22%5BJournal%5D)">On the propagation of sound waves in cylindrical tubes.</a> J Sound Vibrat. 39 (1), 1-33 (1975).</li>
<li>Iberall, A. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Attenuation+of+oscillatory+pressures+in+instrument+lines%5BTitle%5D)+AND+%22J+Res+Natl+Bureau+Stand%22%5BJournal%5D)">Attenuation of oscillatory pressures in instrument lines.</a> J Res Natl Bureau Stand. 45 (1), 85-108 (1950).</li>
<li>Zwikker, C., Kosten, C. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aZwikker%2C+C+%22Sound+Absorbing+Materials%22">Sound Absorbing Materials</a>. , Elsevier. Amsterdam. (1949).</li>
</ol>

Autorzy nie mają nic do ujawnienia.

Pomiar USP w eksperymentach w tunelu aerodynamicznym jest potrzebny do wielu zastosowań związanych z aeroakustyką i drganiami wywołanymi przepływem. W porównaniu z istniejącymi metodami, takimi jak wbudowane czujniki podtynkowe, PSP lub wibrowane membrany, opisana tutaj metoda pozwala na dokładne pomiary z wysoką czułością na wahania o dużej wielkości w szerokim zakresie częstotliwości. Co ważniejsze, zapewnia również metodę pomiarów USP przy użyciu małego obszaru wykrywania, która minimalizuje efekty uśredniania przestr...

Przepływ płynu po powierzchniach zazwyczaj prowadzi do niestabilności i turbulencji, które skutkują niestabilnym ciśnieniem powierzchniowym (USP). Dźwięk i wibracje wywołane przepływem są często bezpośrednim wynikiem tej niestabilności. Wypromieniowany dźwięk generowany przez wentylatory chłodzące, śmigła i turbiny wiatrowe są zdominowane przez źródła związane z USP1. Pomiary przestrzennej i czasowej charakterystyki USP w przepływach turbulentnych są na ogół wymagane w celu przewidywania wypromieniowanego dźwięku.
Charakterystyka statystyczna USP jest zazwyczaj podawana w formie gęstości auto-spektralnej, dwupunktowych gęstości spektralnych krzyżowych i funkcji korelacji przestrzennej2, 3. Wymagane pasmo przenoszenia może się różnić w zależności od zastosowania. W wielu zastosowaniach w tunelach aerodynamicznych odpowiedź od 10 kHz do 20 kHz jest wystarczająca. Małe skale ruchu turbulentnego często wymagają, aby obszary wykrywania i odstępy między czujnikami były mniejsze niż 1 mm.
Przeprowadzono obszerne badania eksperymentalne w celu uzyskania fluktuacji ciśnienia wywołanych turbulencjami. Metoda bezpośrednia wykorzystuje wbudowane czujniki montowane wtyczkowo. Ta metoda często wykorzystuje duże układy mikrofonów, ponieważ każdy czujnik może mierzyć wahania ciśnienia tylko w jednym dyskretnym punkcie. Typowymi czujnikami wykorzystywanymi w tej metodzie są przetworniki piezoelektryczne, sugerowane przez Gautschiego4. Układy czujników piezoelektrycznych mogą być drogie, a zakres częstotliwości pomiaru jest często mniejszy niż 10 kHz.
Bezpośrednie mikrofony montowane powierzchniowo są często używane jako niedrogie czujniki USP5. Mikrofony mają wysoką czułość, co jest istotną zaletą w przypadku przepływów o niskiej prędkości. Prowadzi to jednak również do ryzyka nasycenia czujnika w przypadku dużych wahań amplitudy ciśnienia. Ta metoda nie jest odpowiednia dla powierzchni o dużych krzywiznach, nieciągłościach lub geometriach, które są zbyt cienkie, aby pomieścić cały czujnik.
Pośrednią metodą uzyskiwania zarówno informacji spektralnych, jak i przestrzennych jest użycie cienkich membran zamontowanych równo z powierzchnią6. Ruchy drgań zależne od czasu i przestrzeni są mierzone, a następnie przekształcane w statystyki ciśnienia powierzchniowego przy użyciu znanych właściwości mechanicznych membrany. Metoda ta wymaga starannego zaprojektowania, wdrożenia i dokładnej kalibracji odpowiedzi dynamicznej membrany. Ponadto sprzęt do pomiaru drgań, taki jak laserowe wibrometry dopplerowskie, jest drogi. Wreszcie, tę metodę można stosować tylko do płaskich powierzchni.
Farba wrażliwa na nacisk (PSP) to kolejna technika, która może być użyta do pomiaru niestabilnego nacisku powierzchniowego. Technika ta wymaga, aby powierzchnie były pokryte przezroczystym spoiwem polimerowym, co powoduje, że cząsteczki w środku są wzbudzane do wyższego stanu energetycznego, gdy są oświetlane światłem o określonej długości fali. Gdy cząsteczki przechodzą hartowanie tlenu, energia jest uwalniana w postaci światła z szybkością proporcjonalną do ciśnienia parcjalnego tlenu, co skutkuje luminescencją, która jest odwrotnie proporcjonalna do ciśnienia powierzchniowego7. Główną wadą metod PSP jest stosunkowo niska czułość pomiaru w porównaniu z mikrofonami. Ogranicza to zastosowanie PSP do stosunkowo dużych przepływów.
Obecna komunikacja opisuje metodę USP, która wykorzystuje zdalną sondę mikrofonową (RMP). Metoda ta została po raz pierwszy opisana przez Englunda iRichardsa 8. Koncepcja wykorzystuje standardowy miniaturowy mikrofon, który jest podłączony do zaworu ciśnieniowego powierzchni za pomocą pustej rurki. Niestabilne ciśnienie na powierzchni modelu będzie przemieszczać się do rurki w postaci fal dźwiękowych. Rurka działa jak "falowód", aby umożliwić mikrofonowi, który jest zamontowany prostopadle do rurki, pomiar fal dźwiękowych. Fale następnie przechodzą do innej rury, która jest wystarczająco długa, aby wyeliminować odbicia akustyczne o dużej amplitudzie.
Englund i Richards zastosowali analityczne podejście opisane przez Bergha i Tijdemana9 w celu określenia dynamicznej odpowiedzi RMP. Perrenes i Roger10 wykorzystali RMP do pomiaru ciśnienia powierzchniowego nad dwuwymiarowym profilem lotniczym z urządzeniami o dużej sile nośnej. Opracowali sondę z rurką kapilarną o średnicy 0,5 mm na powierzchni, która była połączona ze sztywną rurką o długości 27 cm, która rozszerzała się z 0,7 mm do 2,5 mm za pomocą dwóch oddzielnych zmian skokowych. Każda zmiana skokowa powodowała stosunkowo dużą zmianę impedancji akustycznej lampy. Leclercq i Bohineust11 badali pole ciśnienia w ścianie pod turbulentną warstwą graniczną. Użyli RMP o stałej średnicy, zgodnie z sugestią Franzoniego i Elliotta12. Jednak odpowiedź dynamiczna była wystarczająco wysoka tylko w ograniczonym zakresie częstotliwości. Arguillat i wsp.13 zaprojektowano RMP do badania hałasu przenoszonego do wnętrza kabiny pojazdu. Przetestowali różne lampy, aby przewodzić wahania ciśnienia do mikrofonów. Yang i wsp.14 Skorygowano o zniekształcenia przewodów rurowych przy użyciu metody opartej na funkcji przenoszenia przewodów, która jest podobna do metody przedstawionej w niniejszym raporcie. Hoarau i wsp.15 badano ślad ciśnienia w ścianie poniżej oddzielonego obszaru. Zaprojektowane przez nich RMP miały stałe średnice wewnętrzne, a rurki były całkowicie niesztywne.
Zgodnie z wcześniejszymi badaniami, dokładność pomiarów ciśnienia powierzchniowego uzyskanych za pomocą RMP zależy głównie od określenia zależnej od częstotliwości funkcji przenoszenia sondy, która wiąże ciśnienie powierzchniowe z ciśnieniem mikrofonu. W poniższych sekcjach opisano geometrię RMP, która jest zarówno prosta, jak i skuteczna. Metody eksperymentalne i analityczne zostaną wprowadzone i zwalidowane w celu dokładnego określenia dynamicznej odpowiedzi RMP. Model analityczny pozwala na optymalizację RMP na etapie projektowania dla potencjalnie szerokiego zakresu zastosowań.
RMP mogą być używane do pomiaru wahań ciśnienia w szerokim zakresie częstotliwości. Stosunkowo wysoka rozdzielczość przestrzenna może dostarczyć szczegółowych informacji na temat charakterystyki przestrzennie rozłożonego pola nieustalonego ciśnienia16. Ponieważ sonda jest mała, RMP mogą być wykorzystywane do pomiaru wahań ciśnienia w złożonych geometriach, takich jak duże krzywizny lub ograniczone odstępy17. Ponadto rurka łącząca kran powierzchniowy i czujnik mikrofonu może zmniejszyć wielkość indukowanych wahań ciśnienia w mikrofonie. W związku z tym odpowiednie zaprojektowanie geometrii i parametrów czujnika RMP daje metodę uzyskiwania charakterystyk USP, które są znacznie mniej restrykcyjne w porównaniu z montażem zlicowanym mikrofonu bezpośrednio z powierzchnią modelu.
Struktura RMPT Ogólna struktura RMP jest pokazana na rysunku 1. RMP składa się z jednej rurki prowadzącej od powierzchni modelu do sekcji rozprężnej i drugiej rurki rozciągającej się od sekcji rozprężnej do "kołyski". Trzecia rura jest następnie podłączana, aby działać jako zakończenie bezechowe. Podstawka to obrabiany maszynowo element z tworzywa sztucznego używany do umieszczenia mikrofonu i połączeń lampowych. Szczegóły struktury RMP mogą być dostosowywane do różnych warunków eksperymentalnych. Zadaniem drugiej rurki o większej średnicy jest umożliwienie umieszczenia stosunkowo nieporęcznego mikrofonu i podstawki dalej od punktu pomiaru USP bez znacznego zmniejszania czułości pomiaru. Ta druga rurka może zostać wyeliminowana, jeśli nie jest to konieczne, a sekcja rozprężna może być zbudowana w kołysce. Zakończenie bezechowe wykonane było z miękkiego tworzywa sztucznego o długości około 2 do 3 m.
Na potrzeby tej demonstracji, projekt RMP został zoptymalizowany pod kątem pomiaru wahań ciśnienia powierzchniowego pod turbulentną warstwą graniczną bez strumieniowego gradientu ciśnienia, jak pokazano na rysunku 2. Druga rurka została wyeliminowana. Zaobserwowano efekty dwóch różnych długości pierwszej rurki. Pierwsza rura została zbudowana ze stali nierdzewnej o średnicy wewnętrznej 0,5 mm i średnicy zewnętrznej 0,81 mm. Długości pierwszej rurki wynosiły odpowiednio 5,35 i 10,40 cm. Średnica wewnętrzna wlotu sekcji rozprężnej, która była wbudowana w kołyskę, wynosiła 0,5 mm, a średnica wewnętrzna wylotu wynosiła 1,25 mm, co było identyczne ze średnicą wewnętrzną zakończenia rozpraszania. Kąt dylatacji wynosił 7°. W kołysce znajdował się otwór o średnicy 1,25 mm w celu płynnego połączenia sekcji rozprężnej z zakończeniem bezechowym. Obszar wykrywania był połączony z otworem o średnicy 1,25 mm przez prostopadły otwór o średnicy 0,75 mm.

<table><tbody><tr><td>Mikrofon</td><td>ACO Pacific (http://www.acopacific.com/)</td><td>7016</td><td>Służy do pomiaru ciśnienia akustycznego i kalibracji RMP jako odniesienia.</td></tr><tr><td>Mikrofon</td><td>Knowles (http://www.knowles.com/eng)</td><td>FG-23629-C36</td><td>Służy do pomiaru wahań ciśnienia w ramach RMP.</td></tr><tr><td>Rurki Microbore</td><td>Saint-gobain (http://www.biopharm.saint-gobain.com/en/index.asp)</td><td>Tygon ND 100-80</td><td>Służy do rozpraszania fal dźwiękowych jako zakończenie rozpraszania.</td></tr><tr><td>Rurka podskórna</td><td>MicroGroup (http://www.microgroup.com/)</td><td>304H21RW</td><td>Służy do podłączenia kranu powierzchniowego i umożliwia konwekcję wahań ciśnienia powierzchniowego do mikrofonu w RMP w postaci dźwięku.</td></tr><tr><td>Rurki podskórne</td><td>MicroGroup (http://www.microgroup.com/)</td><td>304H14H</td><td>Służy do zmniejszania efektu rozpraszania i umożliwienia konwekcji wahań ciśnienia powierzchniowego do mikrofonu w RMP w postaci dźwięku.</td></tr><tr><td>pleksi</td><td>Plaskolit (http://www.plaskolite.com/)</td><td>1X76204A</td><td>Służy do wykonywania kołysek, które mogą łączyć rurkę i mikrofon dla RMP.</td></tr><tr><td>Obudowa do akwizycji danych</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td>PXI-1006</td><td>Do akwizycji danych.</td></tr><tr><td>Kanał akwizycji danych</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td>PXI-4472</td><td>Do pozyskiwania danych.</td></tr><tr><td>Generator funkcyjny</td><td>thinkSRS (http://www.thinksrs.com/)</td><td>DS360</td><td>Do generowania sygnału białego szumu.</td></tr><tr><td>Tłokfon</td><td>B& K (http://www.bksv.com/)</td><td>4228</td><td>Do generowania fal sinusoidalnych o stałej częstotliwości, które będą używane do kalibracji mikrofonu odniesienia.</td></tr><tr><td>Głośnik</td><td>Mackie (http://www.mackie.com/index.html)</td><td>HD1531</td><td>Służy do konwersji sygnału elektrycznego białego szumu na dźwięk. Jest to źródło dźwięku do kalibracji RMP.</td></tr><tr><td>MatLab</td><td>Mathworks (http://www.mathworks.com/)</td><td></td><td>Służy do przetwarzania danych eksperymentalnych.</td></tr><tr><td>LabVIEW</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td></td><td>Używany steruje sprzętem do akwizycji danych i rejestruje dane.</td></tr></tbody></table>

pomiar niestabilnego nacisku powierzchniowego za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej

The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe

Mikrofony są szeroko stosowane do pomiaru wahań ciśnienia na ściankach ciał stałych zanurzonych w przepływach turbulentnych. Ruchy turbulentne o różnych charakterystycznych skalach długości mogą powodować wahania ciśnienia w szerokim zakresie częstotliwości. Ta właściwość turbulencji wymaga, aby urządzenia czujnikowe miały wystarczającą czułość w szerokim zakresie częstotliwości. Co więcej, małe charakterystyczne skale długości struktur turbulentnych wymagają małych obszarów wykrywania i możliwości umieszczenia czujników w bardzo bliskiej odległości od siebie. Złożona geometria ciał stałych, często obejmująca duże krzywizny powierzchni lub nieciągłości, wymaga, aby sonda mogła być ustawiana w bardzo ograniczonych przestrzeniach. Opracowanie zdalnej sondy mikrofonowej, która jest niedroga, spójna i powtarzalna, zostało opisane w niniejszym komunikacie. Pozwala na pomiar wahań ciśnienia z wysoką rozdzielczością przestrzenną i dynamiczną odpowiedzią w szerokim zakresie częstotliwości. Sonda jest na tyle mała, że można ją umieścić we wnętrzu typowych modeli tuneli aerodynamicznych. Sonda zdalnego mikrofonu zawiera małą, sztywną i pustą rurkę, która wnika w powierzchnię modelu, tworząc obszar wykrywania. Rurka ta jest podłączona do standardowego mikrofonu, w pewnej odległości od powierzchni, za pomocą złącza "T". Wprowadzono metodę eksperymentalną w celu określenia odpowiedzi dynamicznej sondy zdalnego mikrofonu. Ponadto opisano analityczną metodę wyznaczania odpowiedzi dynamicznej. Metoda analityczna może być zastosowana na etapie projektowania w celu określenia wymiarów i właściwości elementów RMP.

W tej sekcji przedstawiono wyniki kalibracji dla dwóch reprezentatywnych konstrukcji RMP. Pierwsza z nich wykorzystywała rurkę główną o długości 5,35 cm, a druga rurkę główną o długości 10,4 cm. W obu konstrukcjach RMP zastosowano zakończenia rozpraszające o długości 4,75 m.
Koherencja między fluktuacjami ciśnienia pomiaranymi przez mikrofon w RMP a mikrofonem referencyjnym została przedstawiona na Rysunku 3. Da...

Tutaj prezentujemy protokół do pomiaru, z wysoką rozdzielczością przestrzenną, niestabilnego ciśnienia powierzchniowego w przepływach turbulentnych. Metoda ta demonstruje budowę sondy zdalnego mikrofonu (RMP) i określenie jej zależnej od częstotliwości, złożonej funkcji przenoszenia. Przedstawiono i zwalidowano analityczne określenie odpowiedzi dynamicznej.

Pomiar niestabilnego nacisku powierzchniowego za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various ...

Ogólnym celem tej metody eksperymentalnej jest przeprowadzenie pomiarów fluktuacji ciśnienia wywołanych turbulencją o wysokiej rozdzielczości przestrzennej na powierzchniach ciał zanurzonych w przepływach płynów. Metoda ta może pomóc w udzieleniu odpowiedzi na kluczowe pytania z dziedziny dynamiki płynów, aeroakustyki oraz drgań konstrukcji indukowanych przepływem, takich jak przestrzenne i czasowe charakterystyki niestacjonarnego ciśnienia powierzchniowego wywołanego ruchami turbulentnymi o małych skalach długości. Zdalna sonda mikrofonowa może dostarczyć szczegółowych informacji o charakterystyce niestacjonarnych pól ciśnienia powierzchniowego z relatywnie wysoką rozdzielczością przestrzenną w szerokim zakresie częstotliwości.Przygotuj się do przeprowadzenia doświadczeń, konstruując zdalną sondę mikrofonową. Wymaga to kilku komponentów. Najważniejszym z nich jest mały mikrofon czuły na interesujące nas częstotliwości.Wielkość pozostałych komponentów zależy od pożądanej czułości i odpowiedzi częstotliwościowej sondy. Sonda ta wykorzystuje odcinek rurki ze stali nierdzewnej o średnicy wewnętrznej 0,5 mm. Wymagany jest również długi odcinek miękkiego wężyka o średnicy wewnętrznej 1,25 mm.Niestandardowo docięty i nawiercony element z pleksiglasu będzie służył jako uchwyt mikrofonu. Po jednej stronie uchwytu znajduje się otwór przeznaczony na rurkę ze stali nierdzewnej. Po przeciwnej stronie uchwytu znajduje się kolejny otwór.Znajduje się on wzdłuż tej samej osi i mieści miękki wężyk. Te dwa otwory są połączone poprzez pleksiglas. Na górze znajdują się dwa koncentryczne otwory.Większy otwór zewnętrzny będzie służył do zamocowania mikrofonu. Mniejszy otwór wewnętrzny umożliwia dostęp do wnęki. Ten przekrój stanowi instrukcję budowy uchwytu.Należy zauważyć, że stożek niezbędny do dopasowania średnic bocznych otworów w rurce ze stali nierdzewnej znajduje się blisko wlotu. Przygotuj żywicę epoksydową do przymocowania komponentów do uchwytu. Pobierz mikrofon, skieruj jego membranę w stronę uchwytu i osadź go w wyznaczonym miejscu.Po ustawieniu w odpowiedniej pozycji, nałożyć żywicę epoksydową, aby go unieruchomić. Następnie włożyć rurkę ze stali nierdzewnej do przygotowanego dla niej otworu, a następnie zabezpieczyć żywicą epoksydową. W ten sam sposób przymocować elastyczny przewód w jego wyznaczonym miejscu.Drugi koniec elastycznego przewodu należy uszczelnić za pomocą zatyczki. Po zamocowaniu wszystkich elementów do podstawy sonda jest gotowa do użycia w eksperymencie. Następnie należy zwrócić uwagę na powierzchnię modelu do eksperymentu.W tej demonstracji wykorzystano płaską płytkę z przygotowanymi punktami pomiarowymi. W punkcie pomiarowym powinien znajdować się otwór przelotowy prostopadły do powierzchni. Średnica otworu powinna odpowiadać średnicy zewnętrznej rurki ze stali nierdzewnej w sondzie.W celu przeprowadzenia eksperymentu zamontuj powierzchnię modelu w tunelu aerodynamicznym. Następnie przygotuj sondę mikrofonową, aby przymocować ją do powierzchni modelu w otworze pomiarowym. Z tylnej strony powierzchni wprowadź stalową rurkę sondy mikrofonowej do otworu.Otwór rurki powinien znajdować się w jednej płaszczyźnie z powierzchnią pomiarową. Nanieś żywicę epoksydową na stronę przeciwległą do miejsca pomiaru, aby unieruchomić rurkę. Gdy sonda mikrofonowa znajdzie się na miejscu, otocz ją pianką akustyczną, aby zapobiec zakłócaniu systemu przez szumy pasożytnicze.Następnie należy przygotować miękką rurkę anechoiczną z sondy. Wyprowadź zamknięty koniec rurki poza sekcję testową tunelu aerodynamicznego. Otocz go panelami akustycznymi, aby odizolować go od otoczenia.Powróć do sondy i podłącz mikrofon do wejść wzmacniacza niskoszumowego, który znajduje się poza sekcją techniczną tunelu aerodynamicznego. Następnie przejdź do urządzeń elektronicznych znajdujących się na zewnątrz tunelu. Wzmacniacz niskoszumowy jest podłączony do systemu akwizycji danych.Ustaw wzmocnienie wzmacniacza na dziesięć. Kalibracja zdalnej sondy mikrofonowej wymaga kilku urządzeń. W pierwszej fazie należy użyć wysokiej jakości mikrofonu referencyjnego o odpowiedzi niezależnej od częstotliwości wraz z kalibratorem tłokowym.Dodatkowo należy przygotować wzmacniacz, którego wyjście jest podłączone do systemu akwizycji danych. Podłącz mikrofon do wejścia wzmacniacza i ustaw wzmocnienie wejściowe oraz wyjściowe na dziesięć decybeli. Następnie przygotuj kalibrator akustyczny (piston phone).Włóż mikrofon do telefonu tłokowego w celu przeprowadzenia pomiaru. Po przygotowaniu włącz telefon tłokowy. Przejdź do systemu akwizycji danych, aby ustawić częstotliwość próbkowania oraz liczbę próbek.Rozpocznij pomiar i zapisywanie napięcia z mikrofonu referencyjnego, aby obliczyć stałą kalibracji. Po wyznaczeniu stałej kalibracji wyjmij mikrofon z kalibratora akustycznego. Następnie przenieś mikrofon na powierzchnię modelu i za pomocą uchwytu ustaw go prostopadle do powierzchni nad rurką sondy, w miejscu, w którym mierzone będą fluktuacje ciśnienia.Ustaw mikrofon w osi środka punktu pomiarowego sondy, jeden milimetr powyżej niego. Kolejne kroki wymagają głośnika z wewnętrznym wzmacniaczem podłączonego do generatora funkcji. Zamontuj głośnik w pobliżu powierzchni modelu, w odległości 2,5 m od mikrofonu.Głośnik powinien być wyłączony, a stożek skierowany w stronę powierzchni modelu. Poza tunelem aerodynamicznym należy pracować z generatorem funkcji. Włącz go i użyj opcji szumu białego, aby dostarczyć sygnał akustyczny.Powróć do głośnika i upewnij się, że wzmocnienie jest ustawione na minimum. Następnie włącz głośnik i ustaw głośność na najwyższy możliwy poziom, który nie spowoduje uszkodzeń. Powróć do systemu akwizycji danych.Należy zebrać i zapisać dane szeregów czasowych z wyjść napięciowych mikrofonu badawczego oraz referencyjnego. Kalibracja jest najważniejszym etapem tej procedury. Aby zapewnić sukces, należy wykorzystać model do przewidzenia funkcji przejścia i porównać go z wynikami eksperymentalnymi.Dodatkowo należy używać urządzeń wysokiej jakości, w tym mikrofonu referencyjnego i głośnika. Przedstawione wykresy obrazują koherencję między fluktuacjami ciśnienia zmierzonymi za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej a mikrofonem referencyjnym w funkcji częstotliwości. System tej sondy posiada rurkę główną o długości 5,35 centimeter.Dla porównania, sonda ta posiada rurkę główną o długości 10,4 centymetra. Koherencja w interesującym nas zakresie częstotliwości wynosi powyżej 0,97. Przedstawione wykresy obrazują wielkość funkcji przejścia dla tych samych dwóch sond.Niebieskie krzywe przedstawiają wyniki eksperymentalne. Zielone krzywe przedstawiają przewidywania teoretyczne. Przewidywania odpowiedzi dynamicznej są dokładne w większości zakresu częstotliwości.Niewielkie aberracje w sondzie mogą wyjaśniać rozbieżności przy średnich i wysokich częstotliwościach. Porównanie danych z przewidywaniami dla nachylenia przesunięcia czoła wykazuje, że przewidywania są lekko zawyżone. Może to wynikać z niewielkich błędów w pomiarach długości rurek lub ze zmienności temperatury.Na tym wykresie jasnoszary pas reprezentuje zakres danych z wcześniejszych widm ciśnienia powierzchniowego dla różnych liczb Reynoldsa. Punkty danych reprezentują pomiary wykonane za pomocą zdalnych sond mikrofonowych. Pomiary te mieszczą się w zakresie wartości odnotowanych w opublikowanej literaturze.Po opanowaniu metody, kalibracja pojedynczej zdalnej sondy mikrofonowej może zostać przeprowadzona w pięć minut, pod warunkiem prawidłowego wykonania. Podczas realizacji tej procedury ważne jest powtórzenie kalibracji przy różnych poziomach głośności głośnika w celu uzyskania najwyższej koherencji zdalnej sondy mikrofonowej. Po opracowaniu ta technika otworzyła badaczom drogę do analizy charakterystyki fluktuacji ciśnienia na powierzchniach o dużym zakrzywieniu i ograniczonej przestrzeni w złożonych warunkach przepływu.Praca z głośnikami generującymi biały szum o wysokim natężeniu dźwięku może być niezwykle niebezpieczna. Nie zapomnij o środkach ostrożności, takich jak używanie słuchawek wygłuszających podczas wykonywania tej procedury. Po obejrzeniu tego filmu powinieneś posiadać gruntowną wiedzę na temat tego, jak zbudować, skonfigurować i skalibrować zdalną sondę mikrofonową.

the-measurement-unsteady-surface-pressure-using-remote-microphone

Research

JoVE Journal

Engineering

Inżynieria

Polipy fałdów głosowych mogą zakłócać dynamikę fałdów głosowych, a tym samym mogą mieć katastrofalne konsekwencje dla zdolności pacjenta do komunikowania się. Trójwymiarowa separacja przepływu indukowana przez naścienny polip modelowy i jego wpływ na obciążenie ciśnieniowe ściany jest badana za pomocą prędkości obrazu cząstek, wizualizacji linii tarcia skóry i pomiarów ciśnienia w ścianie.

Badanie trójwymiarowej separacji przepływu indukowanej przez modelowy polip fałdu głosowego

Wraz z postępem technologicznym i wzrostem oczekiwań użytkowników końcowych, wzrosło zapotrzebowanie i wykorzystanie danych o wyższej rozdzielczości czasowej do szacowania ładunku zanieczyszczeń. Protokół ten opisuje metodę ciągłego monitorowania jakości wody in situ w celu uzyskania danych o wyższej rozdzielczości czasowej w celu podejmowania świadomych decyzji dotyczących zarządzania zasobami wodnymi.

Ciągły monitoring dopływu składników pokarmowych i osadów w rolniczych zlewniach

Ten manuskrypt opisuje w pełni sterowaną komputerowo procedurę, która pozwala na uzyskanie wiarygodnych parametrów statystycznych z eksperymentów fal wodnych wzbudzonych przez stały i niestabilny wiatr wymuszający w małym obiekcie.

Pomiary fal w zbiorniku fal wiatrowych pod wpływem stałego i zmiennego w czasie wymuszenia wiatru

Celem tego protokołu jest pomiar wymiany środka nacisku (COP) za pomocą arkusza czujnika o wysokiej rozdzielczości przestrzennej, aby odzwierciedlić stabilność przestrzenną w precyzyjnym uchwycie. Zastosowanie tego protokołu może przyczynić się do lepszego zrozumienia fizjologii i patofizjologii chwytania.

Pomiar stabilności przestrzennej w chwycie precyzyjnym

Dokładny pomiar temperatury i zawartości wody w górnych 5 mm powierzchni gleby może poprawić nasze zrozumienie kontroli środowiskowej procesów biologicznych, chemicznych i fizycznych. W tym miejscu opisujemy protokół wytwarzania, kalibracji i przeprowadzania pomiarów za pomocą czujników temperatury i wilgotności powierzchni gleby.

Produkcja prostych i niedrogich czujników temperatury powierzchni gleby i grawimetrycznej zawartości wody

Określenie zawartości wody w glebie jest kluczowym wymogiem misji dla wielu agencji stanowych i federalnych. Protokół ten łączy w sobie wysiłki wielu agencji mające na celu pomiar zawartości wody w glebie za pomocą czujników zakopanych in situ.

In Situ Czujniki wilgotności gleby w glebach niezakłóconych

Ten protokół opisuje wytwarzanie stabilnego, biologicznie istotnego materiału fantomowego do zastosowań optycznego i akustycznego obrazowania biomedycznego, o niezależnych właściwościach akustycznych i optycznych.

Stabilny materiał fantomowy do obrazowania optycznego i akustycznego

Urządzenie do ssania bez składników odżywczych (NNS) może łatwo zbierać i określać ilościowo cechy NNS za pomocą smoczka podłączonego do przetwornika ciśnienia i rejestrowanego przez system akwizycji danych i laptopa. Kwantyfikacja parametrów NNS może dostarczyć cennych informacji na temat obecnego i przyszłego rozwoju neurologicznego dziecka.

Pomiary parametrów ssania nieodżywczego za pomocą niestandardowego systemu przetworników ciśnienia

Protokół obejmuje produkcję przetworników, raportowanie parametrów, zabieg chirurgiczny i rejestrację sygnału dla całego operacyjnego przepływu pracy jednoczesnej skoncentrowanej neuromodulacji ultradźwiękowej i rejestracji fotometrii światłowodowej u myszy o swobodnym ruchu.

Jednoczesna zogniskowana neuromodulacja ultradźwiękowa i zapis fotometrii światłowodowej w myszy swobodnej

Laserowo podgrzewane diamentowe kowadełko w połączeniu z technikami mikrodyfrakcji synchrotronowej pozwala badaczom badać naturę i właściwości nowych faz materii w ekstremalnych warunkach ciśnienia i temperatury (PT). Próbki heterogeniczne można scharakteryzować in situ pod wysokim ciśnieniem za pomocą mapowania 2D i połączonych metod dyfrakcji proszkowej, monokrystalicznej i wieloziarnistej.

Synteza i mikrodyfrakcja w ekstremalnych ciśnieniach i temperaturach

Poznaj metodę pomiaru niestabilnego nacisku powierzchniowego w turbulentnych przepływach cieczy za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej. Technika ta umożliwia badaczom uzyskanie wysokiej rozdzielczości przestrzennej.

Pomiar niestabilnego nacisku powierzchniowego za pomocą zdalnej sondy mikrofonowej

Przeglądaj więcej filmów