Artigo de método

Investigando o potencial de transdutores piezoelétricos finos e curvados individualmente para coleta de energia e monitoramento da integridade estrutural

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DOI:

10.3791/68141

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14 de novembro de 2025

 ,  , 
1Kerala State Electricity Board Limited, 2CSIR-Central Road Research Institute, 3Civil Engineering Department, Indian Institute of Technology Delhi

Neste artigo

Resumo

Aqui, comparamos experimentalmente transdutores piezoelétricos curvos e retos embutidos em estruturas de concreto armado para coleta de energia e monitoramento da integridade estrutural, avaliando sua tensão de circuito aberto, geração de energia, armazenamento de energia e capacidade de detecção de danos. Os transdutores curvos superaram os retos, oferecendo melhor desempenho para aplicações do mundo real.

Resumo

Nas últimas duas décadas, os materiais piezoelétricos tornaram-se parte integrante do monitoramento da integridade estrutural (SHM) e da coleta de energia. Esses materiais estão disponíveis em várias formas e configurações, mas o potencial das configurações curvas permanece amplamente inexplorado. Este artigo explora experimentalmente o desempenho de transdutores piezoelétricos finos curvados individualmente em comparação com sua configuração reta quando incorporados em estruturas de concreto armado (RC) para captação de energia e aplicações SHM. A pesquisa inclui uma comparação lado a lado dessas configurações com base em (a) a tensão de circuito aberto gerada por elas sob excitações harmônicas puras, (b) a energia gerada sob as condições de correspondência de impedância e (c) seu potencial para armazenamento de energia em capacitores sob vibrações erráticas da vida real com condições de incompatibilidade de impedância. Além disso, o artigo investiga as capacidades de detecção de danos de transdutores piezo curvos usando a técnica de impedância eletromecânica (EMI), uma área que não foi completamente explorada.

Os resultados de todos os quatro experimentos demonstram que os transdutores piezo curvos superam suas configurações retas em aplicações SHM e de coleta de energia. Portanto, os resultados dessas investigações são cruciais para a utilização eficaz de transdutores piezoelétricos curvos em estruturas RC do mundo real, aprimorando tanto a coleta de energia quanto o monitoramento da integridade estrutural, o que, de fato, leva à manutenção econômica e à operação segura das estruturas RC.

Introdução

O Monitoramento da Saúde Estrutural (SHM) é uma ciência de engenharia crucial que visa garantir a segurança, durabilidade, operação econômica e desempenho de estruturas, como edifícios, pontes, barragens, etc. O SHM utiliza vários sensores, sistemas de aquisição de dados e tecnologias avançadas para coletar dados em tempo real, como tensão, tensão, vibração, deslocamento, temperatura, etc., para analisar periodicamente o estado de uma estrutura ao longo de seu ciclo de vida1, 2. Ao detectar os sinais de danos, desgaste, degradação ou quaisquer outras anomalias em um estágio inicial, o SHM permite uma manutenção econômica e operação segura da estrutura, prolongando assim sua vida útil.

Os materiais piezoelétricos são uma classe de materiais inteligentes com uma capacidade única de desenvolver potencial elétrico em suas superfícies em resposta a vibrações/tensões mecânicas ou tensões e vice-versa. Os efeitos diretos e inversos da piezoeletricidade são explicados na Figura 1. Devido a essa capacidade única, eles são amplamente utilizados como sensores, atuadores e coletores de energia nos campos de engenharia, medicina e SHM 3,4,5,6,7,8. Os vários tipos de materiais piezoelétricos incluem cristais naturais como quartzo (SiO2), topázio, etc., piezocerâmicas como titanato de zirconato de chumbo (PZT), polímeros piezoelétricos basicamente fluoreto de polivinilideno (PVDF) e muitos mais. Kaur e Bhalla (2015) estabeleceram que o mesmo conjunto de transdutores piezoelétricos (remendos PZT) pode ser utilizado para SHM de estruturas de concreto e para coletar a energia necessária para seu funcionamento como sensores9. Assim, a energia ambiente coletada em tempo real elimina a demanda por inúmeras baterias, pois a energia precisa ser armazenada apenas transitoriamente para o SHM10.

A propriedade dos materiais piezoelétricos como sensor e coletor de energia é baseada no fenômeno do efeito piezoelétrico direto (Figura 1), onde o material piezoelétrico desenvolve potencial elétrico ou tensão (V) nas superfícies opostas quando submetido a tensão mecânica (S1). Isso é representado pela equação:

figure-introduction-1(1)

Em que d31 é o coeficiente de deformação piezoelétrico, expresso em C/N ou m/V. O subscrito "31" indica que um campo elétrico aplicado na direção 3 induz deformação na direção 1, hp denota a espessura do material piezoelétrico em metros, figure-introduction-2 representa o módulo de Young dinâmico sob um campo elétrico constante ou nulo, medido em N/m2, e figure-introduction-3 é a permissividade elétrica dinâmica sob tensão mecânica constante ou nula, medido em F/m 3,11,12.

Os materiais piezoelétricos embutidos no interior ou colados na superfície de uma estrutura podem ser utilizados para monitorar as anomalias na estrutura com base nas medições de deformação e impedância que eles registram. Esses materiais podem fornecer as formas do modo de curvatura diretamente e, portanto, são frequentemente utilizados para técnicas dinâmicas globais13,14. Com o desenvolvimento da técnica de impedância eletromecânica (EMI), esses materiais também comprovaram sua eficácia na detecção de danos localizados15,16. A técnica EMI ganhou grande popularidade no campo do SHM devido à sua natureza não destrutiva, facilidade de implementação e custo-benefício dos transdutores PZT. Nesta técnica, os patches PZT instalados na estrutura do hospedeiro são eletricamente excitados com a aplicação de potencial elétrico harmônico em altas frequências (na faixa de quilohertz [kHz]) no modo de varredura usando um medidor de indutância-capacitância-resistência (LCR) ou analisador de impedância.

Como resultado do efeito piezoelétrico direto, gera vibrações mecânicas na estrutura. E devido ao efeito piezoelétrico inverso, essas vibrações mecânicas influenciam a impedância eletromecânica do transdutor piezoelétrico17,18. Essa assinatura de impedância eletromecânica é gerada na mesma faixa de frequência do sinal de excitação. A equação a seguir representa a admitância figure-introduction-4eletromecânica, o inverso da impedância eletromecânica, para um sistema modelo 1-D19

figure-introduction-5(2)

Onde ω é a frequência angular em rad/s, figure-introduction-6, l, w e h são, respectivamente, o meio comprimento, a largura e a espessura do patch PZT. Z e Za representam a impedância mecânica complexa da estrutura e do patch PZT, respectivamente, e κ é o número de onda. Essas assinaturas permanecem estáveis e consistentes enquanto a estrutura estiver intacta. No entanto, na ocorrência de qualquer dano, são observadas mudanças significativas entre a assinatura atual e a basal (a assinatura adquirida durante o estágio saudável da estrutura). Ao analisar a assinatura de impedância, é possível detectar a presença, localização e gravidade dos danos nos estágios iniciais e implementar oportunamente trabalhos de retificação econômicos, melhorando a durabilidade da estrutura 20,21,22.

Nas últimas duas décadas, uma extensa pesquisa foi realizada para examinar o potencial de captação de energia de materiais piezoelétricos. Embora esses materiais estejam disponíveis em várias configurações, como tubos, esferas, discos e assim por diante, a maioria dos estudos é baseada em remendos piezoelétricos retos, tiras, barras, etc.23,24. Portanto, o potencial de várias outras configurações dos transdutores piezoelétricos precisa ser explorado.

Os patches PZT estabeleceram uma presença significativa no campo do SHM nas últimas duas décadas. No entanto, o uso de remendos PZT nus para estruturas de concreto não é recomendado, pois eles podem se deteriorar durante a construção. Portanto, Bhalla e Gupta (2007, 2022) tiveram a ideia de um sensor de vibração de concreto (CVS), que é um sensor pronto para uso principalmente para o SHM de estruturas de concreto25,26, desenvolvido no Laboratório de Estruturas e Dinâmica Inteligentes (SSDL), IIT Delhi. No CVS, o transdutor piezoelétrico (patch PZT) é meticulosamente coberto com uma camada de proteção composta, tornando-o pronto para uso para instalação direta na vida real antes de ser instalado em uma estrutura de concreto. O grau do cilindro de concreto que encapsula o remendo PZT deve ser igual ou superior ao da estrutura de concreto na qual deve ser embutido. O CVS tem uma compatibilidade de deformação muito forte com a estrutura do hospedeiro e pode facilmente adquirir formas de modo de curvatura e frequências ressonantes, e pode suportar condições extremas em comparação com os sensores PZT ligados à superfície. Kaur (2015) estabeleceu experimentalmente o uso de CVS para SHM e como coletor de energia, gerando a energia necessária para o trabalho de SHM durante o tempo ocioso27.

Semelhante ao CVS, o coletor de energia de vibração de concreto (CVEH) é um sensor pronto para uso desenvolvido em SSDL para coleta de energia de estruturas de concreto; no entanto, ao contrário do CVS, o CVEH encapsula um transdutor curvo28. O aumento da tensão de flexão / deformação criada em todo o remendo piezoelétrico como resultado da forma curva aumenta a tensão desenvolvida e, consequentemente, a geração de energia. No entanto, devido à natureza frágil das piezocerâmicas, nem todos os remendos piezoelétricos podem ser usados para fabricar CVEH. O elemento piezoeléctrico utilizado para o fabrico de CVEH deve ser cuidadosamente seleccionado de modo a produzir apenas o efeito d31 . A presença do efeito d33 neutralizará os benefícios do d31 em transdutores piezo curvos, onde a direção do poling varia perpendicularmente ao longo da curvatura, diminuindo a eficiência do transdutor29. Usando um patch composto de macro fibra (MFC) do tipo d31 , uma variante piezo muito flexível e de alto desempenho desenvolvida pela Administração Nacional de Aeronáutica e Espaço (NASA), Singh (2017) fabricou com sucesso um CVEH e confirmou experimentalmente que o CVEH produz quase o dobro da capacidade de geração de tensão de circuito aberto do que o CVS. No entanto, há uma escassez de investigações computacionais e experimentais sistemáticas que cubram a medição de potência em configurações da vida real em comparação com o arranjo reto, apesar das indicações do desempenho superior da configuração curva. Além disso, nenhuma pesquisa foi feita para explorar as possibilidades de um arranjo curvo para SHM.

Espera-se que os materiais de coleta de energia piezoelétrica curva (CVEH) ofereçam várias vantagens sobre os materiais tradicionais de coleta de energia piezoelétrica plana ou planar. Os materiais piezoelétricos curvos exibem melhor distribuição de tensão/deformação na superfície piezoelétrica devido à natureza de sua deformação quando submetidos a forças externas. Como a deformação nesses materiais é distribuída de maneira mais uniforme, melhora a eficiência da conversão de energia e geração de energia e permite o funcionamento em faixas de frequência muito baixas 30,31,32,33. O desempenho dos MFCs (Macro-Fiber Composites) foi demonstrado globalmente em termos de flexibilidade, confiabilidade, durabilidade, tolerância a danos, eficiência aprimorada do atuador e atuação direcional e capacidades de detecção 34,35,36,37. O CVS ou CVEH baseado em MFC é fabricado encapsulando os remendos dentro de cilindros de concreto ou argamassa após a aplicação de um revestimento protetor adequado. Uma vez que esses transdutores são incorporados em uma estrutura durante sua fundição, toda a estrutura, com o CVS/CVEH integrado no interior, funciona como um sistema unificado. Enquanto a estrutura permanecer durável, os CVEHs ou CVS (Sistemas de Monitoramento de Saúde Estrutural) também manterão sua eficácia operacional e longevidade. Portanto, os sistemas CVS e CVEH baseados em MFC oferecem durabilidade superior para monitoramento da integridade estrutural.

O objetivo deste estudo é comparar as configurações curvas e retas de transdutores piezoelétricos (CVEH e CVS, respectivamente) incorporados dentro de estruturas de RC em termos de desempenho para captação de energia e SHM. A tensão de circuito aberto nos transdutores piezoelétricos, o desenvolvimento de energia sob condições de correspondência de impedância e a possibilidade de armazenamento de energia em capacitores para ambas as configurações são investigados na pesquisa. O potencial de detecção de danos até então não descoberto de transdutores piezo curvos usando a técnica EMI também é investigado experimentalmente neste trabalho.

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Protocolo

NOTA: Este protocolo é uma breve descrição do M. Tech. projeto realizado no Laboratório de Estruturas e Dinâmica Inteligentes (SSDL), Instituto Indiano de Tecnologia de Delhi. Detalhes completos podem ser avaliados a partir do M. Tech. tese11 e publicações relacionadas12,13.

1. Experimentação: Materiais, fabricação e configuração

  1. Materiais
    NOTA: As piezocerâmicas estabeleceram uma posição de destaque nos campos de SHM e coleta de energia devido à sua alta resistência, rigidez e fatores de acoplamento. A fragilidade desses materiais, no entanto, limita seu uso a superfícies curvas. Consequentemente, a Administração Nacional de Aeronáutica e Espaço (NASA) desenvolveu uma versão piezo particularmente flexível e de alto desempenho, ou seja, o MFC, que foi selecionado como o transdutor piezoelétrico para o estudo atual.
    1. Use a variante M5628-P2, com uma espessura de 300 μm e com único efeito d31 .
  2. Fabricação e configuração
    1. Fundir dois cilindros de argamassa de cimento de 100 mm de diâmetro e 30 mm de espessura.
    2. Envolva os transdutores piezoelétricos MFC retos e curvos nos cilindros de argamassa no local de profundidade média durante a fundição (Figura 2A, B).
    3. Aplique uma camada protetora de adesivo epóxi padrão nos adesivos MFC para evitar degradação durante a fundição.
    4. Cure os cilindros de argamassa (Figura 2C, D) envolvendo os transdutores por 7 dias.
    5. Lançar uma viga RC (1500 mm [L] × 300 mm [B] × 100 mm [D]) da classe M30.
    6. Incorpore o CVEH e o CVS no local do vão médio, amarrando-os ao reforço de compressão da camada superior da viga durante a fundição. Certifique-se de que sua superfície superior coincida com a da viga, conforme mostrado na Figura 2E29. As propriedades do feixe RC e do transdutor piezoelétrico estão listadas na Tabela 1.
    7. Certifique-se de que as conexões elétricas dos transdutores piezoelétricos sejam mantidas seguras durante todo o processo.
    8. Coloque a viga de concreto armado em uma condição suportada com um vão efetivo de 1100 mm para realizar vários experimentos.

2. Análise comparativa da tensão de circuito aberto gerada através de transdutores piezo sob excitação harmônica pura

NOTA: Esta seção compara a tensão de circuito aberto gerada pelos transdutores piezo retos e curvos sob excitações harmônicas puras.

  1. Configuração experimental
    1. Configure uma viga de CA com CVS e CVEH embutidos no meio do vão, conforme mencionado no parágrafo anterior.
    2. Configure um agitador portátil para induzir a excitação harmônica, colocado a uma distância de L/2 do suporte, onde L é o vão efetivo do feixe.
    3. Configure um gerador de funções para gerar sinais elétricos.
    4. Configure um amplificador de potência para amplificar os sinais gerados pelo gerador de funções e transmitidos ao agitador (portanto, conectado ao agitador e ao gerador de funções)
    5. Configure um osciloscópio para medir a tensão de circuito aberto gerada pelos sensores. Conecte os fios elétricos dos sensores piezoelétricos aos dois canais do osciloscópio.
    6. Configure um acelerômetro com sensibilidade de 100 mV por g colocado no feixe mais próximo do agitador para medir a aceleração, onde g representa a aceleração devido à gravidade.
    7. Configure um amplificador ICP para registrar as medições do acelerômetro (portanto, conectado ao acelerômetro e ao terceiro canal do osciloscópio)
      NOTA: Consulte a Figura 3 para a configuração experimental.
  2. Procedimento para análise no domínio da frequência
    1. Excite o feixe RC usando o agitador portátil no modo de varredura. A entrada deve ser dada ao gerador de funções: Excitação dinâmica de varredura de 10 Hz a 100 Hz por 2.5 s.
    2. Realize a análise no domínio da frequência das respostas recebidas dos sensores piezo e do acelerômetro para determinar a frequência natural do feixe. Consulte os artigos publicados anteriormente para obter o procedimento detalhado sobre a análise no domínio da frequência 38,39,40.
  3. Procedimento para comparação de tensão de circuito aberto
    1. Excite o feixe em frequências distintas de 25 Hz a 85 Hz usando o agitador. Adote um intervalo de passos de 15 Hz. Registre a resposta do CVS e CVEH para todas as frequências.
    2. Mude a posição do agitador para a distância L/3 e L/6 do suporte e repita a etapa acima (etapa 2.3.1) para cada posição do agitador.
    3. Compare as respostas de CVS e CVEH em cada caso, gráfica ou analiticamente.

3. Análise comparativa da energia gerada por transdutores piezoelétricos

NOTA: Esta seção compara a energia gerada pelos transdutores piezo para condições favoráveis de correspondência de impedância.

  1. Configuração experimental
    1. Configure uma viga de CA com CVS e CVEH embutidos no meio do vão, conforme mencionado na etapa 2.1.1.
      NOTA: Consulte a Figura 4A para a configuração experimental.
    2. Coloque um agitador excêntrico do tipo rotativo a uma distância de L/4 do suporte mais próximo
    3. Configure um controlador de velocidade e conecte-o ao agitador.
    4. Configure um osciloscópio. Conecte o CVS e o CVEH aos dois canais do osciloscópio.
    5. Coloque um acelerômetro com sensibilidade de 100 mV por g no meio do vão do feixe. Conecte-o ao amplificador ICP.
    6. Configure um amplificador ICP para registrar as medições do acelerômetro.
    7. Conecte um circuito adicional, conforme mostrado na Figura 4B, aos transdutores piezo para medição de potência. O circuito consiste em dois resistores, R1 e R2 (R1 = 335 kΩ e R2 = 340 kΩ), conectados em série através dos sensores piezoelétricos.
      NOTA: A impedância dos resistores selecionados deve estar em uma faixa semelhante à dos sensores piezo (impedância da fonte). Uma incompatibilidade significativa de impedância pode levar a dissipação excessiva de calor, perda substancial de energia e até falha no circuito. A impedância dos sensores pode ser medida para várias frequências usando um medidor LCR. Para o CVS e CVEH atuais, a impedância média para várias frequências que variam de 20 Hz a 80 Hz (intervalo de passo = 5 Hz) é de 32 kΩ e 35 kΩ, respectivamente.
    8. Configure um multímetro digital e conecte-o através do resistor R1 para medir a tensão de saída (V2) do circuito.
    9. Conecte o laptop a um multímetro digital para aquisição de dados.
  2. Procedimento
    1. Ligue o agitador e induza vibrações no feixe RC. Ajuste a aceleração do agitador usando o controlador de velocidade.
    2. Registre a tensão de saída (V2) usando o multímetro para cada sensor.
    3. Repita a etapa acima para duas ou mais acelerações do agitador.
      NOTA: Os picos de aceleração adotados no estudo foram 15,19 m/s2, 17,39 m/s2 e 21,68 m/s2.
    4. Calcular a potência gerada (P) por ambos os sensores para cada aceleração do agitador utilizando a seguintefórmula 12,27:
      figure-protocol-1
      figure-protocol-2
      Onde i é a corrente que flui através do circuito.

4. Potencial de armazenamento de energia de transdutores piezoelétricos

NOTA: Esta seção se concentra na análise do potencial de armazenamento de energia ou coleta de energia dos transdutores piezoelétricos sob vibrações erráticas da vida real com condições gerais de campo (incompatibilidade de impedância). Um capacitor de 1000 μF foi usado para coletar a energia gerada pelos transdutores piezoelétricos.

  1. Configuração experimental
    1. Montar o aparelho experimental conforme descrito no ponto 3.1, excluindo o circuito de medição da potência.
    2. Substitua o circuito de medição de potência por um circuito retificador de ponte completa simples. Consulte a Figura 4C, D para a configuração experimental.
      NOTA: Objetivo de um circuito retificador de ponte completa simples: A tensão de saída gerada pelos transdutores piezoelétricos está no modo de corrente alternada (CA), que não pode ser armazenada, pois inverte a direção periodicamente. Portanto, o circuito retificador de ponte completa simples é utilizado para converter sinais CA em modo de corrente contínua (CC), que é uma fonte de alimentação estável e pode ser armazenada em capacitores ou baterias. O circuito consiste em quatro diodos do tipo Schottky rotulados de D1 a D4, com uma tensão de polarização direta mais baixa (na faixa de 0,1 V)41. Os diodos são organizados em pares em série, com apenas dois diodos funcionando durante cada meio ciclo. No meio-ciclo positivo, os dois diodos, D1 e D4 conduzirão em série onde os diodos D2 e D3 serão desligados (polarização reversa) e vice-versa durante o meio-ciclo negativo. Assim, o circuito retificador de ponte completa garante sistemas de circuito estáveis e passivos42.
  2. Procedimento
    1. Ligue o agitador e induza vibrações no feixe RC. Ajuste a aceleração do agitador usando o controlador de velocidade.
    2. Registre a tensão de saída (Vc) do circuito retificador usando o multímetro para ambos os sensores.
    3. Calcule a energiatotal ET e a potência média Pmédia armazenada no capacitor por ambos os sensores usando as equações abaixo 12,13:
      figure-protocol-3
      figure-protocol-4
      Onde C é a capacitância (1000 μF) e Tc é o tempo total de carregamento dos capacitores.
    4. Repita as etapas acima para várias acelerações.

5. Adequação dos transdutores piezoelétricos para SHM com base no potencial de detecção de danos

NOTA: Esta seção avalia a adequação dos transdutores piezoelétricos para SHM, avaliando seu potencial para detecção de danos usando a técnica EMI.

  1. Configuração experimental:
    1. Coloque a mesma viga de CA mencionada nas seções anteriores.
    2. Configure um medidor LCR para medir a assinatura de admitância elétrica e conecte-o aos transdutores piezoelétricos.
    3. Além disso, conecte o laptop ao medidor LCR.
    4. Coloque um termômetro digital para garantir uma temperatura ambiente uniforme durante todo o experimento.
      NOTA: Consulte a Figura 5A para a configuração experimental.
  2. Procedimento
    1. Usando o medidor LCR, aplique um potencial elétrico harmônico nos transdutores para excitá-los em altas frequências no modo de varredura.
      Caso 1: Faixa de frequência mais grossa: 1 kHz a 1000 kHz, intervalo de passo de 1 kHz
      Caso 2: Faixa de frequência mais fina: 100 kHz a 300 kHz, intervalo de passo de 100 Hz
    2. Adquira a assinatura de admitância gerada pelos transdutores usando o medidor LCR e o laptop para ambos os casos. Essas assinaturas durante o estágio íntegro da estrutura são chamadas de assinaturas de linha de base.
    3. Repita as etapas novamente para verificar a correlação entre as assinaturas em cada caso.
    4. Induza danos na viga fazendo um furo e repita as etapas 5.2.1 e 5.2.2 para obter as assinaturas durante o dano do estágio 1.
    5. Induza mais danos fazendo mais furos e repita as etapas 5.2.1 e 5.2.2 para obter as assinaturas durante cada estágio de dano. Três danos são induzidos no presente estudo, conforme mostrado na Figura 5B.
    6. Compare e analise as assinaturas visual e numericamente comparando o valor do desvio quadrático médio (RMSD) entre as assinaturas do estágio íntegro e do estágio danificado.
    7. O RMSD pode ser calculado usando a equação abaixo12,13:
      figure-protocol-5
      onde n é o tamanho da amostra, xdi e xhi são os i-ésimos valores nas assinaturas nos estágios danificado e saudável, respectivamente.

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Resultados

Análise comparativa da tensão de circuito aberto gerada através de transdutores piezoelétricos sob excitação harmônica pura
As respostas no domínio do tempo dos transdutores piezo e acelerômetro são mostradas na Figura 6A,B. A partir dos sinais no domínio do tempo, suas respostas no domínio da frequência são derivadas usando o método da Transformada Rápida de Fourier (FFT), e as respostas são mostradas na...

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Discussão

Uma etapa crítica no protocolo apresentado envolve determinar com precisão a frequência natural do sistema de agitação de feixe. Essa etapa é essencial porque os recursos de coleta de energia e monitoramento da integridade estrutural (SHM) dos transdutores piezoelétricos são altamente dependentes do comportamento dinâmico do sistema. O uso da excitação de varredura facilitou a identificação da frequência de ressonância do sistema beam-shaker. Durante este procedimento, as respostas no do...

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Divulgações

Este artigo é adaptado de trabalhos publicados anteriormente pelos autores 11,12,13 e destina-se exclusivamente a fins educacionais, especificamente para facilitar a divulgação do conhecimento e da arte científica por meio do formato de vídeo. As Figuras 1 a 12 são reproduzidas com a devida permissão da Elsevier.

Agradecimentos

Este trabalho foi apoiado financeiramente pelo Instituto Indiano de Tecnologia (IIT) Delhi e pelo Departamento de Ciência e Tecnologia [DST / INSPIRE / 04/2015 / 000545]. Os autores reconhecem muito o apoio estendido pelo Sr. Sameer Hasan e pelo Sr. Pawan para a criação do vídeo para a revista.

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Materiais

Lista de materiais utilizados neste artigo
NomeEmpresaNúmero de catálogoComentários
AcelerômetroPiezotrônica de PCB352C34
Agregados - 10 mmN/AN/A
Agregados - 20 mmN/AN/A
Capacitor (1000 & mu; F) N/AN/A
CimentoN/AN/A
Multímetro digital  Tecnologias Agilent34411A
Termômetro digital  La Crosse Technology WS-9006U 
EpóxiN/AN/A
Gerador de funções Tecnologias Agilent33210A
amplificador ICP & nbsp;Piezotrônica de PCBSérie 482C
Medidor LCRTecnologias AgilentE4980A
Macro compósito de fibra (MFC) Material InteligenteM5628-P2
OsciloscópioTektronixTDS 2004B
Agitador portátil  LDSV406
amplificador de potência LDSPA500L
ResistênciasN/AN/A
Agitador rotativo  Crompton Greaves XKF5577Não disponível no momento
AreiaN/AN/A
Diodos do tipo Schottky Diodes IncorporatedBAT1000
FiosN/AN/A

Referências

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