Name: Medições de transferência de calor convectiva instantânea Local em uma tubulação - fluxo único e duas fases (Vídeo) | JoVE Journal
Uploaded: 2018-04-30T14:30:00.000+00:00
Duration: 8 min 25 s
Description: Aprenda uma técnica de termografia não invasiva para medir coeficientes locais instantâneos de transferência de calor convectivo em fluxos monofásicos e bifásicos em tubulações.

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Este trabalho foi financiado pela Israel Science Foundation, grant # 281/14.

1. teste de seção para a medição da temperatura instantânea
<ol><li>Processo de seção de teste de fabricação (Figura 2)
	<ol>
<li>Corte um segmento de um tubo de pelo menos 70 cm de comprimento. Nota: A espessura do diâmetro e a parede da seção de teste deve ser idêntica do tubo usado na instalação experimental.</li>
		<li>Use uma máquina de trituração para cortar 4 janelas estreitas adjacentes ao longo da tubulação na seção de teste, cada janela é de 6 mm de largura e 80 mm de comprimento com uma abertura de 25 mm entre windows consecutivos.</li>
		<li>De um 12 µm folha de aço fina, corte cmlong e 12 mm de 40-60 tiras largas. Nota: A película será usada para selar as janelas no tubo de ensaio. O aço inoxidável deve ser revestido com duas listras de ouro que marcam uma pequena distância das extremidades da película e a ser usado para soldar os fios de alimentação para aquecer a folha, veja a Figura 2.</li>
		<li>Medir a resistência elétrica da folha que usando um ohmímetro.</li>
		<li>Coloque a folha dentro do tubo, seguindo os passos descritos abaixo.<ol>
<li>Crie uma base para inserir a folha na seção de teste, feita de um tubo rígido com um diâmetro exterior igual do diâmetro interno do tubo de teste. Para o efeito, cortar um 20 milímetros de largura e cerca de 80 cm tempo parte da parede do tubo</li>
			<li>Cubra a base com graxa antes de colocar a folha sobre ele, para permitir que a base desconectando a folha numa fase posterior.</li>
			<li>Coloque a folha sobre a base e alise-o. Pegue um pano com álcool e limpe a folha de qualquer excesso de graxa.</li>
			<li>Aplique o adesivo sobre a periferia da folha e os três segmentos da película de correspondente para a localização das pontes entre as janelas consecutivas. Nota: O adesivo tem que ser forte com um período de endurecimento inicial de pelo menos 20 minutos para garantir tempo suficiente para o processo de fixação da folha; epóxi DP 460 é usado.</li>
			<li>Introduza cuidadosamente a base com a folha na seção de teste com a folha virada para cima para o windows. Nota: Este processo deve ser feito por duas pessoas.</li>
			<li>Certifique-se que a folha está alinhada com as janelas, as listras de ouro devem ser na borda das duas janelas externas. Quando a folha é colocada corretamente e cobre as janelas, link a base do tubo de teste em cada extremidade, usando uma pinça.</li>
			<li>Cuidadosamente Introduza um pneu de bicicleta dobrada interna do tubo sob a base, Unte o pneu se necessário. Infle o pneu. Durante a inflação observe o adesivo se espalhando por todo o papel alumínio e alcançando a base. Nota: A pressão aplicada pelo pneu inflado deve garantir que o adesivo amarrará a parede interna do tubo e a folha. Isto também irão moldar a folha com a curvatura do tubo e reduzir qualquer interferência possível ao fluxo devido a folha ou o adesivo.</li>
			<li>Com um pano, limpe qualquer adesivo em excesso que atingiu as aberturas da janela.</li>
			<li>Deixe o adesivo seco por 24 h. esvaziar o pneu, extraia-o e abra os grampos.</li>
			<li>Desconecte a base da folha e tubulação nas etapas a seguir:<ol>
<li>Toque suavemente cada extremidade da base para sentir que é mais fácil desconectar e comece desconectando o efeito.</li>
				<li>Use um rolo longo ou um objeto semelhante para desconectar a base original gradualmente, mova lentamente o tubo até a base inteira é desconectada e a folha permanece em segurança sem danos ao tubo. Nota: Este processo deve ser feito com cuidado, a fim de proteger o selo; Se o selo está arruinado uma nova unidade de tubos de teste de transferência de calor deve ser feita.</li>
				<li>Verifica que o tubo é selado, fechando uma das extremidades do tubo e o tubo de enchimento com água.</li>
			</ol>
</li>
		</ol>
</li>
		<li>Limpe o excesso de graxa do lado interno da tubulação com água e sabão.</li>
		<li>Ligue os cabos de aquecimento elétrico por soldagem para as listras douradas sobre a folha. Nota: Para proteger a folha nessas manchas, é aconselhável primeiro um chip pequeno cooper Hiperligação da folha e depois soldar o fio para isso.</li>
		<li>Com um adesivo térmico Conecte um termopar tipo T para o fundo de cada janela. Estes termopares serão usados mais tarde no processo de calibração de câmera do IR. Nota: As leituras de temperatura desde os termopares são registradas e gravadas por um PC usando um conversor A/D.</li>
		<li>Pintura de pulverizador do lado exterior da película com um spray preto esteira a fim de maximizar a emissividade.</li>
	</ol></li>
	<li>Aplicação de fluxo de calor para frustrar
	<ol>
<li>Ligue os cabos de aquecimento elétrico da borda da película para uma fonte de alimentação de DC.</li>
		<li>Defina a corrente elétrica para que a folha vai chegar a uma temperatura desejada. Nota: Não chegar a uma temperatura que possa comprometer o tubo. Para o plexiglás o limite é de cerca de 45 ° C. No entanto, certifique-se que a folha suficiente para que permaneça temperatura da folha pelo menos alguns graus sobre a temperatura de água de entrada, mesmo durante o estado de arrefecimento devido às mudanças transientes esperado no fluxo de calor.</li>
		<li>Calcular o fluxo de calor aplicado Q = I2R onde I é a corrente aplicada, e R é a resistência elétrica da folha. Nota: A transferência de calor do lado de exterior da folha que está aberto ao ar é insignificante em comparação com a transferência de calor para água dentro do tubo2.</li>
		<li>Conecte um interruptor elétrico controlável de PC dentre os fios de fluxo de calor a fim de controlar o calor fluxo impulsivo iniciação e desligamento.</li>
	</ol></li>
	<li>Câmera IR Nota: especificações detalhadas da câmera IR usado no laboratório podem ser vistas no Ferhstman3,4. A câmera é conectada a um PC e controlada por um computador.<ol>
<li>Se possível, conecte a câmera do IR para um conjunto de trilhos, permitindo o movimento tridimensional da câmara facilmente colocá-lo em diferentes posições ao longo da seção de teste.</li>
		<li>Ligue a câmera IR alguns minutos antes de realizar qualquer medição, os sensores internos levar tempo para esfriar até a temperatura desejada.</li>
		<li>Coloque a câmera IR a poucos centímetros da superfície dentro da distância focal da câmara para permitir a focagem. Nota: Dependendo da resolução da câmera certifique-se de que a área medida não é menor do que um único pixel. É preferível ter a área de superfície medida, consistindo em um número de pixels.</li>
		<li>Definir o foco da câmera do IR.</li>
		<li>Processo de calibração de câmera IR:<ol>
<li>Aplica o fluxo de calor como afirmado em 1.2 e espere até um estado de constante térmico é atingido, ou seja, uma vez que os termopares colocados na temperatura constante registro da folha. Medir a temperatura ambiente na proximidade da instalação experimental com um termopar. Nota: Esta temperatura será usada como a temperatura refletida da superfície. Para um valor elevado da superfície emissividade, este parâmetro é quase insignificante.</li>
			<li>Digite a temperatura ambiente como parâmetro da câmera IR da temperatura refletida.</li>
			<li>Para cada janela na folha, compare a temperatura registrada pela câmera IR para a gravação do termopar de uma janela. Ajuste a propriedade de emissividade da câmera IR até a gravação de temperatura da câmara de IR é igual a temperatura registrada pelo termopar. Nota: Isto pode ser feito para vários valores de fluxo de calor; no entanto, a emissividade não é sensível a esta distância relativamente baixa temperatura. Nas gravações experimentais, o valor médio de emissividade foi 0,98.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2. medições de velocidade de translação bolha Taylor e seu comprimento
<ol><li>
Sonda óptica Nota: a sonda óptica inclui uma fonte de luz laser e um fotodíodo. Quando a secção inteira do tubo contém água, o feixe de laser é apontado para o fotodiodo, fazendo com que o circuito a ser fechado. Quando o feixe de laser atinge a bolha de ar, ele é empurrado do fotodíodo e abre o circuito. Assim, um sinal binário é obtido, indicando se a sonda óptica é na frente de uma bolha de ar ou de uma lesma líquida.<ol>
<li>Para conectar o sensor ao cartão A/D, construa o seguinte circuito (Figura 3).</li>
		<li>Ligar o laser, aponte para o diodo. Verifique se a entrada digital do circuito A/D de software. Se o laser atinge o diodo, em seguida, o circuito é fechado e um sinal positivo deve aparecer. Nota: Certifique-se que o diodo é sensível à saída do comprimento de onda do laser. Dados dos sensores ópticos são registrados à taxa de 1 kHz.</li>
	</ol>
</li>
</ol>3. o procedimento
<ol><li>Conectar-se a seção de teste para as instalações experimentais, por flanges ou registros de tubulação.</li>
	<li>Conecte os fios eléctricos de aquecimento para a fonte de energia e os termopares para qualquer gravador de temperatura computadorizado.</li>
	<li>Coloque a câmera IR em frente a seção de teste no local desejado.</li>
	<li>Certifique-se de que a câmera é focada sobre a película; Isto é mais fácil fazer com o fluxo de calor na.</li>
	<li>Aplicar o fluxo de calor (1.2) e executar o processo de calibração de câmera do IR (1.3.5).</li>
	<li>Coloque os dois ópticos sondas ao longo do tubo de teste Nota: Se possível, coloque uma sonda óptica no local da câmera do IR; Isto irá permitir a sincronização entre a medição de temperatura e o local da bolha, como a bolha não é visível para a câmera do IR. Se não for possível, certifique-se de deslocar os resultados no tempo em conformidade com a velocidade da bolha e a distância entre a câmera do IR e a sonda óptica.<ol>
<li>Verifique se o feixe de laser na verdade atinge o diodo e produz uma leitura positiva.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Ligue a bomba de água e definir a taxa de fluxo desejada. Aplica o fluxo de calor ajustando a corrente da fonte de alimentação.</li>
	<li>Espere até que seja atingida uma temperatura de estado estacionário. Execute o programa de computador para registrar a temperatura da parede de um fluxo de tubo monofásico. Nota: Para isolar o efeito da bolha Taylor sobre o coeficiente de transferência de calor convectiva, é essencial para medir primeiro o coeficiente de transferência de calor convectiva no fluxo monofásico em um fluxo de calor e a taxa de fluxo idênticos como as experiências de duas fases. Recomenda-se executar isto antes de cada evento individual.</li>
	<li>Execute o programa de computador, que controla a injeção de bolha. Nota: Este programa deve primeiro injetar uma única bolha Taylor simultaneamente medir a temperatura da parede usando a câmera do IR e gravar os sinais binários das duas sondas ópticas. Estas duas medidas devem ser sincronizadas para evitar deslocamentos de tempo adicional entre as gravações.</li>
	<li>Entre as execuções, defina o atraso de tempo suficiente para garantir que o sistema é voltar para as condições iniciais, ou seja, a temperatura de parede retorna ao seu valor inicial de estado estacionário monofásico. Nota: É possível que a temperatura da parede do fluxo monofásico estado estacionário aumentará nos casos em que um fluxo de calor elevado na continuamente. Isto deve ser evitado por fechar o fluxo de calor e fazer uma pausa nos experimentos.</li>
</ol>4. processamento de dados
<ol><li>Calcule o coeficiente de transferência de calor para condições monofásico de estado estacionário, com base na EQ. 1. Nota: Este coeficiente é independente do tempo. Ele irá ser usado como um fator de normalização na sequela.<ol>
<li>Para cada evento individual gravado sob dadas condições, calcular comprimento das bolhas Taylor e sondas de velocidade translacional, dividindo a distância entre o óptico, L, pelo intervalo de tempo de período de chegada a dica tempo para cada sensor óptico:  <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq2.jpg"> , onde tL1 e tL2 são os tempos de chegada de ponta a bolha para a parte inferior e superiores sensores ópticos, respectivamente.</li>
		<li>Use a velocidade de translação da bolha Taylor para calcular o comprimento de bolha multiplicando-a duração do circuito aberto de uma das sondas ópticas.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Calcular o coeficiente de transferência de calor local instantânea para dois fase de fluxo deve ser feito como seguindo: Nota: Apesar de todo o processo experimental é informatizado, o comprimento e a velocidade de translação de bolhas Taylor não permanecem exatamente constantes em cada execução experimental. Portanto, no instante em que a bolha atinge o ponto de medição varia. As sondas ópticas e a câmera do IR têm diferente frame taxas, 30 e 1000 Hz respectivamente.<ol>
<li>Usando a sonda óptica localizada nas imediações da câmera do IR, registro o momento da chegada de ponta a bolha.</li>
		<li>Este sinal de gatilho fornece a referência de tempo para a gravação de câmera do IR. Nota: Ensemble médio processo é necessário para obter o coeficiente de transferência de calor convectiva em função da distância da parte inferior da bolha no ponto de medição, z, onde z= 0 corresponde à parte inferior da bolha. Este parâmetro deve ser normalizado pelo diâmetro da tubulação D.</li>
		<li>Defina uma resolução para z/D. Todos os valores de dados gravados para cada evento individual (correspondente a condições idênticas) abrangidos pela faixa de resolução espacial prescrita e devem ser em média para obter um único valor representativo da temperatura a que distância da parede da bolha no fundo. Nota: Esta resolução espacial deve ser decidida com base na frequência de gravação da câmera do IR e sobre a velocidade de translação da bolha da Taylor. Neste estudo, foi tirada entre 0,15-0,3.</li>
		<li>Calcule o coeficiente de transferência de calor em função da distância da bolha ponta/fundo usando a EQ. 1.</li>
		<li>Normalize o coeficiente de transferência de calor instantâneo local duas fases do coeficiente constante monofásica. Nota: Essa proporção representa uma melhoria na taxa de transferência de calor convectiva devido à passagem da bolha em relação ao fluxo monofásico.</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol><li>Hetsroni, G., Rozenblit, R., Yarin, L. P. <a target="_blank" href="http://iopscience.iop.org/article/10.1088/0957-0233/7/10/012">A hot-foil infrared technique for studying the temperature field of a wall.</a> Meas. Sci. Tech. 7, 1418(1996).</li>
<li>Babin, V. <a target="_blank" href="NULL">Experimental investigation of the local heat transfer in gas-liquid slug flow</a>. , Tel-Aviv university. Israel. Ph.D. dissertation (2015).</li>
<li>Babin, V., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931015005979">Local instantaneous heat transfer around a raising single Taylor bubble.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 89 (9), 884-893 (2015).</li>
<li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931015309777">Instantaneous heat transfer rate around consecutive Taylor bubbles.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 95, 865-873 (2016).</li>
<li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931017302247">Transient convective heat transfer in a pipe due to impulsively initiated downward flow and/or heat flux.</a> Int. J. Heat Mass Transf. 111, 1181-1191 (2017).</li>
<li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="https://elibrary.ru/item.asp?id=45140">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part I: Horizontal Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 165(1998).</li>
<li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0301932297000566">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part II: Upward Inclined Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 188(1998).</li>
<li>Hetsroni, G., Mewes, D., Enke, C., Gurevich, M., Mosyak, A., Rozenblit, R. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0301932202001325">Heat transfer to two-phase flow in inclined tubes.</a> Int. J. Multiphase Flow. 29, 173-194 (2003).</li>
<li>Ghajar, A. J., Tang, C. C. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/01457630701193906">Heat Transfer Measurements, Flow pattern maps and flow visualization for non-boiling two-phase flow in horizontal and slightly inclined pipe.</a> Heat Transfer Eng. 28, 525(2007).</li>
<li>Franca, F. A., Banneart, A. C., Camargo, R. M. T., Goncalves, M. A. L. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/01457630802241091">Mechanistic modelling of the convective heat transfer coefficient in gas-liquid intermittent flows.</a> Heat Transfer Eng. 29, 984-998 (2008).</li>
<li>Kim, D., Ghajar, A. J., Dougherty, R. L., Ryali, V. K. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/014576399271691">Comparison of 20 two phase heat transfer correlations with seven Sets of experimental data, including flow pattern and tube inclination effects.</a> Heat Transfer Eng. 20, 15(1999).</li>
<li>Nicklin, D. J., Wilkes, J. O., Davidson, J. F. Two-phase flow in vertical tubes. Trans. Inst. Chem. Eng. 40, 61(1962).</li>
<li>Donnelly, B., O'Reilly Meehan, R., Nolan, K., Murray, D. B. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931015008510">The dynamics of sliding air bubbles and the effects on surface heat transfer.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 91, 532-542 (2015).</li>
<li>Liu, T., Pan, C. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S135943111501131X">Infrared thermography measurement of two-phase boiling flow heat transfer in a microchannel.</a> Applied thermal engineering. 94, 568-578 (2016).</li>
<li>Dumitrescu, D. T. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/zamm.19430230303/abstract">Stromung an einer Luftblase im senkrechten Rohr.</a> Z. Ang. Math. Mech. 23, 139(1943).</li>
<li>Davies, R. M., Taylor, G. I. <a target="_blank" href="http://rspa.royalsocietypublishing.org/content/200/1062/375">The mechanics of large bubbles rising through extended liquids and trough liquid in tubes.</a> Proc. R. Soc. London, Ser. A. 200, 375(1949).</li>
</ol>

Investigação experimental local de transferência de calor em fluxo transiente tubular é uma tarefa complicada que requer instrumentos de medição high-end e métodos, bem como uma instalação experimental custom-built, em particular, uma seção de teste especialmente concebidos. O presente protocolo mostra uma técnica de Termografia que é capaz de medir fielmente rápido temporais mudanças na temperatura da parede e taxa de transferência de calor devido a variações na hidrodinâmica de fluxo.
É apre...

Numerosos estudos experimentais de transferência de calor convectiva, usando diferentes técnicas para medir a parede e/ou a temperatura do fluido em uma variedade de configurações de fluxo, foram realizados durante as últimas décadas. Um dos fatores que limita a precisão das medições de temperatura em processos instáveis é a lenta resposta dos sensores. Para gravar a temperatura local parede instantânea, o equipamento de medição tem que responder rápido o suficiente, enquanto a superfície na qual a temperatura é registrada tem que estar em equilíbrio térmico com o fluxo do tempo-dependente. Assim, a inércia térmica da superfície deve ser suficientemente pequeno. As escalas de tempo relevantes são determinadas pelos fenômenos hidrodinâmicos que causam a mudança na transferência de calor convectiva. Resposta em tempo rápido é, portanto, crucial para a temperatura dependente do tempo de gravação no fluxo transiente.
Para atender a esses requisitos, uma câmera IR é usada para registrar uma seção especial fabricados pelo próprio teste que permite uma resposta rápida da temperatura a qualquer alteração no fluxo. Uma parte da parede do tubo é cortada e substituída por uma folha fina de aço inoxidável. Uma abordagem semelhante foi usada por Hetsroni et al . 1, no entanto, a folha que eles usaram foi muito grossa para medir com precisão as alterações de temperatura instantânea e temperaturas de tempo-em média, apenas foram apresentadas. Diminuindo a espessura da folha melhorou a resposta em tempo consideravelmente. 2 este método foi aplicado no laboratório para medir coeficientes de transferência de calor convectiva no fluxo bifásico3,4 e fenômenos transitórios em fase única tubulação fluxo5.
Um layout esquemático da instalação de duas fases do fluxo é dada na Figura 1, obter informações adicionais sobre o dispositivo de entrada de ar original podem ser encontradas em Babin et al 3
Investigação de transferência de calor convectiva em fluxo de duas fases é muito complexa devido ao comportamento de fluxo transiente e o efeito da fração de vazio, a secção de tubo. Portanto, muitos estudos apresentaram apenas um coeficiente de transferência de calor convectiva médio para um regime de fluxo determinado como uma função de fluxo específico condições6,7,8,9,10 , 11. no entanto, os papéis por Donnelly et al . 12 e Liu et al . 13 representam exemplos de estudos de transferência de calor convectiva local em duas fases.
O presente estudo aborda as medidas de transferência de calor em torno de uma única bolha (Taylor) alongada injetado estagnada ou líquido em uma tubulação de fluxo. A bolha de Taylor se propaga em uma velocidade constante de translação14,15,16. A velocidade de propagação da bolha é determinada usando o método de sondas ópticas, consistindo de uma fonte de luz laser e um fotodíodo3,4.
A combinação de câmera do IR e das sondas ópticas permite medições de transferência de calor convectiva instantânea local como uma função da distância da Taylor bolha topo ou no fundo.
A temperatura instantânea de parede pode ser usada para calcular o coeficiente de transferência de calor por convecção, he o número de Nusselt:
<img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq1.jpg">, (1)
onde q é o fluxo de calor para a folha, Tw e T∞ são a temperatura da parede e a temperatura da água de entrada, respectivamente, k é a condutividade do líquido e D é o diâmetro da tubulação. A temperatura de massa que é comumente utilizada para determinar os coeficientes de transferência de calor não foi medida a fim de evitar a introdução de qualquer interferência com o fluxo.

<table><tbody><tr><td>Câmera infravermelha</td><td>Optris</td><td>PI-1450</td><td></td></tr><tr><td>Termopares A/D card&nbsp;</td><td>Instrumentos Nacionais</td><td>NI cDAQ-9714.</td><td></td></tr><tr><td>Programa Labview</td><td>National Instruments</td><td></td><td></td></tr><tr><td>Epoxy DP-460</td><td>3M Scotch-weld</td><td></td><td></td></tr></tbody></table>

medições de transferência de calor convectiva instantânea local em uma tubulação - fluxo único e duas fases

Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow

Este manuscrito fornece descrição passo a passo do processo de fabricação de uma seção de teste para medir o coeficiente de transferência de calor instantâneo local em função da taxa de fluxo de líquido em uma tubulação transparente. Com algumas alterações, a abordagem é estendida aos fluxos de gás-líquido, com uma ênfase particular sobre o efeito de uma bolha de ar (Taylor) alongada único no aprimoramento de transferência de calor. Uma técnica não-invasiva de Termografia é aplicada para medir a temperatura instantânea de uma folha fina de metal aquecida electricamente. A folha é colada para cobrir um entalhe estreito corte no tubo. A inércia térmica da película é pequena o suficiente para detectar a variação da temperatura instantânea da folha. A seção de teste pode ser movida ao longo da tubulação e é tempo suficiente para cobrir uma parte considerável da crescente camada limite térmica.
No início de cada execução experimental, um estado estável com um fluxo constante de água de fluxo taxa e calor para a folha é atingido e serve como referência. A bolha de Taylor então é injetada na tubulação. As variações de coeficiente de transferência de calor devido à passagem de uma bolha de Taylor em um tubo vertical de propagação é medida como função da distância entre o ponto de medição do fundo da bolha do Taylor em movimento. Assim, os resultados representam os coeficientes de transferência de calor local. Várias execuções independentes pré-formado em idênticas condições permitem acumulados dados suficientes calcular resultados fiáveis ensemble-em média, sobre a transferência de calor convectiva transitória. Para executar isso em um quadro de referência movendo-se com a bolha, o local da bolha ao longo do tubo deve ser conhecido em todos os momentos. Descrição detalhada das medições do comprimento e da velocidade translacional das bolhas Taylor por sondas ópticas é apresentada.

Um exemplo dos sensores ópticos saída de registros é apresentado na Figura 4 para uma única bolha de Taylor subindo em um tubo vertical preenchido com água estagnada. A grande queda inicial representa a abertura do circuito devido a ponta de bolha de Taylor, enquanto a posterior muito mais curto gotas após o aumento para o valor inicial devido à passagem da cauda alongada bolhas, representam as bolhas dispersas na esteira líquida por trás da bolha de Taylor. ...

Este manuscrito descreve métodos vistos medir os coeficientes de transferência de calor convectiva instantânea local em um fluxo de tubulação única ou em duas fases. Também é apresentado um método óptico simples para determinar o comprimento e a velocidade de propagação de uma bolha de ar alongada (Taylor) se movendo a uma velocidade constante.

Medições de transferência de calor convectiva instantânea Local em uma tubulação - fluxo único e duas fases

This manuscript provides step by step description of the manufacturing process of a test section designed to measure the local instantaneous heat transfer ...

O objetivo geral deste procedimento experimental é apresentar uma técnica de termografia, que utiliza uma seção de teste bem projetada para medir com precisão os coeficientes de transferência de calor convectiva instantânea local, em um fluxo de tubulação monofásico ou bifásico. Este método pode ajudar a responder às principais questões pendentes na transferência de calor por convecção transitória, em escoamentos monofásicos e multifásicos. A principal vantagem desta técnica é que ela não é invasiva e pode medir variações rápidas na temperatura da parede, resultantes de fluxos dependentes do tempo.Demonstrando este procedimento estarão Avram Balas e Yakov Levi, técnicos de nosso laboratório. Comece com um segmento de tubo de 70 centímetros de comprimento ou mais. Seu diâmetro e espessura da parede devem corresponder ao tubo da instalação experimental.Frese quatro janelas estreitas adjacentes ao longo do tubo. Cada janela tem seis milímetros de largura e 80 milímetros de comprimento. A distância entre as janelas é de 25 milímetros.Em seguida, pegue uma folha de aço inoxidável fina de 12 micrômetros e corte uma tira longa e fina. Para ajudar a soldar os fios de aquecimento, a tira é

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Nós demonstramos o uso da Transferência (LIFT) técnica Atacante induzida por laser para montagem flip-chip componentes optoeletrônicos. Esta abordagem fornece um, de baixo custo, baixa temperatura simples, solução rápida e flexível para o bem-pitch colidindo e colagem no chip de escala para a realização de circuitos de alta densidade para aplicações optoeletrônicos.

Transferência para a frente induzida por laser para Flip-chip Embalagem de matrizes de solteiro

A técnica de gradientes difusivos em filmes finos (DGT) é proposto para estudos de especiação de plutónio. Este protocolo descreve experiências sondando o comportamento de difusão de Pu (IV) e Pu (V) na presença de matéria orgânica. DGTS implantados em uma mola karstic permitir a avaliação da biodisponibilidade de Pu.

Especiação e biodisponibilidade Medidas de plutônio ambiental utilizando Difusão em Filmes Finos

Aqui, nós apresentamos um protocolo para demonstrar a geração de gelo quando a água é introduzida para um banho frio de salmoura, tal como um refrigerante secundário, numa gama de temperaturas bem abaixo do ponto de congelação da água. Ele pode ser usado como um meio alternativo de produção de gelo para a indústria.

Geração de gelo e de Transferência de Calor e Massa Fenômenos de introdução de água para um banho frio de salmoura

Aqui, apresentamos o protocolo para medição em situ de carbono no solo usando a técnica de nêutron-gama para medições de ponto único (modo estático) ou campo médias (modo de digitalização). Também descrevemos a construção do sistema e elaborar procedimentos de tratamento de dados.

Medições de carbono no solo por nêutrons-Gamma análise estática e modos de digitalização

Este manuscrito descreve um procedimento totalmente controlada por computador que permite a obtenção de parâmetros estatísticos fiáveis de experimentos de ondas de água animados forçando vento constante e instável em uma instalação em pequena escala.

Medições das ondas num tanque de ondas vento sob vento constante e variáveis no tempo forçando

Aprenda uma técnica de termografia não invasiva para medir coeficientes locais instantâneos de transferência de calor convectivo em fluxos monofásicos e bifásicos em tubulações.

Medições de transferência de calor convectiva instantânea Local em uma tubulação - fluxo único e duas fases

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