Introduction
wellbores과 시멘트의 기계적 조작을 수행하는 데 사용되는 확장기구를 시뮬레이션 복합 실린더 :보고 된 실험 절차는 중요한 두 가지 주요 구성 요소가 있습니다.
Wellbores는 지하 유체 (물, 기름, 가스, 또는 증기)의 생산뿐만 아니라 다양한 유체의 주입을위한 주요 관문입니다. 관계없이 그 기능의 유정이 생성 / 주입 유체의 제어 된 유동을 제공하도록 요구된다. 시추 및 완료 : 유정 건설은 두 가지 작업이 있습니다. 유정 시멘트, 완료 절차의 일부는, 주로 띠 분리, 금속 파이프 (케이싱)의 기계적 지지체, 및 부식성 유체로부터 금속 성분의 보호를 제공한다. 이러한 타협, 모든 기능을 wellbores의 필수 요소입니다. 유정 시멘트 외피의 무결성은 수화 된 시멘트의 화학적 및 물리적 특성의 함수, C의 구조입니다잘 ased 및 주변 형성 / 형성의 속성 2,3 체액. 그것은 바위 및 / 또는 금속 인터페이스에 강력한 결합의 형성을 방지하기 때문에 드릴링 유체의 불완전한 제거는 가난한 구역의 분리가 발생합니다. 시멘트 칼집은 웰의 수명 동안에 실패의 많은 유형을 실시 할 수있다. 완성 및 생산 작업에 의한 압력과 온도 진동은 시멘트 매트릭스 내의 골절의 발전에 기여; 탈는 압력 및 / 또는 온도 변화 및 시멘트 수화 수축 4,5,6에 의해 야기된다. 그 발생을 조기 또는 수명의 년 후에 검출 될 수 있지만, 결과는 거의 항상 microannular 유체 흐름의 존재이다.
Heathman과 (2006) 벡은 <가시 디 본딩을 보였다 유체를 마이그레이션하기위한 우선적 인 경로를 제기 할 수 있습니다 시멘트 균열의 개시 100 개 이상의 압력과 온도 반복 하중에 노출 시멘트 케이싱의 모델을 만들어SUP> 7. 필드 확장 및 유정의 금속 성분 수축 시멘트 시스의 투과성 증가로 이어지는 계면 탈 결합 및 microannulus의 형성을 야기 시멘트 바위의 번호와 일치하지 않을 것이다. 인장 응력은 재료 (8)의 인장 강도를 초과하면 추가 케이싱 로딩 시멘트 매트릭스 방사형 균열의 전파를 초래할 수있다. 상기 시멘트 실패 모두 발생 가스 회유, SCP의 발생, 장기 환경 위험에 이르게 마이크로 채널링, 초래할 수있다.
SCP와 생산 및 버려진 우물의 상당수는 지속적인 천연 가스 배출량 9 잠재적으로 새로운 소스를 구성한다. 왓슨과 315,000 석유, 가스, 알버타 주입 우물의 Bachu (2009)에 의해 수행 분석, 캐나다는 또한 유정 편차가 잘 유형, 포기 방법 및 시멘트의 품질이 핵심 요소 공동 있음을 보여 주었다웰 (10)의 얕은 부분의 포텐셜 웰 누설 ntributing. 기존 치료하는 작업은 비용이 많이 들고 실패하는; 스퀴즈 점착, 가장 일반적으로 사용되는 교정 방법 중 하나는, 단지 50 % (11)의 성공률을 갖는다.
본 논문에서 우리는 새는 wellbores 12, 13에 대한 새로운 치료 기술로 확장 케이스 기술 (ECT)의 평가를보고한다. ECT는 신규 또는 기존의 웰 (14)에 적용될 수있다. 이 기술의 최초의 상용 설치가 1999년 11월 15 멕시코만의 얕은 바다에서 잘에 셰브론에 의해 수행되었다. 확장 TUBULARS의 현재 운영 봉투가 205 ° C까지의 수직, 온도 100 °의 경사를 캡슐화, 2.37 g / cm 3, 8,763m, 160.6 GPa로의 수압 및 관 길이 2,092m (16)의 깊이에 진흙 무게. 고체 팽창성 TUBULARS위한 전형적인 팽창률 인pproximately 2.4 m / 17 분.
이 연구는 SCP를위한 새로운 수정 작업으로 ECT 기술의 적응에 대한 독특한 접근 방식을 제공합니다. 강관의 팽창이 계면에서의 가스 유동의 폐쇄 초래하고 가스 누출을 밀봉 할 시멘트를 압축한다. 따라서 우리는 새는 wellbores의 가능한 원인으로 그에 초점을 맞추고,이 연구의 초점은 기존 microannular 가스 흐름의 밀봉 것을 언급하는 것이 중요하다. 이 목적을 위해 새롭게 구성된 기술의 효과를 시험하기 위해, 우리는 기존 microannular 흐름 유정 모델을 설계했다. 이는 시멘트 수화 동안에 내관을 회전시킴으로써 얻어진다. 이 유정에 열 및 압력 하중의 수십 년 후에 무슨 일이 일어날 지 앞으로 단순히 어떤 분야의 작업을 시뮬레이션 할 수 있지만하지 않는 것입니다.
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Protocol
1. 복합 샘플 (그림 1)
NOTE : 클래스 H 시멘트 (18)를 사용하여 수행되는 멕시코 (USA)에서 대부분의 시멘트 작업은, 따라서, 시멘트 같은 타입 필드와 같은 조건, SCP는이 기술의 잠재적 적용을 시뮬레이션 실험실 실험을 수행하는 데 사용 하였다 멕시코 만에 개선.
- 샘플 준비
참고 : 61 cm 긴 샘플은 두 학년 B 전기 용접 저항 (ERW) 탄소 강관 (그림 1)으로 구성되어 있습니다. 내관은 61cm 길이이고 2.8 mm의 두께와 직경 (OD)의 외부 6cm있다. 외부 파이프는 59.7 cm 길이 10cm의 OD 및 5.7 mm의 벽 두께를 갖는다. 항복 강도와 관의 인장 강도는 각각 241 MPa로 414 MPa로한다.- 현장 조건의 확장과 바위의 모방 다공성 동안 압력의 구호를 제공하기 위해 외부 파이프에 2.4 mm의 12 구멍을 드릴. 제 옆에 드릴 여덟 8.6 mm 구멍E 외부 파이프, 네 개의 구멍 상단에서 13cm와 네 개의 구멍 상단에서 53cm로 떨어져 90 °.
- 샘플의 바닥 (입구)과 상단 (출구) 측에 파이프 피팅 및 나일론 튜브 매니 폴드 어셈블리 연결을 허용하도록 3.2 mm NPT (국립 파이프 나사) 스레딩 끝이 구멍 스레드. 입구와 출구 포트가 40.64 cm 떨어져와 사전 및 사후 확장 다중 속도 가스 흐름을 통해 실험의 실행하는 데 사용되었는지 확인합니다.
- 부식 방지 스프레이와 코트 외부 파이프 시멘트의 microfracturing을 일으킬 수 수산화철과 부식 제품의 형성에 의한 실험을 방해 할 수 경화 기간 동안 부식을 방지합니다.
주 : 금속의 부식이 자주 유정 시스템에 존재하는이 시나리오는 미래의 실험에서 테스트됩니다. - 내부 파이프의 내벽에 용접 비드 밖으로 기계.
- 6.35 cm 외경 파이프에서 4.5 cm의 길이로 주문 제작 스틸 커플 링을 잘라. 티내부 벽에 조각을 hread과는 0.63 cm 두께의 강판 링 (그림 2)에 용접. 도 2에 도시 된 바와 같이, 용접 커플 링으로 연결하기 위해 4.5 cm의 길이 외벽에 내관의 하단 부분 스레드.
- 강판 링 외부 파이프를 용접.
- 전체 길이를 따라 석유 젤리와 베이킹 스프레이 내부 파이프의 외부 벽을 윤활합니다. 복합 샘플 조립을 완료 커플 링으로 내부 파이프 나사.
- 비 C / w, 1.57 g / cm 3 시멘트 슬러리 0.87 내외관 간의 음량 시멘트.
- 이십팔일의 최소 기간 동안 주변 조건에서 수욕 치료 샘플. 높은 pH 환경을 유지하기 위해 물에 칼슘 (OH) 2를 첨가하여 12과 13 사이의 수조의 pH를 유지.
- 13.1 파운드 / 여자 시멘트 슬러리의 준비 (2.2 L의 볼륨)
- 에 물 1,350g을 붓고4 L, 3.75 마력 실험실 블렌더 및 저속 (30,000 XG)에 5 분 동안 벤토나이트 사전 수화물 30g (시멘트의 2 중량 %).
- 5 분 후, 소포제 5 ㎖ 및 51,755 × g으로 높은 속도에서 40 초 동안 믹서기 및 전단에 시멘트 분말 1,500g을 붓는다. 파이프 어셈블리의 고리에 시멘트 슬러리를 붓고 공기에 노출을 방지하고 시멘트의 탄화를 방지하기 위해 젖은 천과 플라스틱 포장을 가진 덮개.
- 시멘트 슬러리 파이프 사이 붓고 여섯 시간 후, 내부 파이프 다시 분기 턴 전후 시멘트 수화 다음 20 시간 동안 매 15 분 내관 시멘트 결합을 방지하고, 미세 채널을 만들고 회전 (microannular 필요 가스 흐름).
- 이십팔일의 최소 기간 동안 수조에서 수평 시멘트 복합 샘플을 놓습니다. 수조의 물 20 L로 칼슘 (OH) 2의 100g을 첨가함으로써 달성된다 주위 (13)의 pH 값을 가지고 있는지 확인.
2. 사전 확장 플로우 스루 실험
- 시료의 외부 파이프 4 개의 입구 및 출구 포트에 3.2 mm 피팅 스크류. 피팅 압력 트랜스 듀서 (그림 5)로 입구와 출구 매니 폴드를 연결합니다.
- 50 kPa의 입구 압력을 초기에 가스 실린더에 압력을. 기록의 압력에 컴퓨터 소프트웨어를 켭니다.
- 유량계를 열고 흐름을 통해 테스트를 시작합니다. 입구 모니터링 및도 6에 도시 된 바와 같이, 1 분 동안 화면에 압력 배출구.
- 172 kPa의 압력 유입구 및 또 다른 2 분 동안 압력을 모니터링하는 가스 실린더에 압력.
- 최종 흐름을 통해 실험 및 압력 기록. 가스 실린더를 닫고 대기에 남아있는 가스를 배출. 매니 폴드를 해체하고 탄산과 시멘트의 건조를 방지하기 위해, 확장 장치에 전원을 공급하면서 젖은 천으로 샘플의 상단 커버.
- L와 내부 파이프의 코트 안쪽 벽부드러운 확장 콘의 실행 및 샘플 ubricant는 확장을위한 준비가되어 있습니다.
3. 확장 설치 및 확장 절차
- 완전도 4a에 도시 된 바와 같이, 유압 실린더에 의해 하부 하우징에서 확장 맨드 렐을 유지한다. 상단 (그림 4B)의 구멍을 통해 고정의 낮은 샘플 주택의 수화 된 시멘트 복합 샘플을 놓습니다.
- 완전도 4c에 도시 된 바와 같이 원하는 팽창비 (도 3)와 팽창 콘, 그것에 미끄러 된 후의 샘플을 통해 팽창 맨드릴 기다란. 확장 맨드릴 위에 맨드릴 고정 스크류 후 하부 하우징의 하부 커넥터 상 유지 맨드릴 가이드 스크류. 샘플은 확장을위한 준비가되어 있습니다.
- 10.3 MPa로 최적의 압력으로 유압 장치에 전원을 공급하고, 축력 기록을위한 컴퓨터 소프트웨어를 켭니다.
- 공동 활성화팽창 맨드릴 후퇴함으로써 파이프를 확대하고 시멘트 시스 압축, 시료의 내관을 통해 팽창 당겨 전환 ntrol. 40.64 cm (그림 4D)의 길이에 샘플을 확장 한 다음 원래의 위치로 확장 맨드릴을 연장. 축력의 기록 중지합니다.
- 고정 맨드릴 가이드를 풀고 고정 맨드릴을 제거합니다. 팽창 맨드릴로부터 팽창 콘을 벗고 완전히 하부 하우징을 형성 샘플을 제거하기 위해 맨드릴 후퇴.
- 샘플을 제거한 후, 후 - 팽창 멀티 레이트 가스 관류 실험 준비를.
4. 이후 확장 멀티 레이트 관류 실험
- 압착 된 시멘트 페이스트의 초과에서 면도 입구 및 출구 포트.
- 시료의 외부 파이프 4 개의 입구 및 출구 포트에 파이프 피팅 스크류. 도시 된 바와 같이, 피팅 입구 및 출구 매니 폴드를 연결
- 172 인민군 입구 압력을 초기에 가스 실린더 압력. 기록의 압력에 컴퓨터 소프트웨어를 켭니다.
- 유량계를 열고 흐름을 통해 테스트를 시작합니다. 입구 모니터 화면 (그림 6)에 압력을 출구.
- 5 분 후, 345 kPa의 압력 유입구 및 또 다른 5 분 동안 압력을 모니터링하는 가스 실린더를 가압.
- 5 분 후, 517 kPa의로 입구 압력을 증가시킨다.
- 5 분 후, 또 다른 5 분 동안 690 kPa의 최종 입구 압력 입구 압력을 증가시킨다.
- 흐름을 통해 실험 및 압력 녹음을 종료합니다. 가스 실린더를 닫고 대기에 남아있는 가스를 배출. 샘플에서 매니 폴드를 분해합니다.
Microannulus의 효과적인 투수 5. 계산
NOTE : 본 연구의 주 목적은 전과 후의 전자 가스 흐름의 존재에 대한 정성적인 정보를 제공하는 것이었다xpansion. 실험 설계는 채널의 폭을 측정 및 전송률의 정확도를 흐르게 할 수있는 복잡한 구성 요소를 가지지 않는다. 가스 흐름의 밀봉이 예비 실험을하는 동안 주요 초점이었다. 따라서, 여기에 표시된 투자율 계산의 더 반 양적 연구의하지의 주요 목표입니다.
- 유효 투자율의 계산을 위해, 약 q 중에서 일정한 질소 유량 = 압력 안정화시 1.42 cm 3 / 초를 사용한다. 주변 조건에서 질소 가스 편차 팩터 Z = 1, 점도 μ = 0.018 cP였다. T = 535 ºR의 주위 조건 전혀 관류 테스트를 수행.
- 외부 파이프의 내부 반경을 고려하여 접합 고리 형상 공간의 면적을 계산, Oinn = 4.6 cm, 및 내측 파이프의 외 반경을 r에 IOUT = 3.05 cm r에. 입구 및 출구 포트 사이의 거리 (ΔL)가 40.64 cm이다. 압력 차 (P 입구 -P 콘센트), REC입구 및 출구 압력 트랜스 듀서에 의해 orded, 미리 제조 microannulus (K의 EF) (19)의 유효 투자율의 계산에 사용되는 유일한 변수는이다 :
식. 1
Q - 질소 유량 [cm 3 / 초] K의 EF - 효과적인 파마. microannulus의 [MD]
R IOUT - 외부 파이프 [cm] R Oinn의 ID - 내부 파이프 [cm]의 OD
μ - 가스 점도 [CP] Z - 가스 편차 인자
T - temperatu다시 [ºR] ΔL - 압력 트랜스 듀서 사이의 거리 [cm]
P 입구 - 입구 압력 [ATM] P 출구 - 출구 압력 [ATM] - 수학 식 (1)에 위의 모든 값으로 대체하고 실시 예 1 예비 팽창 관류 실험 동안 기록 입구 압력에 아래와 같이 유효 투자율을 계산 하였다 P 유입구 = 12 kPa로 (0.12 기압) 출구 압력 변환기 이었는 P 콘센트 = 0.4 kPa의 (0.004 기압).
실시 예 1 :
식. 1 
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Representative Results
복합 시료에 사전 팽창 가스 유출 관통 시험 (도 7 및 8) 미리 제조 microannulus 통해 가스 흐름을 확인, 출구 압력 변환기에 압력을 기록 하였다. 초기 입구 압력이 103 kPa의이었고, 가스 유량은 해당 기간 동안 85 ㎖ / 분으로 유지 하였다 여기서 초기 조건이 동일하게 유지 하였다. 가장 높은 압력이 172 kPa로의 입구 압력을 증가 후 기록하면서 입구와 출구 압력 트랜스 듀서 사이의 압력 녹화 시간 지연은 7.5 초 117 kPa의 (입구) 20.7 kPa의 (콘센트)을했다이었다. 때문에 microannulus을 통해 가스의 특혜 흐름, 전체 투자율은 microannulus (K의 EF)의 유효 투자율으로한다. K의 EF의 계산에 사용 압력이 0.4 kPa로, K EF = 0.66 D의 효과적인 microannulus을주는 침투성 모든 잔류 응력 P 입구 = 12 kPa의와 P 출구 안정화되어시멘트 매트릭스 내에서 인해 파이프 확장과 투과성에 미치는 영향을 무시할 수있다.
제 2 가스 유동 관통 시험 690 kPa의 최종 압력 172 kPa로의 초기 압력으로부터 172 kPa의 5 분마다 의해 입구 압력의 점진적 증가, 8 % 팽창비 부과 후 즉시 실행 하였다. 도 9에 도시 된 바와 같이 테스트는, 출구 압력 변환기에 녹화에 압력 없었다.
동일한 방법으로 24 시간 후 60 일 후에 반복 하였다. 두 테스트가 8 % 팽창률은 유정 모델 microannular 가스 흐름을 개폐에 성공했는지 확인 출구 압력 변환기, 아무런 압력 수치를 보이지 않았다. 네 개의 추가 샘플은 다른 팽창비 (2 %, 4 %)로 확장하고, 상기 샘플과 동일한 방식으로 흐름에 대해 시험 하였다. 동일한 결과가 얻어 microannular 가스 유동의 성공적인 밀봉을 확인 하였다(표 1). 이것은 각 시료 제제가 대량으로 쉽게 성형 될 수있는 시멘트 코어 단순한 연구와 비교할 수없는 이유이다, 노동 집약적 인 제조 및 시간을 필요로 언급하는 것이 중요하다.
| 견본 | K의 EF [D] | 팽창비 [%] | K의 EF [D] | K의 EF [D] | K의 EF [D] |
| 0 시간 | 24 시간 | 육십일 | |||
| 1 | 0.14 | 4 | 0 | 0 | 0 |
| 2 | 0.66 | 8 | 0 | 0 | 0 |
| 3 | 2.11 | 2 | 0 | 0 | 0 |
| 4 | 2.31 | 2 | 0 | 0 | 0 |
| (5) | 7.04 | 8 | 3 × 10 -7 | 0 | 0 |
계산 microannulus 효과적인 투수 (K의 EF)와 흐름을 통해 테스트 후 확장 결과 샘플 표 1. 목록은 24 시간 60 일 확장 후 즉시 실시했다.
그림 1. 유정 모델 회로도. 상위 뷰는 내부와 외부 파이프 사이에 시멘트 (붉은 색)를 보여줍니다. 화살표가 팽창 방향. 밑면은 외부 파이프 및 파이프 커플 링에 용접 강판 반지를 보여줍니다. 내부 파이프 커플 링에 나사 고정 (SCA르) 인치입니다.
. 바닥 유정 모델의 일부 그림 2. 금속 부품 :.. 강판 링 (두께 0.63 cm) B 6.35 cm OD 스틸 파이프 커플 링, C 파이프 커플 링은 강판 링에 용접; D의 나사 부분. 내부 파이프는 파이프 커플 링에 나사 결합되며;. 즉 완제품 조립체. 유정 모델의 최종 부분은 외부 영역에서 강판 링을 위해 단부에 배치되고 용접된다 외부 파이프이다.
그림 3. 2 %, 4 %, 8 % 확장 비율 확장 콘;.. B 2 % 확장 비율 콘의 측면보기. 모든 공동 NES는 14 ° 콘 각도를 가지고 열 (60) RC의 경도에 처리 합금 강철로 주문 제작된다.
그림 4. 설치 및 확장 프로세스 (평면도). 팽창 맨드릴 복합 시료의 배치를위한 하부 하우징을 취소하기 위해 유지된다 나. 복합 시료를 하부 하우징에 배치되고 팽창 맨드릴 완전히 내측 파이프를 통해 연장되고; 다. 팽창 콘 팽창 맨드릴 상에 미끄러된다. 확대 된 뷰는 고정 맨드릴과 장소에서 개최되는 확장 콘을 보여줍니다; D. 팽창 맨드릴이 보유하고 확장 콘 상기 내측 파이프를 통해 당겨진다 (적색 화살표 팽창 방향을 나타낸다).
5 다시 "SRC ="/ 파일 / ftp_upload / 52098 / 52098fig5highres.jpg "/>
그림 5. 뒤로 및 파이프 피팅 및 나일론 튜브와 가스 매니 폴드 어셈블리를 보여주는 샘플의 전면 뷰. 압력 변환기의 위치를 표시하는 입구와 출구 매니 폴드의 가까이보기.
그림 6. 플로우 스루 실험 장치. 유량계 (FM)은 실험에 걸쳐 질소 가스 유량 (적색 화살표)를 제어한다. 가스 흐름과는 입구 압력 트랜스 듀서 (PT-1) 입구 압력을 기록하는 입구 매니 폴드의 복합 샘플 들어간다. 가스 샘플의 미리 제조 microannulus 통해 흐르고 출구 매니 폴드의 압력 변환기에 녹화 압력 (PT-2) 합성 샘플을 통해 연결 및 microannular 가스 이동이 있는지의 여부의 정보를 제공한다. 트랜스 압력듀서은 데이터 수집 시스템에 연결되어 있고 압력 모니터링 시스템에 실시간으로 기록하고 화면에보기 할 수있다. 확대 된보기는 파이프 피팅의 설치를 보여줍니다.
입구 및 유정 모델을 통해 microannular 가스 흐름을 확인 출구 압력 변환기 모두에 등록 된 압력을 나타내는도 7 사전 팽창 가스 유동 통해 테스트 데이터 그림. 가스 실린더에 개시 입구 압력은 50 kPa로 하였다, 그리고 입구 및 출구 포트의 두 압력 스파이크 결과 172 kPa로, 증가시켰다.
도 8 사전 팽창 가스 유동 통해 테스트 데이터 세미 - 로그 플롯 명확 압력 디 게재입구 및 출구 압력 변환기에 등록 압력 사이 fferential (ΔP). 측정 된 ΔP을 바탕으로, microannulus의 유효 투자율의 계산은 660 MD의 값의 결과.
도 9 멀티 레이트 가스 유출 관통 테스트 데이터 플롯 즉시 8 % 팽창비 콘 팽창 후에 기록된다. 가스 실린더 690 kPa의 172 kPa 내지 5 분마다의 입구 압력 172 kPa로의 점진적인 증가 후 microannular 가스 유동의 성공적인 치료를 나타내는, 출구 압력 변환기에는 녹화 압력 없었다.
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Acknowledgments
저자는 자신의 도움과 지원을 위해 다음과 같은 사람과 기관에 감사드립니다 : 윌리엄 Portas 제임스 Heathman (산업 자문, 쉘 E & P), 리처드 리틀과 로드니 페닝 턴 (쉘 Westhollow 기술 센터), 다니엘 디 크레센을 (쉘 연구 음 엔지니어 ), 빌 카루 더스 (라파즈), 쉐브론과 지금 팀 쿼크 (), 게리 Masterman 웨인 마누엘 (LSU PERTT 연구소), 릭 영 (LSU 암석 역학 실험실) 및 SEER 연구소의 회원 (Arome Oyibo, 타오 타오하고, Iordan Bossev).
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| ASTM A53 Grade B ERW Schedule 40 Steel pipe - OD=10.16 cm, ID=10.04 cm, L=59.7 cm | Baker Sales | BPE-4.00BB40 | |
| ASTM A53 Grade B ERW Schedule 10 Steel pipe - OD=6 cm, ID=5.94 cm, L=61 cm | Service Steel | n/a | |
| Expansion Cones - AISI D2 grade alloy steel (60 RC hardness) | Shell | Custom-made | |
| Pipe coupling - OD=6.35 cm, ID=6 cm, L=4.4 cm | LSU | Custom-made | |
| Steel plate ring - OD=10.16 cm, ID=5.76 cm, thickness=6.35 mm | Louisiana Cutting | Custom-made | |
| Class H Cement | LaFarge | 04-16-12 / 14-18 | |
| Defoaming agent - D-Air 3000L | Halliburton | n/a | |
| Bentonite clay | LSU | n/a | |
| Calcium hydroxide | LSU | n/a | |
| Expansion Fixture | Shell | Custom-made | |
| Pressure transducers | Omega | PX480A-200GV | |
| Teflon tubing | Swagelok | PB0754100 | |
| Union tee | Swagelok | SS-400-3 | |
| Elbow union | Swagelok | SS-400-9 | |
| Female elbow | Swagelok | SS-400-8-8 | |
| Port connector | Swagelok | SS-401-PC | |
| Forged body valve | Swagelok | SS-1RS4 | |
| Tube adapter | Swagelok | SS-4-TA-1-2 | |
| Pipe lubricant | E.F. Houghoton & Co. | 71323998 | |
| Instant Galvanize Zinc Coating | CRC | 78254184128 |
References
- King, G. E. Well Integrity: Hydraulic Fracturing and Well Construction – What are the Factual Risks. SPE Wellbore Integrity Webinar. 5, (2013).
- Taylor, H. F. Cement Chemistry. , Telford Thomas. London, United Kingdom. (1997).
- Thiercelin, M. J., Dargaud, B., Baret, J. F., Rodriguez, W. J. Cement design based on cement mechanical response. SPE Drill & Compl. 13 (4), 266-273 (1998).
- Nelson, E. B., Guillot, D. Well Cementing. , Second edition, Schlumberger. Sugar Land, Texas. (2006).
- Carter, L., Evans, G.
- Goodwin, K., Crook, R.
- Heathman, J., Beck, F. E. Finite Element Analysis Couples Casing and Cement Designs for HP/HT Wells in East Texas. Paper SPE 98869 presented at the IADC/SPE Conference. 2006 Feb 21-23, Miami, Florida, , Halliburton. (2006).
- Boukhelifa, L., et al. Evaluation of Cement Systems for Oil and Gas Well Zonal Isolation in a Full-Scale Annular Geometry. Paper SPE 87195 presented at the IADC/SPE Drilling Conference. 2004 Mar 2-4, Dallas, Texas, , (2004).
- Duan, S., Wojtanowicz, A. A Method for Evaluation of Risk of Continuous Air Emissions from Sustained Casinghead Pressure. Paper SPE 94455 presented at SPE/EPA/DOE Exploration and Production Environmental Conference. 2005 Mar 7-9, Galveston, Texas, , (2005).
- Watson, T. L., Bachu, S. Evaluation of the potential for gas and CO2 leakage along wellbores. SPE Drill & Compl. 24 (1), 115-126 (2009).
- Wojtanowicz, A. K., Nishikawa, S., Xu, R. Diagnosis and remediation of SCP in wells. Final report submitted to US Department of Interior MMS. 2001, Virginia, , (2001).
- Kupresan, D., Heathman, J., Radonjic, M. Experimental Assessment of Casing Expansion as a Solution to Microannular Gas Migration. Paper SPE 168056 presented at IADC/SPE Drilling Conference and Exhibition. 2014 Marc 4-6, Fort Worth, Texas, , (2014).
- Kupresan, D., Heathman, J., Radonjic, M. Application of a New Physical Model of Expandable Casing Technology in Mitigation of Wellbore Leaks. CETI Journal. 1 (5), 21-24 (2013).
- Demong, K., Rivenbark, M. Breakthroughs using Solid Expandable Tubulars to Construct Extended Reach Wells. Paper SPE 87209 presented at the IADC/SPE Drilling Conference. 2004 Mar 2-4, Dallas, Texas, , (2004).
- Grant, T., Bullock, M. The evolution of Solid Expandable Tubular Technology: Lessons Learned Over Five Years. Offshore Technology Conference, 2005, , (2005).
- Jennings, I. Dynamic formations rendered less problematic with solid expandable technology. IADC/SPE Asia Pacific Drilling Technology Conference and Exhibition, 2008, , (2008).
- Fanguy, C., Mueller, D., Doherty, D. Improved method of cementing solid expandable tubulars. SPE Annual Technical Conference and Exhibition, 2004, , (2004).
- American Petroleum Institute. Appendix C (tentative), Fluid Density Balance. Recommended Practice for Testing Oilwell Cements and Cement Additives. , American Petroleum Institute. (1971).
- Nelson, E. B. Well cementing. , Elsevier Science. Amsterdam, Denmark. (1990).
