Introduction
Det rapporterade experimentella förfarandet har två huvudkomponenter som är kritiska: komposit cylindrar som simulerar wellbores och expansions fixtur som används för att utföra mekanisk manipulering av cementen.
Wellbores är den viktigaste inkörsporten för tillverkning av underjordiska vätskor (vatten, olja, gas eller ånga) samt injektion av olika vätskor. Oavsett dess funktion, är borrhålet krävs för att ge ett kontrollerat flöde av producerade / injicerade vätskor. Borrhåls konstruktion har två olika moment: borrning och färdigställande. Borrhåls cement, en del av förfarandet avslutningar, förser främst zoner isolering, mekaniskt stöd för metallröret (hölje), och skydd av metallkomponenter från korrosiva vätskor. Dessa är väsentliga delar av kompromisslös, fullt fungerande wellbores. Integriteten hos borrhålet cementmantel är en funktion av de kemiska och fysikaliska egenskaperna hos den hydratiserade cementen, geometrin hos cvisar därmed väl, och egenskaperna hos den omgivande formation / formation vätskor 2,3. Ofullständigt avlägsnande av borrvätska kommer att resultera i dålig zonal isolering eftersom den förhindrar bildandet av starka bindningar vid gränsytor med sten och / eller metall. Cement slidor kan utsättas för många typer av fel under livet av en brunn. Tryck- och temperatursvängningar orsakade av färdigställande och produktion bidrar till utvecklingen av sprickor inom cementmatrisen; debonding orsakas av tryck och / eller temperaturförändringar och cement hydra krympning 4,5,6. Resultatet är nästan alltid närvaro av microannular vätskeflöde, även om dess förekomst kan upptäckas tidigt och efter år av livslängden.
Heathman och Beck (2006) skapade en modell av hård hölje utsätts för över 100 tryck- och temperatur cykliska laster, som visade synliga debonding, initiering av cement sprickor som kan innebära förmånliga vägar för att migrera vätska <sup> 7. I fältet, kommer expansion och kontraktion av metallkomponenterna i ett borrhål inte sammanfaller med dem av cement och vagga, som orsakar interfacial bindningsupplösning och bildning av en microannulus, vilket leder till en ökning i permeabiliteten av cementmantel. Ett ytterligare hölje belastning kan orsaka förökning av radiella sprickor i cementmatrisen en gång dragspänningarna överstiger draghållfastheten för materialet 8. Alla de ovan nämnda cement misslyckanden kan resultera i mikrokanalise, vilket leder till gas migration, förekomsten av SCP, och långsiktiga miljörisker.
Ett stort antal producerande och övergivna brunnar med SCP utgör en potentiellt ny källa till utsläpp kontinuerlig naturgas 9. Den analys som Watson och Bachu (2009) av 315,000 olja, gas och injektionsbrunnar i Alberta, Kanada visade också att borrhålet avvikelse, väl typ, nedläggning metod, och kvaliteten på cement är nyckelfaktorer contributing till potentialbrunnen läckage i den grundare delen av brunnen 10. De befintliga korrigerande operationer är kostsamma och misslyckade; squeeze cemente, en av de mest använda stödtekniker, har en framgång på endast 50% 11.
I denna uppsats rapporterar vi om utvärderingen av de expander Hölje Technology (ECT) som en ny saneringsteknik för läckande wellbores 12,13. ECT kan tillämpas i nya eller befintliga brunnar 14. Den första kommersiella installationen av denna teknik utfördes av Chevron på en brunn i grunda vatten i Mexikanska golfen i november 1999 15. Den nuvarande operativa anslaget för expander rören fattar en lutning på 100 ° från vertikalt, temperatur upp till 205 ° C, lera vikt till 2,37 g / cm 3, ett djup på 8763 m, hydrostatiskt tryck av 160,6 GPa och en rörformig längd 2092 m 16. En typisk expansionstakt för fasta expander rören är enpproximately 2,4 m / min 17.
Studien erbjuder en unik metod för anpassning av ECT-teknik som en ny saneringsoperation för SCP. Expansionen av stålröret komprimerar cementen som skulle resultera i tillslutning av gasflödet vid gränsytan och försegla gasläcka. Det är viktigt att nämna att i fokus för denna studie är den tätning av en befintlig microannular gasflöde, därför kan vi bara fokuserat på det som en möjlig orsak till läckande wellbores. För att testa effektiviteten av nyligen anpassad teknik för detta ändamål, vi utformat ett borrhål modell med en befintlig microannular flöde. Detta uppnås genom att rotera det inre röret under cement hydratisering. Detta är inte för att simulera alla fältverksamhet, utan helt enkelt för att snabbspola vad som skulle hända efter årtionden av termisk och tryckbelastning i ett borrhål.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Protocol
1. samlingsprov (figur 1)
OBS: De flesta cement jobb i Mexikanska golfen (USA) görs med klass H cement 18, alltså samma typ av cement användes för att utföra laboratorieexperiment för att simulera fältliknande förhållanden, den potentiella tillämpningen av denna teknik för SCP sanering i Mexikanska golfen.
- Provberedning
OBS! 61-cm långa provet består av två klass B elektriskt motstod svetsade rör (ERW) kolstål (Figur 1). Det inre röret är 61 cm lång och har en 6 cm ytterdiameter (OD) med 2,8 mm väggtjocklek. Det yttre röret är 59,7 cm lång, har 10 cm OD och en väggtjocklek av 5,7 mm. Sträckgräns och brottgräns av rören är 241 MPa och 414 MPa, respektive.- Borra 12 hål på 2,4 mm på ytterröret för att ge lindring av trycket under expansion och härma porositet av stenar i fältförhållanden. Borra åtta 8.6 mm hål nästa på the yttre rör, 90 ° isär med fyra hål 13 cm från toppen och fyra hål 53 cm från toppen.
- Trä dessa hål med 3,2 mm NPT (National Pipe Thread) gängspets för att tillåta anslutning med rördelar och nylonslangar grenrörsenheten på undersidan (inlopp) och övre (utlopp) sidan av provet. Se till att in- och utloppsportar är 40,64 cm från varandra och används för att köra före och efter expansion flerhastighets gas flödes genom experiment.
- Coat ytterrör med rostskyddsspray för att förhindra korrosion under härdningsperioden, som skulle kunna störa de experiment på grund av bildning av järnhydroxid och korrosionsprodukter kan orsaka microfracturing av cement.
OBS: Detta scenario kommer att testas i framtida experiment som korrosion av metall är ofta närvarande i borrhålet system. - Maskin ut svetssträngen på den inre väggen av det inre röret.
- Skär skräddarsydd stålkoppling till en längd av 4,5 cm, från 6,35 cm OD röret. Thread arb på innerväggen och svetsa det till 0,63 cm tjocka stålplattan ringen (figur 2). Trä den nedre delen av det inre röret på ytterväggen i längd av 4,5 cm för att medge förbindelse med den svetsade kopplingen, såsom visas i fig 2.
- Svetsa det yttre röret till plattan stålring.
- Smörja det inre rörets yttre vägg med vaselin och bakning sprut längs hela sin längd. Skruva det inre röret i kopplingen för att avsluta provenheten komposit.
- Cement volymen mellan inre och yttre rören med 1,57 g / cm 3 cementslam, 0,87 w / c-förhållandet.
- Cure prover i ett vattenbad vid omgivningsförhållanden under en period av 28 dagar minst. Hålla pH-värdet på vattenbadet mellan 12 och 13 genom tillsats av Ca (OH) 2 till vattnet för att upprätthålla en hög pH-miljö.
- Framställning av 13,1 £ / gal cementslam (till volym av 2,2 L)
- Häll 1350 g vatten in i4 L, 3,75 hästkrafter laboratorieblandare och pre-hydrat 30 g (2 vikt-% av cementen) av bentonit för 5 min på låg hastighet (30.000 x g).
- Efter 5 minuter, häll 5 ml skumdämpare och 1500 g av cementpulver i biandaren och skjuvning under 40 sek på hög hastighet av 51.755 x g. Häll cementuppslamning i ringen på röret montering och täck med en fuktig trasa och plastfolie för att undvika exponering för luft och förhindra karbonatisering av cement.
- Sex timmar efter cementuppslamningen hälls mellan rören, vrid det inre röret ett kvarts varv fram och tillbaka varje 15 min för nästa 20 timmar av cement hydra att förhindra cement bindning med det inre röret och skapa en mikro (krävs för microannular gasflödet).
- Placera hårdsamlingsprov horisontellt i vattenbadet under en period av 28 dagar minst. Säkerställa att vattenbadet har ett pH-värde av cirka 13 som uppnås genom att tillsätta 100 g Ca (OH) 2 i 20 L vatten.
2. Pre-expansions Flow-genom experiment
- Skruva 3,2 mm rördelar till fyra in- och utlopp på det yttre röret av provet. Anslut in- och utloppsgrenrör med tryckgivare till beslagen (Figur 5).
- Tryck gascylinder initial inloppstryck av 50 kPa. Slå på programvara till rekordtryck.
- Öppna flödesmätaren och påbörja genomflödestest. Övervaka inlopps- och utloppstryck på skärmen under en min, såsom visas i fig 6.
- Tryck gasflaska till inloppstryck på 172 kPa och övervaka trycket i ytterligare 2 min.
- Slutet genomströmnings experimentet och tryckmätning. Stäng gascylindern och ventilera den återstående gasen ut i atmosfären. Demontera grenrören och täcka toppen av provet med våt trasa när du sätter på expansionsenheten, för att förhindra karbonatisering och torkning av cement.
- Belägga innerväggen av det inre röret med lubricant för smidigt expansionskonen och provet är redo för expansion.
3. Expansions Setup och Expansion Tillvägagångssätt
- Fullt behålla expansions dornen från det nedre huset av den hydrauliska cylindern, såsom visas i fig 4a. Placera det sammansatta provet med hydratiserad cement i den nedre provhuset av fixturen genom öppningen vid toppen (figur 4b).
- Fullt elongate expansions dornen genom provet, varefter expansionskonen med önskat expansionsförhållande (Figur 3) träs på den, såsom visas i fig 4c. Skruva behålla kärnan på expanderande domen, sedan skruva fästspindelguiden på den nedre anslutningen på nedre huset. Provet är redo för expansion.
- Driva den hydrauliska enheten till ett optimalt tryck på 10,3 MPa, och slå på datorn programvara för axiell kraft inspelning.
- Aktivera control växla för att dra tillbaka den expanderande domen och dra expansion genom det inre röret av provet, på så sätt expandera röret och komprimering av cementmantel. Expand prover med längden av 40,64 cm (fig 4d) och sedan förlänga expanderande domen i ursprungsläge. Stoppa inspelningen av axiella krafter.
- Skruva av fästspindel guide och ta bort fäst spindeln. Ta av expansionskonen från expanderande domen och helt dra tillbaka spindeln för att avlägsna provet bildar det nedre huset.
- Efter det att provet har avlägsnats, förbereda den för efterexpansionsflerhastighets gas genomflödesexperiment.
4. Post-expansions Multi-rate Flow-genom experiment
- Rena inlopps- och utloppsportar från eventuellt överskott av pressad cementpasta.
- Skruva rördelar i fyra in- och utlopp på det yttre röret av provet. Ansluta inlopps- och utloppsgrenrören till de kopplingar, såsom visas i
- Tryck gasflaskan initial inloppstryck på 172 kPa. Slå på programvara till rekordtryck.
- Öppna flödesmätaren och påbörja genomflödestest. Övervaka inlopp och utlopp tryck på skärmen (Figur 6).
- Efter 5 minuter, trycksätta gasflaska till inloppstryck på 345 kPa och övervaka trycket på ytterligare 5 min.
- Efter 5 min öka inloppstrycket till 517 kPa.
- Efter 5 min öka inloppstrycket till slutlig inloppstryck av 690 kPa under en annan 5 min.
- Avsluta genomströmnings experimentet och tryckmätning. Stäng gascylindern och ventilera den återstående gasen ut i atmosfären. Demontera grenrören från provet.
5. Beräkningar av den effektiva permeabiliteten i Microannulus
OBS: Det huvudsakliga syftet med denna studie var att ge kvalitativ information om förekomsten av gasflödet före och efter eXpansion. Den experimentella figuren inte har avancerade komponenter för att kunna mäta bredden på kanalen och flöde noggrannhet. Under dessa preliminära experiment tätning av gasflödet var huvudfokus. Därför någon av permeabilitet beräkningar som visas här är mer semikvantitativ och inte främsta målet för studien.
- För beräkning av den effektiva permeabiliteten använder konstant kväveflöde på ca q = 1,42 cm3 / sek vid tryckstabilisering. Gasen avvikelsefaktor för kväve vid omgivningsförhållanden är Z = 1 och viskositet μ = 0,018 cP. Genomför alla genomflödestest vid omgivningsförhållanden T = 535 ºR.
- Beräkna arean av den cementerade ringformigt utrymme genom att innerradien av det yttre röret, r Oinn = 4,6 cm och yttre radien hos det inre röret, r Iut = 3,05 cm. Avståndet mellan in- och utloppsportar (AL) är 40,64 cm. Tryckskillnad (P inlopp -P utlopp), recorded genom inlopps- och utloppstryckomvandlare, är den enda variabel som används i beräkningarna av effektiv permeabilitet av förtillverkad microannulus (K ef) 19:
Ekv. Ett
q - kväveflöde [cm3 / sek] K ef - effektiv perm. av microannulus [MD]
r lut - ID för yttre rör [cm] r Oinn - OD av innerröret [cm]
μ - gasviskositeten [cp] Z - gas avvikelsefaktor
T - temperature [ºR] AL - avståndet mellan tryckgivare [cm]
P inlopp - inloppstryck [atm] P utlopp - utloppstryck [atm] - Ersätta alla de ovanstående värdena i ekvation 1 och beräkna effektiv permeabilitet såsom visas nedan i Exempel 1. Den inloppstrycket registreras under förexpansion genomströmnings experiment var P inlopp = 12 kPa (0,12 atm) medan omvandlaren utloppstrycket var P utlopp = 0,4 kPa (0,004 atm).
Exempel 1:
Ekv. Ett 
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Representative Results
Pre-expansionsgasen genomflödestest på det sammansatta provet visade tryckregistrerings på transduktorn utloppstrycket, vilket bekräftar gasflödet genom förtillverkad microannulus (figurerna 7 och 8). Initiala förhållanden hölls samma där initialinloppstrycket var 103 kPa och gasflödet hölls vid 85 ml / min under den perioden. Den eftersläpning i tryckregistrerings mellan inlopps- och utloppstryckgivare var 7,5 sekunder, medan de högsta trycken in efter att öka inloppstrycket till 172 kPa var 117 kPa (inlopp) och 20,7 kPa (utlopp). På grund av företrädesflöde av gas genom microannulus är hela permeabilitet tas som den effektiva permeabiliteten för microannulus (K ef). Stabiliserad tryck som används i K ef beräkningar var P inlopp = 12 kPa och P utlopp = 0,4 kPa, vilket ger en microannulus effektiv permeabilitet K ef = 0,66 D. Alla kvarvarande spänninginom cementmatrisen beror på rörets expansion och dess effekt på permeabiliteten är försumbar.
Den andra gasen genomflödestestet kördes direkt efter att införa ett expansionsförhållande 8%, med en gradvis ökning av inloppstryck av 172 kPa var femte minut från ett initialt tryck av 172 kPa till ett slutligt tryck av 690 kPa. Testet visade inget tryck inspelning på transduktorn utloppstrycket, såsom visas i fig 9.
Samma procedur upprepades efter 24 timmar och sedan efter 60 dagar. Båda testerna uppvisade inga tryckavläsningarna på utloppstryckomvandlare, som bekräftade att expansionstakten 8% var framgångsrik i att stänga microannular gasflödet i borrhålet modell. Fyra ytterligare prover expanderades med olika expansionsförhållanden (2% och 4%) och testades med avseende på flödet på samma sätt som den ovan nämnda prov. Samma resultat erhölls och bekräftade framgångsrik försegling av microannular gasflödet(Tabell 1). Det är viktigt att nämna att varje provberedning kräver arbetskrävande förberedelser och tid, varför det inte kan jämföras med enkla studier av cement kärnor som kan gjutas utan ansträngning i stort antal.
| Prov | K ef [D] | Expansionsförhållande [%] | K ef [D] | K ef [D] | K ef [D] |
| 0 tim | 24 tim | 60 dagar | |||
| Ett | 0,14 | 4 | 0 | 0 | 0 |
| 2 | 0,66 | 8 | 0 | 0 | 0 |
| 3 | 2,1Ett | 2 | 0 | 0 | 0 |
| 4 | 2,31 | 2 | 0 | 0 | 0 |
| 5 | 7,04 | 8 | 3 x 10 -7 | 0 | 0 |
Tabell 1. Förteckning över prover med beräknad microannulus effektiva permeabiliteter (K ef) och efter expansions resultaten av genomflödestest görs omedelbart, 24 timmar och 60 dagar efter expansion.
Figur 1. Borrhålet modell schema. Ovanifrån visar cement (röd färg) mellan inre och yttre röret. Pilen pekar expansionsriktningen. Undersidan visar stålplåt ringen fastsvetsad på yttre rör och rörkoppling. Innerröret skruvas in i kopplingen (SCAle är i inches).
Figur 2. Metalliska komponenter i den nedre delen av borrhålet modell:... Ett Stålplåt ringen (0,63 cm i tjocklek), b 6,35 cm OD stålrör koppling; c Rörkoppling svetsad på stålplåt ring; d gängade del. det inre röret att skruvas in i rörkopplingen, e. Färdig montering. Sista delen av brunnshålet modellen är det yttre röret, som är placerad vid änden och svetsas för plattstålring på den yttre regionen.
Figur 3. a Expansions koner med 2%, 4% och 8% expansionsförhållande,. B. Från sidan 2% expansionsförhållande kon. Alla co nes har 14 ° konvinkel och skräddarsydd av legerat stål som värmebehandlas till hårdhet 60 RC.
Figur 4. Inställning och expansionsprocessen (uppifrån): a. expansions dornen bevaras för att rensa det nedre huset för placering av ett sammansatt prov, b. det sammansatta provet placeras i det nedre huset och expansions spindeln är fullt utsträckt genom innerröret, c. expansionskonen träs på expanderande domen. Förstorad bild visar expansionskonen hålls på plats med fasthållnings spindeln; d. expansions dornen bibehålls och expansionskonen dras genom det inre röret (röd pil visar riktningen av expansion).
re 5 "src =" / files / ftp_upload / 52098 / 52098fig5highres.jpg "/>
Figur 5. Back och frontvy av provet som visar den gas förgreningsaggregatet med rördelar och nylonslangar. Närmare bild av in- och utloppsgrenrören visar placering av tryckgivare.
Figur 6. Genomflödesexperimentuppställning. Flödesmätaren (FM) styr kvävgasflöde (röda pilar) genom hela experimentet. Gasflöden och kommer in i samlingsprov på insugningsröret där givare inloppstrycket (PT-1) registrerar inloppstrycket. Gasen strömmar genom provets förtillverkad microannulus och trycket inspelningen på utloppsgrenrör s tryckomvandlare (PT-2) ger den information om huruvida det finns en anslutning och microannular gas migration genom det sammansatta provet. Tryck tränsproducenter är anslutna till systemet för datainsamling och trycken övervakas och registreras i realtid på datorn och tillgängliga för visning på skärmen. Förstorad bild visar installation av rördelar.
Figur 7. Förhands gasexpansion genomströmnings testdata plot visar registrerade trycket på både in- och utloppstryckgivare, som bekräftar microannular gasflödet genom borrhålet modellen. Utgångsinloppstryck på gasflaskan var 50 kPa, och det höjdes till 172 kPa, vilket resulterade i en spik av både trycket på in- och utlopp.
Figur 8. Förhands gasexpansion genomströmnings testdata semi-log plot som tydligt visar en tryck differential (AP) mellan belastning registrerats på in- och utloppstryckgivare. Baserat på uppmätta AP, beräkningar av effektiv permeabilitet microannulus resulterade i ett värde på 660 mD.
Figur 9. Fler takt gasflöde genom testdata tomt registreras omedelbart efter expansion med expansionsförhållandet konen 8%. Efter en gradvis ökning av 172 kPa i inloppstryck på gasflaskan var femte minut från 172 kPa till 690 kPa, fanns det ingen inspelad trycket på tryckgivaren utlopp, vilket tyder på en framgångsrik sanering av microannular gasflödet.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Acknowledgments
Författarna vill tacka följande personer och institutioner för deras hjälp och stöd: William Portas och James Heathman (Industry Advisors, Shell E & P), Richard Little och Rodney Pennington (Shell Westhollow Technology Center), Daniele di Crescenzo (Shell Research Well Engineer ), Bill Carruthers (LaFarge), Tim Quirk (nu med Chevron), Gerry Mast och Wayne Manuel (LSU PERTT Lab), Rick Young (LSU Rock Mechanics Lab), och medlemmar av SEER Lab (Arome Oyibo, Tao Tao, och Iordan Bossev).
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| ASTM A53 Grade B ERW Schedule 40 Steel pipe - OD=10.16 cm, ID=10.04 cm, L=59.7 cm | Baker Sales | BPE-4.00BB40 | |
| ASTM A53 Grade B ERW Schedule 10 Steel pipe - OD=6 cm, ID=5.94 cm, L=61 cm | Service Steel | n/a | |
| Expansion Cones - AISI D2 grade alloy steel (60 RC hardness) | Shell | Custom-made | |
| Pipe coupling - OD=6.35 cm, ID=6 cm, L=4.4 cm | LSU | Custom-made | |
| Steel plate ring - OD=10.16 cm, ID=5.76 cm, thickness=6.35 mm | Louisiana Cutting | Custom-made | |
| Class H Cement | LaFarge | 04-16-12 / 14-18 | |
| Defoaming agent - D-Air 3000L | Halliburton | n/a | |
| Bentonite clay | LSU | n/a | |
| Calcium hydroxide | LSU | n/a | |
| Expansion Fixture | Shell | Custom-made | |
| Pressure transducers | Omega | PX480A-200GV | |
| Teflon tubing | Swagelok | PB0754100 | |
| Union tee | Swagelok | SS-400-3 | |
| Elbow union | Swagelok | SS-400-9 | |
| Female elbow | Swagelok | SS-400-8-8 | |
| Port connector | Swagelok | SS-401-PC | |
| Forged body valve | Swagelok | SS-1RS4 | |
| Tube adapter | Swagelok | SS-4-TA-1-2 | |
| Pipe lubricant | E.F. Houghoton & Co. | 71323998 | |
| Instant Galvanize Zinc Coating | CRC | 78254184128 |
References
- King, G. E. Well Integrity: Hydraulic Fracturing and Well Construction – What are the Factual Risks. SPE Wellbore Integrity Webinar. 5, (2013).
- Taylor, H. F. Cement Chemistry. , Telford Thomas. London, United Kingdom. (1997).
- Thiercelin, M. J., Dargaud, B., Baret, J. F., Rodriguez, W. J. Cement design based on cement mechanical response. SPE Drill & Compl. 13 (4), 266-273 (1998).
- Nelson, E. B., Guillot, D. Well Cementing. , Second edition, Schlumberger. Sugar Land, Texas. (2006).
- Carter, L., Evans, G.
- Goodwin, K., Crook, R.
- Heathman, J., Beck, F. E. Finite Element Analysis Couples Casing and Cement Designs for HP/HT Wells in East Texas. Paper SPE 98869 presented at the IADC/SPE Conference. 2006 Feb 21-23, Miami, Florida, , Halliburton. (2006).
- Boukhelifa, L., et al. Evaluation of Cement Systems for Oil and Gas Well Zonal Isolation in a Full-Scale Annular Geometry. Paper SPE 87195 presented at the IADC/SPE Drilling Conference. 2004 Mar 2-4, Dallas, Texas, , (2004).
- Duan, S., Wojtanowicz, A. A Method for Evaluation of Risk of Continuous Air Emissions from Sustained Casinghead Pressure. Paper SPE 94455 presented at SPE/EPA/DOE Exploration and Production Environmental Conference. 2005 Mar 7-9, Galveston, Texas, , (2005).
- Watson, T. L., Bachu, S. Evaluation of the potential for gas and CO2 leakage along wellbores. SPE Drill & Compl. 24 (1), 115-126 (2009).
- Wojtanowicz, A. K., Nishikawa, S., Xu, R. Diagnosis and remediation of SCP in wells. Final report submitted to US Department of Interior MMS. 2001, Virginia, , (2001).
- Kupresan, D., Heathman, J., Radonjic, M. Experimental Assessment of Casing Expansion as a Solution to Microannular Gas Migration. Paper SPE 168056 presented at IADC/SPE Drilling Conference and Exhibition. 2014 Marc 4-6, Fort Worth, Texas, , (2014).
- Kupresan, D., Heathman, J., Radonjic, M. Application of a New Physical Model of Expandable Casing Technology in Mitigation of Wellbore Leaks. CETI Journal. 1 (5), 21-24 (2013).
- Demong, K., Rivenbark, M. Breakthroughs using Solid Expandable Tubulars to Construct Extended Reach Wells. Paper SPE 87209 presented at the IADC/SPE Drilling Conference. 2004 Mar 2-4, Dallas, Texas, , (2004).
- Grant, T., Bullock, M. The evolution of Solid Expandable Tubular Technology: Lessons Learned Over Five Years. Offshore Technology Conference, 2005, , (2005).
- Jennings, I. Dynamic formations rendered less problematic with solid expandable technology. IADC/SPE Asia Pacific Drilling Technology Conference and Exhibition, 2008, , (2008).
- Fanguy, C., Mueller, D., Doherty, D. Improved method of cementing solid expandable tubulars. SPE Annual Technical Conference and Exhibition, 2004, , (2004).
- American Petroleum Institute. Appendix C (tentative), Fluid Density Balance. Recommended Practice for Testing Oilwell Cements and Cement Additives. , American Petroleum Institute. (1971).
- Nelson, E. B. Well cementing. , Elsevier Science. Amsterdam, Denmark. (1990).
