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方法文章

Laboratory Production of Biofuels and Biochemicals from a Rapeseed Oil through Catalytic Cracking Conversion

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DOI：

10.3791/54390

⸱

2016年9月2日

 ,  ,  ,  , 
1CanmetENERGY, Natural Resources Canada

本文内容

摘要

This paper presents an experimental method to produce biofuels and biochemicals from canola oil mixed with a fossil-based feed in the presence of a catalyst at mild temperatures. Gaseous, liquid, and solid products from a reaction unit are quantified and characterized. Conversion and individual product yields are calculated and reported.

摘要

这项工作基于一项报告的研究，该研究调查了菜籽油（生物饲料）在沥青衍生重瓦斯油 （HGO） 存在下通过流化催化裂化 （FCC） 途径生产运输燃料的加工性。使用全自动反应装置以 8 hr-1 的固定重量小时空速 （WHSV）、490-530 °C 和 4-12 g/g 的催化剂/油比进行裂解实验。当进料与流化床反应器中的催化剂接触时，会发生裂解，生成气态、液态和固态产品。产生的蒸汽在 -15 °C 的液体接收器中冷凝并收集。不凝结的流出物首先被引导到容器中，并在均质化后被送至在线气相色谱仪 （GC） 进行炼油厂气体分析。沉积在催化剂上的焦炭是通过在空气中高温燃烧废催化剂来原位测定的。通过红外 （IR） 单元定量测量 CO2 水平，并将其转化为焦炭产量。通过 GC 分析接收器中的液体样品进行模拟蒸馏，以确定不同沸点范围内的含量，即 IBP-221 °C（汽油）、221-343 °C（轻循环油）和 343 °C+（重循环油）。含有菜籽油的饲料开裂会产生水，水出现在液体接收器的底部和内壁上。通过用甲醇洗涤，然后对水分进行卡尔费休滴定来实现壁上的水分回收。报告的基本结果包括转化率（原料转化为沸点低于 221 °C 的气体和液体产品、焦炭和水的部分，如果存在）和干燥气体（H2-C 2's、CO 和 CO2）、液化石油气 （C3-C 4）、汽油、轻循环油、重循环油、 可乐和水（如果有）。

引言

全球的私营部门和公共部门均对寻找高效且经济的由生物质原料生产交通燃料的方法表现出浓厚兴趣。这一兴趣源于对燃烧石油化石燃料导致温室气体（GHG）排放并加剧全球变暖问题的普遍关注。此外，北美和欧洲也存在强烈的政策意愿，希望通过可再生的国内液体燃料替代进口石油。2008年，生物燃料提供了全球1.8%的交通燃料需求1。在许多发达国家，未来不久将要求生物燃料替代6%至10%的石油燃料2。在加拿大，法规要求自2010年12月15日起，汽油中可再生燃料的平均含量须达到5%3。欧洲的可再生能源指令（RED）也规定，到2020年，欧盟交通领域中可再生能源的使用目标须达到10%4。

挑战在于开发并验证一条可行的经济途径，以从生物质中生产可互换的运输燃料。生物来源包括基于甘油三酯的生物质，如植物油和动物脂肪，以及废食用油和纤维素类生物质，如木片、森林废弃物和农业残余物。在过去二十年中，研究重点集中在利用传统流化催化裂化（FCC）技术对生物质衍生油进行加工的评估。5-12，一种在炼油厂中用于生产大部分汽油的技术。本研究的创新方法是将油菜籽油与油砂沥青衍生的原料进行共处理。通常情况下，沥青必须在炼油前经过升级处理，以生成合成原油（SCO）等炼油原料——这一加工路径能耗特别高，占合成原油生产过程中温室气体（GHG）排放量的68%–78%13 2011年，占加拿大温室气体排放总量的2.6%14. 用部分升级的加氢裂化重油（HGO）与生物原料共加工，可减少温室气体（GHG）排放，因为生物燃料生产过程的碳足迹显著更小。本文选择芥花籽油（canola oil）作为原料，因其在加拿大和美国资源丰富。该原料的密度和黏度与HGO相近，且硫、氮及金属含量极低，对流化催化裂化（FCC）性能或产品质量的影响可忽略不计。此外，该共加工方案具备显著的技术与经济优势，可利用现有炼油设施，因而无需大量新增设备或对炼油厂进行重大改造。同时，在高度芳香性的沥青原料与其直链结构的生物质原料共加工过程中，可能存在协同效应，从而提升产品品质。然而，共加工过程也面临重要的技术挑战，包括生物原料独特的物理化学特性：高含氧量、富含正构烷烃、与石油原料的相容性、潜在的结垢倾向， 等等。

本研究提供了一种在实验室规模下通过催化裂解菜籽油生产生物燃料的详细方案。本工作采用一套全自动反应系统 ——本文中称为实验室试验装置（LTU）15。该装置的工作原理如图1所示。该LTU现已成为实验室流化催化裂化（FCC）研究的行业标准。本研究的目的是测试LTU用于裂解菜籽油以生产燃料和化学品的适用性，旨在减少温室气体（GHG）排放。

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图1：反应器的概念示意图。 示意图显示了催化剂、进料、产物和稀释剂的流动路径。 请点击此处查看此图的放大版本。

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方案

警告：使用材料前，请查阅所有相关的材料安全数据表（MSDS）。处理原油样品时，必须穿戴适当的个人防护装备（护目镜、手套、长裤、密闭鞋、实验服），且打开、转移和操作原油样品应在通风橱内进行。加热的烃类在空气中可能易燃，因此在使用原油混合物前，应仔细检查反应系统是否泄漏。反应器温度可高达 750 °C，接近高温表面操作时应使用高温防护手套。

1. 一般注意事项

  1. 为了最大限度地利用自动化反应装置（可在约 8 小时内完成六次连续运行），选择 1.2 g/min 的恒定进料速率。根据公式 WHSV = 60/[(C/O)×t] = 60×(O/t)/C（其中 t 为进料输送时间，单位为分钟，C 和 O 分别为催化剂和进料的质量，单位为克），该进料速率对应的重时空速（WHSV）为 8 hr-1。通过调节进料注入时间，针对每个反应温度实现了催化剂/油质量比分别为 4、6、8、10 和 11.25（x2）的一系列条件，以获得广泛的转化率范围。

2. 原料与催化剂的制备

  1. 通过旋转带蒸馏合成原油（SCO）中 -343 °C 馏分，获得氢化气体油（HGO）。
  2. 从当地食品店购买食用级芥花油，无需进一步处理即可使用。
  3. 通过将 79.645 g HGO（密度为 0.9370 g/ml）与 13.7535 g 芥花油（密度为 0.9169 g/ml）混合，制备 15 体积% 的芥花油混合物。
  4. 使用 60 Tyler 网筛（孔径 250 µm）对平衡催化剂进行筛分，随后用 400 Tyler 网筛（孔径 38 µm）进行二次筛分。
  5. 将粒径在 38–250 µm 范围内的颗粒在 600 °C 下煅烧 4 小时，然后装入自动反应装置的六个料斗中。

3. 测试步骤

  1. 系统准备
    1. 项目准备
      1. 使用控制反应单元的软件，打开运行条件窗口。
      2. 输入进料和催化剂的标识、大气压、进样时间，以及运行期间各步骤中进料系统、反应器、产品管线、冷却剂和一氧化碳催化转化器的温度设定值。
    2. 催化剂制备
      1. 在每个位于工艺管路上方的催化剂玻璃漏斗上，取下盖子，向漏斗中加入9 g焙烧后的合格粒径催化剂。将O形圈安装到漏斗顶部，并重新夹紧其盖子。
    3. 进料速率校准
      1. 将油进料泵设定为在所有裂解运行过程中以恒定的进料注入速率（1.2 g/min）输送进料。
      2. 断开吹扫阀（KV-114）下方的供油管路16 并在阀门底部连接一段短的临时导管，用于将油输送至已去皮重的烧杯中。
      3. 将原料预热至 85 °C 以便HGO混合物能够顺利地流入和流出注射器，并沿进料管流动。
      4. 将泵校准的注射时间设置为与该系列中第一次运行相同的时间值（默认设置）。
      5. 将烧杯去皮，并置于短临时管路的出口处。启动预设程序 "PUMPCAL" 用户程序17 在反应单元软件中。
      6. PUMPCAL 程序完成后，取出装有饲料的烧杯并称重。将注入烧杯中的饲料质量除以注射时间，以获得饲料速率。
      7. 根据泵上的三位数旋钮调节泵速至更高或更低，并重复步骤 3.1.3.5 至 3.1.3.6，直至达到所需的进样速率。
      8. 移除短的临时管并重新连接进料管。
    4. 气相色谱法气体分析的校准
      注意：如果发现用于气体分析的气相色谱仪（GC）校准失效，此步骤是必要的；校准失效可通过参照检查、数据趋势分析和物料平衡推断。经验表明，气相色谱仪的校准在较长时间内均可信赖。
      1. 将商用多组分炼厂气标准气瓶连接至手动阀（HV-190）16.
      2. 在气相色谱软件中加载一种能够洗脱并分离炼厂气标准品中所有峰的方法。使用气相色谱方法的参数 表 1.
      3. 使用气相色谱软件，对炼厂气标准品进行分析运行。
      4. 打开炼厂气标准样品的色谱图，并对色谱图中的峰进行积分。
      5. 识别色谱图中的峰，确保校准气体中的所有组分均被检出。删除存在但无法归属于标准物质中各组分的峰。
      6. 根据保留时间范围，合并并划分在C之后洗脱的化合物5 到 C6+1，C6+2，C6+3，和 C6+4 组。对于该方法，将戊烯异构体归为一个C5 烯烃基团
      7. 使用气相色谱软件的校准功能，为气体标准品中每个积分峰分配浓度值。
      8. 将校准结果保存至方法文件中，用于确定后续测试运行中峰的浓度。断开商用气体标准品。
    5. CO校准2 分析仪
      1. 通过反应单元软件，切换阀门（KV-170）16 调整旋钮，使零点气体（氮气）流向红外气体分析仪（通过流量控制阀 FCV-107 调节流量）16如有必要，将流量调节至流量指示器（FI-107）上显示约250 sccm16.
      2. 使用平头螺丝刀调节分析仪前面板上的零点调节螺丝，将分析仪归零。
      3. 切换手动阀门（HV-107）16 以提供 CO2 (19.8 摩尔%) 标准气体通入分析仪。调节手动阀 (MV-107)16 在流量指示器（FI-107）上获得约250 sccm的流量。
      4. 使用前面板上的 SPAN 旋钮，将分析仪读数调整至与标准量程气体的浓度（19.8 mole%）一致。
      5. 断开跨度气源，并将手动阀（HV-107）恢复至运行位置。
    6. 液体制品接收器的制备
      注：每个接收器由一个冷凝器和一个GC小瓶组成，GC小瓶通过一段短硅胶管连接在冷凝器底部。
      1. 依次为冷凝器和气相色谱小瓶编号。
      2. 如图所示，在每个接收器出口臂的顶部放入一小团玻璃棉 图2.
      3. 将接收器直立放置，并用适当大小的烧杯或烧瓶提供支撑。使用分析天平称量每个接收器，天平顶部窗口需覆盖一个立方体塑料屏蔽罩，以确保无气流干扰的环境（图3).
      4. 记录干重（W之前已制备接收器及其带标签塞子的）
      5. 安装并连接已称重的接收器至产品管线（图4).
    7. 反应器准备
      1. 在反应器中安装一根油供给管线，其长度应能使喷射器高度为1.125英寸。
      2. 在反应器出口处放置一个滤器，以防止催化剂粉尘进入产品管线，每运行50-100次后更换滤器。
      3. 对反应器系统运行程序PTEST1进行压力测试17 在进料泵校准并安装接收器后，关闭气体排放阀，用150 mmHg氮气对反应系统加压，随后将系统隔离。
      4. 观察压力读数数分钟，确保压力下降不超过每分钟0.4 mmHg，以确认无泄漏存在。若观察到压力下降超过每分钟0.4 mmHg，则根据制造商说明进行泄漏测试，并相应修复任何泄漏。
样品进样口温度 90 °C运行后压力30 psi
进样器温度 90 °C压力平衡时间 10 sec
运行时间300 sec检测器热导检测器
色谱柱压力30 psi数据采集频率50 Hz
通道 A通道 B通道 C通道 D
预柱PLOT-U; 30 µm × 320 µm × 3 mPLOT-Q; 10 µm × 320 µm × 1 m氧化铝; 3 µm × 320 µm × 1 m-
色谱柱分子筛; 12 µm × 320 µm × 10 mPLOT-U; 30 µm × 320 µm × 8 m氧化铝; 8 µm × 320 µm × 10 mOV1; 2 µm × 150 µm × 10 m
载气氩气氦气氦气氦气
进样模式反吹反吹反吹固定体积
色谱柱温度100 °C90 °C130 °C90 °C
进样时间30 msec120 msec0 msec100 msec
反吹时间12.5 sec5.0 sec5.5 sec-

表1：用于分析LTU产生气体的气相色谱方法参数。

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图2：小瓶与冷凝器的连接。 照片显示了玻璃棉塞的位置，以及使用硅胶管将气相色谱小瓶连接到冷凝器上的方式。请点击此处查看该图的放大版本。

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图3：产物接收器的称重。 使用天平称量较长的液体产物接收器时，需加装塑料罩，以防接收器伸出顶部窗口。请点击此处查看该图的放大版本。

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图4：液体接收器的安装。 照片显示液体接收器连接到产品管线上的情况。请点击此处查看此图的放大版本。

  1. 自动模式下的系统操作
    1. 在 LTU SETUP 界面中输入实验的相关信息：运行编号、进料名称、催化剂编号、大气压力、裂解和催化剂再生过程的外壁及反应器内部温度设定值，以及油品注入时间。若第 3.1.1 节中已包含完整信息，则可省略此步骤。
    2. 点击以将系统置于运行模式 "RUN" 流程图界面中的按钮。这将启动测试程序17，其中包括在“讨论”部分将要描述的自动模式下的步骤。
  2. 非自动模式系统操作
    1. 使用与气相色谱仪连接的计算机，根据已建立的校准曲线对峰进行积分并处理数据。将最终的气相色谱数据通过LTU计算机输入LTU程序。
  3. 运行后操作
    1. 液体产物质量测定
      1. 取下夹钳后，倾斜接收器，收集产品阀下方斜面金属尖端处的任何液态产物液滴。
      2. 立即用带标签的橡胶塞密封接收瓶，并小心将其从浴液中取出。用冷水冲洗掉接收瓶上的乙二醇，再用纸巾擦干外表面。
      3. 将液体产物接收器置于室温下的支架上静置20分钟，使任何冻结的产物融化并流入接收器底部的GC小瓶中。
      4. 用已称重的棉签收集接收器金属接头周围的液体滞留量。测定液体滞留量的质量（W拭子）并记录。
      5. 在通风橱中短暂移除接收瓶顶部出口的塞子，使液体产物接收瓶与大气相通，以实现压力平衡。
      6. 盖上塞子并称量接收器质量（W之后）。从冷凝器上取下气相色谱小瓶，盖上盖子，并将产物样品置于冰箱中保存 4 °C 用于后续分析。
      7. 若在 GC 小瓶底部出现水滴（如芥花籽油裂解时的情况），请使用洁净的注射器将尽可能多的无水油产物转移至另一小瓶中，并立即盖紧瓶盖。
      8. 用少量甲醇彻底冲洗接收冷凝器的内壁，并将所有甲醇洗涤液收集至最初含有水滴的GC小瓶中。盖上瓶盖，称量瓶内液体的质量，用于水分测定。
    2. 模拟蒸馏液相产物分析
      1. 采用标准测试方法 ASTM D288718，测定无水液体产品在汽油馏程（初馏点至221 °C），轻循环油（LCO，221-343 °C），重质循环油（HCO， 343 °C-FBP)
    3. 水产品的分析
      1. 采用标准测试方法 ASTM D437719，测定含水量（WH2O小瓶中甲醇洗涤液与水滴的总体积。
  4. 计算
    1. 气态产物的质量
      1. 根据公式，通过排水体积计算气态产物的总体积：
         
        figure-protocol-4
         
        其中 V气体 是在标准条件（0 K 和 101.3 kPa）下收集的气体体积（ml），V水 是测试过程中排出水的体积（ml），T 是气体温度（°C）和 P 为气体压力（kPa）。
      2. 使用以下公式计算各气体组分的质量：
         
        figure-protocol-5
         
        其中 Wi 是第 i 个物体的质量（g）th 气态产物，Ni i 的摩尔百分比th 气体中的组分，以及 Mi 是i的分子量th 气态产物。C的分子量5+ 未解决的肿块假定为86。
      3. 计算气态产物的总质量，公式如下：
         
        figure-protocol-6
         
        其中 W气体 是气态产物的总质量，以及 Wi 是第 i 个物体的质量th 根据3.5.1.2计算的气态产物
    2. 液体产物质量
      1. 使用以下公式计算液态产物的总质量：
         
        Wliq = W之后 − W之前 + W拭子
         
        其中 Wliq 是液体产物的质量（g），W之后 是反应后液体产物接收器的质量（g），W之前 是反应前液体产物接收器的质量（g），以及 W拭子 为棉签上收集到的液体滞留量的质量（g）。
    3. 焦炭质量
      1. 使用以下公式计算来自 LTU 的焦炭总质量：
         
        W可卡因 = W碳 × 1.0695
         
        其中 W可卡因 是焦炭的质量（g）， W碳 是碳的质量（g），1.0695 是碳与焦炭的换算系数。
    4. 质量平衡（回收率）
      1. 使用质量平衡计算
         
        R = (W气体 + Wliq + W可卡因) ÷ W喂养 × 100
         
        其中，R 为回收率（占进料质量的百分比，mass%）。 W喂养 m 为油料质量（g）。R 应在 96% 至 102% 范围内，否则判定该试验结果不合格，予以舍弃。
    5. 未归一化的产率与转化率
      注：根据下述公式计算每种产物的收率（质量%进料）。
      1. 计算干气体（H2- C2一氧化碳和二氧化碳2)
         
        YDG = (WH2 + WC1 + WC2 + WCO + WCO₂) ÷ W喂养 × 100
         
        其中 YDG 为干气的未归一化产率（占进料质量的百分比，mass% feed）， WH2 是 H 的质量（g）2, WC1 是C的质量（g）1 气体（甲烷） WC2 是C的质量（g）2 气体（乙烷和乙烯）， WCO 是CO的质量（g），以及 WCO₂ 是 CO 的质量（g）2请注意校正微量 CO₂ 的影响2 溶于水并非必要。
      2. 计算液化石油气（LPG）
         
        YLPG = (WC3 + WC4) ÷ W喂养 × 100
         
        其中 YLPG 是液化石油气产品的未归一化产率（占进料质量的百分比）。 WC3 是C的质量（g）3 气体（丙烷和丙烯），以及 WC4 是C的质量（g）4 气体（丁烷和丁烯，包括1,3-丁二烯）。
      3. 计算汽油
         
        YGLN = [XGLN × （Wliq − WH2O − W拭子) + WC5+] ÷ W喂养 × 100
         
        其中 YGLN 为汽油的未归一化产率（占进料质量百分比）， XGLN （通过模拟蒸馏获得）为无水液体产物中汽油的质量分数， WH2O 为液态产物中水的质量（g），如果有的话，以及 WC5+ 是C的质量（g）5+ 气相中的产物（未解析的 C6 加C6+ 肿块）
      4. 计算轻循环油（LCO）
         
        YLCO = [XLCO × (Wliq − WH2O − W拭子)] ÷ W喂养 × 100
         
        其中 YLCO LCO 产品的未归一化产率（占进料质量的百分比）以及 XLCO （通过模拟蒸馏获得）为无水液相产物中轻循环油（LCO）的质量分数。
      5. 计算重循环油（HCO）
         
        YHCO = [XHCO × （Wliq − WH2O − W拭子) + W拭子] ÷ W喂养 × 100
         
        其中 YHCO 未归一化的产率（以进料质量百分比计）为 HCO 和 XHCO （通过模拟蒸馏获得）为HCO在无水液相产物中的质量分数。
      6. 计算焦炭
         
        Y焦炭 = W可卡因 ÷ W喂养 × 100
         
        其中 Y可卡因 焦炭的未归一化产率（占进料质量百分比）。
      7. 计算水量
         
        YH2O = WH2O ÷ W喂养 × 100
         
        其中 YH2O 是水的未归一化产率（占进料质量的百分比）。
      8. 计算转化率
         
        CON未标准化 = 100 − YLCO − YHCO
         
        其中 CON未归一化 为未归一化的转化率（进料质量百分比）。
    6. 标准化产量与转化率
       
      Y0i = Yi ÷ R × 100
       
      其中 Y0i 是第i个组分的归一化产率（质量%进料）th 产品
       
      CON标准 = 100 − Y0LCO − Y0HCO
       
      其中 CON标准 归一化转化率（进料质量百分比）。

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结果

该已建立的方案已成功应用于菜籽油与一种SCO来源的HGO20按15:85体积比（即，14.73:85.27质量比）配制的油品混合物。出于实际考虑（成本、菜籽油的可获得性以及商业化运行中可能遇到的挑战），研究重点集中在含有15 v%菜籽油添加量的原料上，尽管也尝试了更高浓度的进料。该混合油在490–530 °C、8.0 hr-1 WHSV条件下，采用不同的催化剂/油比（依次为11.25、10、8、6、4和11.25）进行催化裂解。作为对比，基础油（纯HGO）也在相同条件下进行了裂解。表2列出了转化率和产率数据，这些数据此前已有详细讨论20。在裂解该混合油时，若假设两种组分之间无相互作用，则可分别通过算术方法计算各组分的表观产率。表2定性表明，在裂解过程中，混合油中的菜籽油显著贡献于生物燃料（例如，汽油和柴油）以及生物化学品（例如，液化石油气中的丙烷、丙烯、异丁烷和丁烯）的产率。根据上述假设...

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讨论

The protocol described here utilizes cyclic operation of a single reactor containing a batch of fluidized catalyst particles to simulate feed oil cracking and catalyst regeneration. The oil to be cracked is preheated and fed from the top through an injector tube with its tip close to the bottom of the fluid bed. The vapor generated after catalytic cracking is condensed and collected in a receiver, and the liquid product collected is subsequently analyzed for simulated distillation to determine yields of fractions in diff...

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披露

The authors declare that they have no competing financial interests.

致谢

The authors wish to thank the analytical laboratory of the CanmetENERGY Technology Centre for its technical support, and Suncor Energy Inc. for supplying the synthetic crude oil. Partial funding for this study was provided by Natural Resources Canada and government of Canada's interdepartmental Program of Energy Research and Development (PERD) with project ID A22.015. Yi Zhang would like to acknowledge his Natural Sciences and Engineering Research Council (NSERC) of Canada Visiting Fellowship from January 2015 to January 2016.

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材料

本文使用的材料清单
姓名公司目录编号评论
高级开裂评估 （ACE） 部门Kayser Technology Inc.ACE R+ 46由 Zeton Inc. 组装 SN：505-46;由 （1） 一个反应器组成;（2） 催化剂添加系统;（3） 饲料输送系统;（4） 液体收集系统;（5） 气体收集系统;（6） 气体分析系统;（7） 催化剂再生系统;（8） CO 催化转化器;（9） 焦炭分析系统
Reactor （ACE）Kayser Technology Inc.V-105一根内径为 1.6 cm 的不锈钢管，具有锥形锥形底部，底部有稀释剂（氮气）流出，用于使催化剂流化，也可用作运行结束时的汽提气体
催化剂添加系统 （ACE）Kayser Technology Inc.六个料斗（V-120F，带相应的阀门），用于添加催化剂，最多可运行 6
次进料输送系统 （ACE）Kayser Technology Inc.由进料瓶 （V-100）、注射器 （FS-115）、泵 （P-100） 和注射器（喷射器高度为 1.125 英寸，即 ，从锥形反应器底部到进料喷射器底端的距离）组成液体
收集系统 （ACE）Kayser Technology Inc.六个储液罐 （V-110F） 浸入普通冷却剂浴（乙二醇/水混合物，质量比为 50：50）中，质量比约为 –15 °C 在大型储罐 （V-145）
气体收集系统 （ACE）Kayser Technology Inc.基于置换水原理;由带有电动搅拌器 （MTR-100） 的气体收集容器 （V-150） 和用于称量烧杯 （V-160） 中收集的置换水的称重秤 （WT-100） 组成。
气体分析系统 （ACE）Kayser Technology Inc.关键元件是安捷伦微型气相色谱仪（3000A 型），具有四个毛细管柱，配备相应的热导检测器 （TCD） 
催化剂再生系统 （ACE）Kayser Technology Inc.V-105反应器中的废催化剂在 +700 °C< >原位 空气中燃烧;C 确保完全去除催化剂上沉积的碳
CO 催化转化器 （ACE）凯泽科技公司以 CuO 为催化剂的反应器 （V-140），用于将废气中的任何 CO 和碳氢化合物氧化成 CO2（通过红外气体分析仪分析）和 H2O（由干燥器吸收）
焦炭分析系统 （ACE）Kayser Technology Inc.仕富梅（1440C 型）红外分析仪，用于测量废气中的 CO2
R+MM 软件套件Kayser Technology Inc.包括 iFIX 3.5 
安捷伦微型气相色谱Agilent Technologies3000A用于裂解后的气体分析
Cerity 网络数据系统安捷伦科技捷伦微型
CO2 气体分析仪Servomex Inc.1440CSN： 01440C1C02/2900
NESLAB 冷藏浴Themo Electron CorporationRTE 740SN： 104300061
Orion 鼠尾草注射泵Themo Electron CorporationM362用于将原料油输送到喷油管
合成原油 （SCO） Suncor 能源公司鉴定为 Suncor OSA 10-4.1
催化剂 P加拿大石油炼油厂平衡催化剂
天平梅特勒-托利多AB304-S用于称量液体产品接收器
天平 梅特勒-托利多XS8001S用于称量被气体产品取代的水
乙二醇Fisher Scientifc Inc.CAS 107-21-1与蒸馏水混合作为冷却剂 （50 v%）
DrieriteW.A. Hammond Drierite Co. Ltd.24001用于一氧化碳催化转化器后吸水
氧化铜LECO Corporation501-170用于将一氧化碳转化为 CO<亚>2
甲苯催化剂 Fisher Scientific Co. CAS 108-88-3用于清洗液体接收器
AcetoneFisher Scientific Co. CAS 67-64-1用于清洁液体接收器
Micro GC 校准气体Air Liquid Canada Inc.SPG-25MX0015306多组分标准气体
19.8% CO2 标准气体BOC Canada Ltd.24069890用于校准红外分析仪
Argon GasLinde Canada ltd.240013065.0 级纯度
氦气Linde Canada ltd.240013335.0 级
纯度气体分析仪 气相色谱模块InficonGCMOD-15通道 A
气体分析仪 气相色谱模块InficonGCMOD-03通道 B
气体分析仪 气相色谱模块InficonGCMOD-04通道 C
气体分析仪 气相色谱模块InficonGCMOD-73通道 D
HP 6890气相色谱仪 惠普公司 G1530A用于模拟蒸馏
ASTM 2887 标准样品PAC L.P.26650.150用于模拟蒸馏中的质量控制
ASTM 2887 标准样品PAC L.P.25950.200用于模拟蒸馏的校准
GC 6890 色谱柱（模拟蒸馏）Agilent TechnologiesCP756210 m x 0.53 mm x 1.2 µm， HP 6890 气相色谱柱
液氮Air Liquid Canada Inc.SPG-NIT1AC240LC用于模拟蒸馏 
NitrogenAir Liquid Canada Inc.散装（N2 楼）用于 ACE 装置作
Isotemp 可编程炉Thermo Fisher Scientifc Inc.10-750-126用于催化剂
气相色谱样品瓶的色谱专家公司C223682C2 ml，用于液体产品
密封件，钳口色谱专家公司C22115011 mm，用于气相色谱样品瓶
4 盎司透明波士顿圆瓶Fisher Scientific Co. 02-911-784带 PE 锥形内衬盖，用于进料系统
SieveEndecotts Ltd.6140269孔径 38 微米
SieveEndecotts Ltd.6146265孔径 250 μm
ShakerEndecotts 有限公司MIN 2737-11催化剂筛选的 Minor-Meinzer 2 筛分振荡器
V20 容量法 卡尔费休水分仪梅特勒-托利多5131025056用于液体产品的水分含量分析
氢化复合材料 5Sigma-Aldrich34805-1L-R卡尔费休滴定试剂
甲醇（极低水位）Fisher Scientific Co. A413-4与甲苯 （40：60 w/w） 混合用于卡尔费休滴定：也用于回收接收器中的水分
玻璃棉Fisher Scientific Co. 11-388放置在接收器出口臂的顶部内 
仪 安气相色谱软件 ： 公司煅烧，钳口 用于

参考文献

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