Name: 执行显微镜安装的Y形切割测试 (视频) | JoVE Journal
Uploaded: 2023-01-20T12:45:00.000+00:00
Duration: 6 min 15 s
Description: 了解Y形切割技术用于软材料断裂力学研究，通过显微镜原位成像测量失效能量与关键表面尺度。该方法结合定制样品夹具与显微成像，揭示合成材料及生物软组织的微观失效机制。

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感谢 James Phillips 博士、Amy Wagoner-Johnson 博士、Alexandra Spitzer 和 Amir Ostadi 对本研究工作的建议。本研究经费来自伊利诺伊大学厄巴纳-香槟分校机械科学与工程系提供的启动基金。M. Guerena、J. C. Peng、M. Schmid 和 C. Walsh 均因参与本项目工作而获得了高级设计学分。

1. 可调节和消耗部件的调整与制造
<ol>
	<li>使用激光切割机或3D打印机制造可弃用的ABS或亚克力夹片，其尺寸需适配样品腿B1和B2的宽度（对于1.5 cm × 7 cm × 3 mm的样品，夹片尺寸为7.5 mm × 7.5 mm）（图1B 和 图2D）。每次测试需要两个夹片，每条样品腿各一个。</li>
	<li>剃须刀片夹具 
	注意：所需剃须刀片夹具的具体尺寸取决于所用剃须刀片的深度。
	<ol>
		<li>修改CAD设计文件（参见材料表）Blade clip.SLDPRT（补充编码文件1），调整夹具底座的宽度，使所选剃须刀片尖端至夹具后端的距离为30.35 mm（图1D）。此调整可确保刀片尖端正好位于角度调节机构（图1A 和 图2A）的支点正下方（图1E），该机构用于调节两腿之间的角度。 
		注意：该装置可容纳深度为8–20 mm的刀片。</li>
		<li>使用精细设置3D打印剃须刀片夹具（图1D）。由于3D打印误差，剃须刀片夹具的燕尾结构可能无法直接装配。为解决此问题，使用砂纸或细锉刀从夹具背面去除少量材料，直至夹具可手动插入和拔出刀片夹安装槽，但在切割过程中仍保持紧密固定。</li>
	</ol>
	</li>
	<li>使用CAD设计文件Sample holder.SLDPRT（补充编码文件2）修改样品 holder 的尺寸（图1C），以适配特定显微镜载物台的开口（图2B）。为确保装置能够实现其全部运动范围，必须尽可能保持 holder 内腔尺寸最大化。</li>
	<li>测力传感器安装座 
	注意：弯曲型测力传感器有多种几何结构。测力传感器（内滑块，图1E）的安装位置需根据所选测力传感器的型号进行调整。
	<ol>
		<li>调整内滑块（图1E）的以下尺寸以适配特定测力传感器：1）安装孔的位置（目前为两个M3螺孔，中心间距6 mm）；2）测力传感器梁与内滑块平面之间的距离，取决于测力传感器梁的最大挠度（当前设定为3 mm）；3）高度和宽度以适配测力传感器的几何形状（当前分别为35 mm和12.1 mm）。 
		注意：可在不干扰垂直调节系统（图1E 和 图2A）的前提下使用的测力传感器长度范围为10–63 mm。若测力传感器尺寸超出此范围，可选择移除高度调节系统，或重新设计/加长滑轮臂（图1A）。</li>
	</ol>
	</li>
	<li>根据所用的特定显微镜/显微镜载物台，使用相应的CAD文件重新设计安装平台和框架臂（图1A）。具体而言，框架臂（frame arm.SLDPRT，补充编码文件3）可能需要修改以方便安装。滑轮臂的高度（图1A）（pulley arm.SLDPRT，补充编码文件4，以及pulley arm_Mirror.SLDPRT，补充编码文件5）也可能需要根据显微镜安装孔所在平面与显微镜XY载物台顶部平面的高度进行调整。</li>
</ol>
2. 机械组装
<ol>
	<li>在对显微镜、载荷传感器、剃刀刀片和样品组件进行适当改装后，制造所有组件并组装装置（图2A）。这些组件包括3D打印件、激光切割件以及市售标准件。详细的部件清单见材料表。所有部件及装置组装的计算机设计图纸详见补充代码文件1-17。</li>
	<li>安装载荷传感器时，首先将刀片夹具安装座连接到载荷传感器上（图1E）。将此组件固定在垂直调节系统的内滑块上（图1E 和 图2A）。然后将刀片夹具安装座、载荷传感器与垂直调节系统内滑块的组合体装入垂直调节系统的外滑块中（图1E），而外滑块则安装在角度调节机构底部（图1A 和 图2A）。 
	&#8203;注意：微型载荷传感器较为脆弱。操作时应小心谨慎，尽量避免在测试之外对其施加任何外力，尤其应避免沿载荷测量方向施加力。</li>
</ol>
3. 电气组装
<ol>
	<li>设置载荷传感器和数据采集系统。根据示意图（图1F，放大电路原理图.SchDoc [补充代码文件18]，以及放大电路PCB.PcbDoc [Supplemental Coding File 19]）搭建放大电路。将输出信号直接连接至输入范围为0-5 V的数据采集系统。按照图1G连接电路各元件。</li>
	<li>通过在偏转梁上放置已知质量的重物并记录校准代码中的电压输出（calibrate_ni_daq.mlapp，补充代码文件20），对载荷传感器进行校准。对多个不同已知质量重复此过程至少5次。</li>
	<li>通过将已知质量与电压数据拟合为一条直线，计算载荷传感器的校准常数。将该校准值输入数据采集代码（collect_data.mlapp，补充代码文件21）。 
	&#8203;注意：数据采集方法取决于所选载荷传感器的类型。本研究中使用了一种最大额定容量为0.5 N、额定输出（R.O.）最大重复性为0.05%、滞后为0.03% R.O.的偏转载荷传感器。约10 mV的输出信号被放大，以便使用商用数据采集（DAQ）系统（输入范围−5至5 V，16位分辨率）。应用滑动中值滤波后，以20 Hz的采样速率采集数据，获得优于1 mN的力分辨率。</li>
</ol>
4. 仪器安装
<ol>
	<li>在完成装置的组装并设置好载荷传感器和数据采集系统后，将原有的载物台式载玻片 holder 替换为定制的样品 holder。</li>
	<li>将组件连接至显微镜。如有，可使用显微镜顶部表面的安装孔进行固定。</li>
	<li>通过松开角度调节手拧螺钉，然后移动线性滑块来设定切割角度（图 1A）。使用量角器测量角度后（图 2A），将角度固定，并拧紧角度调节手拧螺钉。腿部与样品中平面之间的角度 θ 可在 8°–45° 范围内调节（图 1B）。</li>
	<li>在装置后方安装两个垂直的滑轮。</li>
</ol>
5. 样品制备
<ol>
	<li>样品尺寸：通过从大块材料上切割或使用合适尺寸的模具，制备一块薄的矩形PDMS样品（例如1.5 cm × 7 cm × 3 mm）（参见材料表）。尺寸可有所变化，但建议初始样品的宽度为1.5 cm或更小，厚度为3 mm或更薄。</li>
	<li>切割支腿：使用剃刀刀片沿样品中心线纵向切割3 cm，形成Y形样品（图1B）。该长度可以调整，但支腿应足够长以安装标签，同时又足够短，以保留未切割部分用于测量。</li>
	<li>应变测量标记：使用记号笔或墨水，在每个细长支腿（图2D）和样品主体上居中位置分别标记两个相距约1 cm的标记点（共六个），以便在加载时测量三个样品支腿各自的拉伸程度。</li>
	<li>安装标签：使用氰基丙烯酸酯类胶水将3D打印或激光切割的标签（步骤1.1）粘接到每个支腿的末端（图1B和图2D）。</li>
	<li>准备张力线：测量并剪下两段细鱼线。机构内部走线约需30 cm；根据需要额外增加长度，以便将线引导至外部滑轮组（步骤4.4）。将5 g的砝码盘连接到穿过外部滑轮的线末端，并将另一端系在每个支腿的标签上。</li>
</ol>
6. 样品安装
注意：在此步骤中需格外小心，确保样品不要接触到显微镜物镜，以免造成损坏。可适当调整物镜和显微镜载物台，以尽可能为样品安装留出充足空间。
<ol>
	<li>使用样品架拇指螺丝夹紧样品底部（图1C）。</li>
	<li>将每条支腿的线缆穿过滑轮系统两侧（图1A 和 图2A）。在样品承受可忽略重量时，将相机紧贴角度调节机构的底面，从上方拍摄样品照片。确保相机与样品平面平行，以最小化透视效应。</li>
	<li>在靠近外部滑轮的鱼线两端各添加75 g的预加载重量。根据本示例材料和几何形状的需要，可将此重量增加至150 g或减少至50 g，以调整撕裂贡献。加载重量后，再次拍摄样品的第二张照片，并确保相机仍与样品平面平行。 
	注意：此处提供的示例重量专门适用于本研究中使用的PDMS样品。</li>
	<li>使用三向微调平台的Z方向组件，将最低滑轮的鱼线与样品支腿的Z&#160;平面对齐（图1A）。将预期的刀尖位置大致置于物镜视场附近（图2B）。</li>
</ol>
7. 刀片安装
<ol>
	<li>将刀片放入对应的刀片夹（步骤 1.2），并用固定螺丝将刀片固定。将刀片牢固地嵌入刀片夹中（图 1D 和 图 2C），确保其位置垂直。将装有刀片的刀片夹滑入连接在载荷传感器上的刀片夹座中（图 1E）。 
	&#8203;注意：刀片应在样品安装完成后才进行放置。若在样品安装前即已装入刀片，将对使用者造成安全风险。</li>
</ol>
8. 仪器校准
<ol>
	<li>选择 2.5 倍显微镜物镜，若需要更近的图像，可选用高达 20 倍的物镜。</li>
	<li>使用透射光设置，必要时增强样品后方的光照。</li>
	<li>将刀片安装到位后，利用刀片的垂直调节系统（如需要），将刀尖调整至与物镜相匹配的工作距离，并将显微镜焦点对准刀片底部（图 1E 和 图 2A）。仅通过三维微调载物台的 X 和 Y 方向，仔细调整剃刀刀片在显微镜视野中的位置（图 1A）。</li>
	<li>随后，将显微镜焦点对准样品。通过移动显微镜的 XY 载物台（图 1A），使裂纹尖端与剃刀刀片对齐（图 2B），以确保样品的中平面与角度调节机构的中平面一致。</li>
</ol>
9. 测试
<ol>
	<li>打开用于力传感器数据采集的代码（collect_data.mlapp，补充编码文件 21）。</li>
	<li>通过点击开始记录按钮，启动力传感器数据的记录。</li>
	<li>使用显微镜载物台控制系统，以恒定速度将样品穿过剃刀刀片至少 1 cm。同时，通过显微镜成像界面采集图像。</li>
	<li>当显微镜 XY 载物台停止时（图 1A），点击停止记录按钮以停止数据记录，并自动保存一份包含载荷与时间响应的 *.txt 文件。</li>
</ol>

<ol><li>Long, R., Hui, C. -Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Crack+tip+fields+in+soft+elastic+solids+subjected+to+large+quasi-static+deformation+-+A+review%5BTitle%5D)+AND+%22Extreme+Mechanics+Letters%22%5BJournal%5D)">Crack tip fields in soft elastic solids subjected to large quasi-static deformation - A review.</a> Extreme Mechanics Letters. 4, 131-155 (2015).</li>
<li>Slootman, J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Quantifying+rate-and+temperature-dependent+molecular+damage+in+elastomer+fracture%5BTitle%5D)+AND+%22Physical+Review+X%22%5BJournal%5D)">Quantifying rate-and temperature-dependent molecular damage in elastomer fracture.</a> Physical Review X. 10, 041045(2020).</li>
<li>Zhao, X., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Soft+materials+by+design%3A+Unconventional+polymer+networks+give+extreme+properties%5BTitle%5D)+AND+%22Chemical+Review%22%5BJournal%5D)">Soft materials by design: Unconventional polymer networks give extreme properties.</a> Chemical Review. 121 (8), 4309-4372 (2021).</li>
<li>Mzabi, S., Berghezan, D., Roux, S., Hild, F., Creton, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+critical+local+energy+release+rate+criterion+for+fatigue+fracture+of+elastomers%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+Polymer+Science+Part+B%3A+Polymer+Physics%22%5BJournal%5D)">A critical local energy release rate criterion for fatigue fracture of elastomers.</a> Journal of Polymer Science Part B: Polymer Physics. 49 (21), 1518-1524 (2011).</li>
<li>Chen, Y., Mellot, G., Van Luijk, D., Creton, C., Sijbesma, R. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Mechanochemical+tools+for+polymer+materials%5BTitle%5D)+AND+%22Chemical+Society+Reviews%22%5BJournal%5D)">Mechanochemical tools for polymer materials.</a> Chemical Society Reviews. 50, 4100-4140 (2021).</li>
<li>Hui, C. -Y., Jagota, A., Bennison, S. J., Londono, J. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Crack+blunting+and+the+strength+of+soft+elastic+solids%5BTitle%5D)+AND+%22Proceedings+of+the+Royal+Society+A+Mathematical%2C+Physical+and+Engineering+Science%22%5BJournal%5D)">Crack blunting and the strength of soft elastic solids.</a> Proceedings of the Royal Society A Mathematical, Physical and Engineering Science. 459 (2034), 1489-1516 (2003).</li>
<li>Zhang, B., Hutchens, S. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((On+the+relationship+between+cutting+and+tearing+in+soft+elastic+solids%5BTitle%5D)+AND+%22Soft+Matter%22%5BJournal%5D)">On the relationship between cutting and tearing in soft elastic solids.</a> Soft Matter. 17, 6728-6741 (2021).</li>
<li>Lake, G. J., Yeoh, O. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Measurement+of+rubber+cutting+resistance+in+the+absence+of+friction%5BTitle%5D)+AND+%22International+Journal+of+Fracture%22%5BJournal%5D)">Measurement of rubber cutting resistance in the absence of friction.</a> International Journal of Fracture. 14, 509-526 (1978).</li>
<li>Zhang, B., Shiang, C. -S., Yang, S. J., Hutchens, S. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Y-shaped+cutting+for+the+systematic+characterization+of+cutting+and+tearing%5BTitle%5D)+AND+%22Experimental+Mechanics%22%5BJournal%5D)">Y-shaped cutting for the systematic characterization of cutting and tearing.</a> Experimental Mechanics. 59, 517-529 (2019).</li>
<li>Rivlin, R. S., Thomas, A. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Rupture+of+rubber.+I.+Characteristic+energy+for+tearing%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+Polymer+Science%22%5BJournal%5D)">Rupture of rubber. I. Characteristic energy for tearing.</a> Journal of Polymer Science. 10 (3), 291-318 (1953).</li>
<li>Elices, M., Guinea, G. V., Gómez, J., Planas, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+cohesive+zone+model%3A+Advantages%2C+limitations+and+challenges%5BTitle%5D)+AND+%22Engineering+Fracture+Mechanics%22%5BJournal%5D)">The cohesive zone model: Advantages, limitations and challenges.</a> Engineering Fracture Mechanics. 69 (2), 137-163 (2002).</li>
<li>Taylor, D. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aTaylor%2C+D+%22The+Theory+of+Critical+Distances%22">The Theory of Critical Distances</a>. , Elsevier. London, UK. (2007).</li>
<li>Williams, J. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Stress+at+a+distance+fracture+criteria+and+crack+self-blunting+in+rubber%5BTitle%5D)+AND+%22International+Journal+of+Non-Linear+Mechanics%22%5BJournal%5D)">Stress at a distance fracture criteria and crack self-blunting in rubber.</a> International Journal of Non-Linear Mechanics. 68, 33-36 (2015).</li>
<li>Talamini, B., Mao, Y., Anand, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Progressive+damage+and+rupture+in+polymers%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+the+Mechanics+and+Physics+of+Solids%22%5BJournal%5D)">Progressive damage and rupture in polymers.</a> Journal of the Mechanics and Physics of Solids. 111, 434-457 (2018).</li>
<li>Long, R., Hui, C. -Y., Gong, J. P., Bouchbinder, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+fracture+of+highly+deformable+soft+materials%3A+A+tale+of+two+length+scales%5BTitle%5D)+AND+%22Annual+Review+of+Condensed+Matter+Physics%22%5BJournal%5D)">The fracture of highly deformable soft materials: A tale of two length scales.</a> Annual Review of Condensed Matter Physics. 12, 71-94 (2021).</li>
<li>Gent, A. N., Wang, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Cutting+resistance+of+polyethylene%5BTitle%5D)+AND+%22Journal+of+Polymer+Science%3A+Part+B%3A+Polymer+Physics%22%5BJournal%5D)">Cutting resistance of polyethylene.</a> Journal of Polymer Science: Part B: Polymer Physics. 34 (13), 2231-2237 (1996).</li>
<li>Chen, X., Nadiarynkh, O., Plotnikov, S., Campagnola, P. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Second+harmonic+generation+microscopy+for+quantitative+analysis+of+collagen+fibrillar+structure%5BTitle%5D)+AND+%22Nature+Protocols%22%5BJournal%5D)">Second harmonic generation microscopy for quantitative analysis of collagen fibrillar structure.</a> Nature Protocols. 7, 654-669 (2015).</li>
<li>Pan, B., Qian, K., Xie, H., Asundi, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Two-dimensional+digital+image+correlation+for+in-plane+displacement+and+strain+measurement%3A+A+review%5BTitle%5D)+AND+%22Measurements+Science+and+Technology%22%5BJournal%5D)">Two-dimensional digital image correlation for in-plane displacement and strain measurement: A review.</a> Measurements Science and Technology. 20 (6), 062001(2009).</li>
</ol>

作者无任何利益冲突需要披露。

本文报道的水平Y形切割装置能够 原位 成像能力，同时提高了该失效技术的操作便捷性。该装置采用模块化/便携式设计，可快速安装或拆卸于显微镜，并实现连续的、预对准的支腿角度调节。所有必要的CAD文件、材料清单及操作步骤均已提供，以促进该方法的实施。在许多情况下（如刀片夹具、样品夹具、载荷传感器安装座、安装框架），3D打印部件可根据特定材料/刀片或特定载荷传感器/显微镜进行便捷修改。然而，以下提示适用于该装置的所有参数和使用场景。 
用于使每条腿保持张力的砝码重量对于成功测量至关重要。足够小的重量可确保测试不会立即失败（逐步缓慢增加重量可能会有所帮助）。然而，若施加在腿上的力过小，则会导致样品发生屈曲，使样品在切割过程中或切割前在刀片下方或前方折叠。在这种情况下可能测得一个“表观”切割力，但这并非材料的真实切割力。
样品支腿的长度必须适合样品 holder 及所需的行程。支腿过长会在切割尚未完成时就与滑轮系统发生碰撞。支腿必须足够长以容纳标签部分。对于本文所报道的样品 holder 几何结构，总样品长度为 7 cm...

非线性连续介质力学为理解导致软固体失效的能量集中现象提供了一个关键视角1然而，准确预测这种失效还需要描述在裂纹尖端促进新表面形成的微观结构特征2,3一种实现此类描述的方法是通过 原位 失效过程中裂纹尖端的可视化4,5然而，典型远场断裂试验中的裂纹钝化现象使得获取 原位 通过展开高度变形的材料（可能超出显微镜视野范围），使数据采集面临挑战6Y形切割为微观结构的可视化提供了一种独特的替代方法，因为它能将大变形区域集中在刀尖处7此外，我们课题组先前的研究表明，这种独特的实验方法能够揭示远场撕裂与接触介导载荷条件下失效响应的差异。7.
本文所展示装置中采用的Y形切割方法几十年前首次被描述为一种天然橡胶的切割方法8该方法包括使用固定刀片推切一个预加载的Y形试样。在“Y”形交叉处为裂纹尖端，该裂纹尖端在测试前通过将矩形试样的一部分劈裂成两条相等的“支腿”而形成图1B 和 图2D）。该切割方法的主要优势包括减少摩擦对所测切割能量的贡献、可变的刀片几何形状（即对裂纹尖端几何形状的约束），以及对失效速率的控制（通过 样品位移速率）以及切割和单独调节 C，以及撕裂 T，对总能量的能量贡献 G切割 （即改变断裂能，使其超过切割阈值）8后者对切割能的贡献以一个简单的闭式表达式表示9
<img alt="静态平衡公式，Gcut方程，数学图示，用于教学。" src="/files/ftp_upload/64546/64546eq01v3.jpg" style="margin: auto;" data-altupdatedat="1788304762000" data-alt="Equation 1"> 公式 (1)
该方法采用实验选定的参数，包括样品厚度 t、平均腿杆应变 <img alt="静力平衡示意图，ΣFx=0，展示力学分析中梁上的受力情况，含矢量箭头。" src="/files/ftp_upload/64546/64546eq02v2.jpg" style="margin: auto;" data-altupdatedat="1788304762000" data-alt="方程 2">、预加载力 fpre，以及腿杆与切割轴之间的夹角 θ。切割力 fcut 通过实验装置测量，具体方法详见 Zhang 等人9 的研究。值得注意的是，本文所展示的装置包含一种新型的、结构简单且精确的调节机制，可用于调节腿杆角度 θ，并确保样品居中。尽管这两项功能对于显微镜安装装置尤为关键，但该机制亦可提升 Y 形切割试验在未来垂直配置中的易用性，因而具有广泛的应用潜力。
自Rivlin和Thomas提出与样品无关的断裂几何构型并取得早期成功以来，关于确定软固体合适失效准则的研究一直在持续进展10。研究人员已采用临界能量释放率10、内聚区定律11以及多种形式的远场应力或能量方法12,13,14。最近，Zhang和Hutchens利用后一种方法证明，使用曲率半径足够小的刀具进行Y形切割，可获得软材料断裂的阈值失效条件7：即一个阈值失效能量，以及一个在均质高弹性聚二甲基硅氧烷（PDMS）中范围为数十至数百纳米的失效特征长度尺度。这些结果结合连续介质建模和标度理论，建立了此类材料中切割与撕裂之间的关系，从而证明了Y形切割在揭示各种软材料失效模式方面的实用性。然而，许多材料类别（包括耗散性材料和复合材料）的行为仍尚未被探索。预计其中许多材料将在可见光波长以上的尺度上表现出由微观结构主导的效应。因此，本研究设计了一种装置，首次实现了在Y形切割过程中对这些效应进行近距离可视化表征（例如在复合材料（包括软组织）中，或在微米至毫米尺度上预期出现的耗散过程）15。

<table><tbody><tr><td>&lt;strong&gt;购买零件&lt;/strong&gt;</td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td>1&quot; 外径滑轮</td><td>McMaster Carr</td><td>3434T75</td><td>钢丝绳用滑轮（较大）</td></tr><tr><td>100 g 微型载荷传感器</td><td>RobotShop</td><td>RB-Phi-203</td><td></td></tr><tr><td>1K 电阻</td><td>Digi-Key</td><td>CMF1.00KFGCT-ND</td><td>1 kOhms &amp;plusmn;1% 1 W 穿孔电阻 轴向 阻燃涂层，防潮，安全金属膜</td></tr><tr><td>1M 电阻</td><td>Digi-Key</td><td>RNF14FAD1M00</td><td>1 MOhms &amp;plusmn;1% 0.25 W, 1/4 W 穿孔电阻 轴向 阻燃涂层，安全金属膜</td></tr><tr><td>3/8&quot; 外径滑轮</td><td>McMaster Carr</td><td>3434T31</td><td>钢丝绳用滑轮</td></tr><tr><td>4&quot; 带易读刻度的透明量角器</td><td>S&amp;S Worldwide</td><td>LR3023</td><td></td></tr><tr><td>面包板</td><td>ECEB</td><td>N/A</td><td></td></tr><tr><td>IC 运算放大器 零漂移 2 通道 8DIP</td><td>Digi-Key</td><td>LTC1051CN8#PBF-ND</td><td></td></tr><tr><td>M2 x 0.4 mm 螺母</td><td>McMaster Carr</td><td>90592A075</td><td>钢制六角螺母</td></tr><tr><td>M2 x 0.4 mm x 25 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91292A032</td><td>18-8 不锈钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M2 x 0.4 mm x 8 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91292A832</td><td>18-8 不锈钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M3 x 0.5 mm x 15 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A572</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M3 x 0.5 mm x 16 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91294A134</td><td>黑氧化合金钢六角驱动平头螺钉</td></tr><tr><td>M3 x 0.5 mm, 4 mm 高</td><td>McMaster Carr</td><td>90576A102</td><td>中强度钢尼龙嵌件锁紧螺母</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm 螺母</td><td>McMaster Carr</td><td>90592A090</td><td>钢制六角螺母</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 15 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A306</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 16 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91294A194</td><td>黑氧化合金钢六角驱动平头螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 18 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A164</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 20 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A168</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 20 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>92581A270</td><td>钢制带凸纹头手拧螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 30 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A172</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm x 50 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A193</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M4 x 0.7 mm, 5 mm 高</td><td>McMaster Carr</td><td>94645A101</td><td>高强度钢尼龙嵌件锁紧螺母</td></tr><tr><td>M5 x 0.8 mm 螺母</td><td>McMaster Carr</td><td>90592A095</td><td>钢制六角螺母</td></tr><tr><td>M5 x 0.8 mm x 16 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91310A123</td><td>高强度 10.9 级钢六角头螺钉</td></tr><tr><td>M5 x 0.8 mm x 35 mm</td><td>McMaster Carr</td><td>91290A195</td><td>黑氧化合金钢内六角圆柱头螺钉</td></tr><tr><td>M5 x 0.8 mm, 13 mm 头部直径</td><td>McMaster Carr</td><td>96445A360</td><td>带法兰凸纹头手拧螺母</td></tr><tr><td>M5 x 0.8 mm, 5 mm 高</td><td>McMaster Carr</td><td>90576A104</td><td>中强度钢尼龙嵌件锁紧螺母</td></tr><tr><td>Solidworks</td><td>Dassault Systemes</td><td></td><td>CAD 软件</td></tr><tr><td>接线套件</td><td>ECEB</td><td>N/A</td><td></td></tr><tr><td>XYZ 轴手动精密线性平台 60 mm x 60 mm 调整轴承调谐平台 滑动台</td><td>OpticsFocus</td><td>N/A</td><td></td></tr><tr><td>&lt;strong&gt;制作零件&lt;/strong&gt;</td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td>角度调节系统- 臂</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: arms_arm_single.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：2&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>角度调节系统- 固定臂</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: arms_stationary.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>角度调节系统- 连杆</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: arms_arm_link.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：2&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>角度调节系统- 滑块</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: arms_slider.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>角度调节系统- 间隔件</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: arms_front_spacer.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>夹具- 刀片夹</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Blade clip.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：精细/0.1 mm 层高</td></tr><tr><td>夹具- 刀片夹安装座</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Blade clip mount.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：精细/0.1 mm 层高</td></tr><tr><td>框架臂</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: frame arm.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：2&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>安装平台</td><td>激光切割亚克力</td><td></td><td>solidworks: mounting platform.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1</td></tr><tr><td>滑轮臂（左）</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: pulley arm_Mirror.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>滑轮臂（右）</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: pulley arm.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>样品夹持器和标签- 夹具</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Clamp.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>样品夹持器和标签- 样品夹持器</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Sample holder.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>样品夹持器和标签- 标签</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Tab.SLDPRT&lt;br/&gt; 每次测试数量：2&lt;br/&gt; 设置：精细/0.1 mm 层高，无边缘</td></tr><tr><td>垂直调节系统- 内滑块</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Inner slide.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr><tr><td>垂直调节系统- 外滑块</td><td>3D 打印</td><td></td><td>solidworks: Outer slide.SLDPRT&lt;br/&gt; 数量：1&lt;br/&gt; 设置：快速/0.2 mm 层高</td></tr></tbody></table>

进行显微镜载物台安装的y形切割测试

Performing Microscope-Mounted Y-Shaped Cutting Tests

Y形切割最近被证明是一种有前景的方法，可用于理解材料的临界长度尺度和断裂能，以及在存在过量变形能情况下的断裂响应。以往研究中使用的实验装置为垂直取向，且需要繁琐的步骤来调节Y形支腿之间的角度。这种垂直取向限制了在标准光学显微镜下的可视化观察。本方案介绍了一种可水平安装在现有倒置显微镜载物台上的Y形切割装置，该装置可在三维（X-Y-Z）方向上进行调节，以使其落入物镜的视野范围内，并可方便地调节支腿之间的角度。后两项特性为此实验技术的新特征。所介绍的装置可将切割力的测量精度控制在1 mN以内。在测试该技术的参考材料聚二甲基硅氧烷（PDMS）时，测得切割能为132.96 J/m2（支腿角度32°，预加载荷75 g），该结果落在此前使用垂直装置测得的数据误差范围内（132.9 J/m2 ± 3.4 J/m2）。该方法适用于软合成材料、组织或生物膜，可能为理解这些材料在断裂过程中的行为提供新的见解。本文提供的零件清单、CAD文件及详细操作说明，为该强大技术的便捷实施提供了清晰的路线图。

步骤4和步骤6中使用的参数，以及步骤6和步骤9中采集的数据，共同用于计算样品的切割能。根据公式1，确定切割能需要以下参数：样品厚度， t预载力， fpre，以及腿部与切割轴之间的夹角 θ。还需要以下数据：切割力， f切割以及腿部平均应变， <img alt="静力平衡示意图，ΣFx=0，展示力学分析中梁所受的力，含矢量箭头。" src="/files/ftp_upload/64546/64546eq02v2.jpg" style="margin: auto;" data-altupdatedat="1788304762000" data-alt="公式 2">前者来自采集的力-时间数据 通过 计算机代码。一次典型测试中的力-时间数据（图3A) 显示出较高的初始力，这通常是切割起始所必需的，随后为恒定的力，表明进入稳态切割。切割力， f切割，是此稳态阶段内力的最大值9腿部的平均应...

Y形切割法用于测量软材料中与断裂相关的长度尺度和能量。以往的装置设计用于台式测量。本方案描述了一种将实验装置水平取向、并提供精细定位能力的设备的制备与使用方法 原位 观察及失效量化 通过 光学显微镜

进行显微镜载物台安装的Y形切割测试

Y形切割最近已被证明是一种很有前景的方法，可用于理解材料的临界长度尺度和断裂能，因为……

Y形切割法用于测量软固体中的断裂能及临界表面生成长度尺度。将该技术与显微镜结合，有助于揭示调控这些参数的微观结构机制。与典型的前轮加载方式中较大的预制裂纹不同，本方案利用板诱导的拉伸局域化，减小了观测内部断裂过程所需的视场范围。该方法可为软质合成材料和生物软组织的失效机制提供见解。首先，将显微镜载物台上原有的载玻片夹具更换为定制的样品夹具，并将组件安装至显微镜上。通过松开角度调节手拧螺钉，然后移动线性滑块，来设定杯状部件的角度。使用量角器测量角度后进行设定，并拧紧角度调节旋钮。腿部与样品中平面之间的角度 theta 可在 8 至 45 度之间调节。在装置后方安装两个垂直滑轮。通过从大块板材上切割或使用合适尺寸的模具，制备一块薄的矩形聚二甲基硅氧烷（PDMS）样品。样品尺寸可有所变化，但建议初始样品的宽度为1.5厘米或更小，厚度为3毫米或更薄。使用剃刀刀片沿中心线纵向切割样品3厘米，以形成Y形样品。该连接部分的长度可能有所不同，但支腿应足够长以容纳标签，同时又足够短，以在样品上留下未切割的部分用于测量。使用记号笔或墨水笔，在样品的每条细长支腿及主体部分的中心位置分别标记两个相距约一厘米的标记点，用于测量在载荷作用下三个样品支腿的伸长量。使用类似氰基丙烯酸酯的胶水将3D打印或激光切割的标签粘接到每条支腿的末端。测量并截取两段细鱼线。机构内部布线至外部滑轮组约需30厘米长的线。将5克重的称量盘固定在穿过外部滑轮的鱼线末端，并将另一端系在每条腿的拉片上。使用样品架上的拇指螺丝夹紧样品底部，并将每条支路的线缆穿过滑轮系统的两侧。在样品承受可忽略重量的情况下，将相机紧贴角度调节装置的底面，从顶部拍摄样品照片。确保相机与样品平面平行，以尽量减少角度偏差的影响。在靠近外部滑轮的鱼线两端各添加75克的预加载重量。根据此材料与样品几何形状的组合需要，可将该重量增加至150克或减少至50克，以调整撕裂作用力。使用三维微调平台的Z方向组件，将最低滑轮处的鱼线与样品支腿的Z平面进行对齐。添加重物后，对样品进行第二次拍照。将预期的刀片尖端大致放置在物镜视野附近。将剃刀刀片放入对应的刀片夹中，并用固定螺钉将刀片固定到位。将此卡入的剃刀刀片插入连接到载荷传感器的刀片夹具中。选择2.5倍显微镜物镜，若需要更近的图像，可选用高达20倍的物镜，并使用透射光模式，必要时增强样品后方的光照。刀片就位后，如有需要，使用垂直调节系统将显微镜聚焦于刀片的最近表面，使刀尖到达物镜所需的合适工作距离。仅使用三维微调平台的 X 和 Y 方向，仔细调整剃刀刀片在显微镜视野中的位置。将显微镜聚焦于样品，并通过平移显微镜的 X/Y 载物台使裂纹尖端与剃刀刀片对齐。这可确保样品的中平面与角度调节机构的中平面相一致。打开用于载荷传感器数据采集的代码，然后单击“开始记录”按钮以开始记录载荷传感器数据。使用显微镜载物台控制装置，以恒定速度将样品向剃刀片方向平移一厘米或更长距离。同时，通过显微镜成像界面采集图像。当显微镜的 X/Y 载物台停止移动时，单击“停止记录”按钮以停止数据采集，并自动保存包含载荷和时间响应的文本文件。此处展示了使用超锐利刀片对聚二甲基硅氧烷进行测试所得到的力-时间曲线。该曲线的弹性加载、裂纹起始、稳态切削以及卸载区域已在图中标注。该数据表明，切割起始时通常需要较高的初始力，随后为恒定的力，表明处于稳态切割阶段。切割力取该稳态阶段内的力的最大值。此处所示的红色圆圈对应于显微镜获取的特定图像。已添加一个黄色圆圈以方便观察散斑图样的运动，这些数字表示图像的时间戳和秒数。根据所示公式，将测得的稳态切削力与腿部角度θ、样品厚度T、预加载力f_pre以及刀片半径等实验测试参数结合，可得到稳态切削能量。在此，我们成功复现了文献中此前报道的在这些条件下所获得的切削能量。通过将Y形切割技术整合到显微镜中，我们能够利用荧光探针、自发荧光和全场强度技术，量化微结构对软固体和软组织失效的贡献。

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执行显微镜安装的Y形切割测试

晶状体硬度随年龄增长而增加，这与老视有关。本实验方案介绍了一种简单且成本效益高的小鼠晶状体硬度测量方法。小鼠晶状体与人晶状体类似，均会随年龄增长而变硬。该方法具有较高精确性，且可适用于较大动物晶状体的测量。...

依次施加玻璃盖玻片评估小鼠晶状体压缩刚度：应变与形态测量分析

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进行显微镜载物台安装的Y形切割测试

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