Name: Mediciones de transferencia de calor convectivo instantánea Local en una pipa - flujo bifásico y solo (Video) | JoVE Journal
Uploaded: 2018-04-30T14:30:00.000+00:00
Duration: 8 min 25 s
Description: Aprende a medir coeficientes de transferencia de calor convectivo instantáneo en flujo monofásico y bifásico mediante termografía no invasiva. Esta técnica captura variaciones rápidas de temperatura en la pared del tubo.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

Este trabajo fue financiado por la Fundación de ciencia de Israel, beca # 281/14.

1. sección de prueba para la medición de la temperatura instantánea
<ol><li>Fabricación de sección de la prueba (figura 2)
	<ol>
<li>Cortar un segmento de un tubo por lo menos 70 cm largo. Nota: El diámetro y espesor de pared de la sección de prueba debe ser idéntico a la de la tubería utilizada en la instalación experimental.</li>
		<li>Utilizar una fresadora para cortar 4 ventanas estrechas adyacentes a lo largo de la tubería en la sección de prueba, cada ventana es de 6 mm de ancho y 80 mm de largo con una separación de 25 mm entre ventanas consecutivas.</li>
		<li>De una 12 hoja de acero inoxidable fina μm, cortar cmlong y 12 mm 40-60 tiras de ancho. Nota: La hoja se utilizará para sellar las ventanas en el tubo de prueba. El acero inoxidable debe recubrirse con dos rayas de oro que marcan una pequeña distancia de los extremos de la hoja y se utilizan para soldar los cables de suministro de energía para calentar la hoja, véase la figura 2.</li>
		<li>Medir la resistencia eléctrica de la hoja usando un óhmetro.</li>
		<li>Coloque la hoja dentro de la tubería siguiendo los pasos descritos a continuación.<ol>
<li>Crear una base para insertar la hoja en la sección de prueba de hecho de un tubo rígido con un diámetro externo igual a la del diámetro interno del tubo de prueba. Para ello, cortar un 20 mm de ancho y unos 80 cm de largo forma parte de la pared del tubo</li>
			<li>Cubrir la base con grasa antes de colocar la lámina en él, para permitir la desconexión de la base de la lámina en una etapa posterior.</li>
			<li>Coloque la lámina en la base y aplanarla. Un paño con alcohol y limpiar la lámina de exceso de grasa.</li>
			<li>Aplicar el adhesivo en la periferia de la hoja y en los tres segmentos de la hoja correspondiente a la ubicación de los puentes entre las ventanas consecutivas. Nota: El adhesivo tiene que ser fuerte con un periodo de endurecimiento inicial de al menos 20 minutos con el fin de garantizar suficiente tiempo para el proceso de fijación de la hoja; se utiliza el epoxi DP 460.</li>
			<li>Introduzca con cuidado la base con la lámina en la sección de prueba con la hoja hacia arriba hacia las ventanas. Nota: Este proceso debe ser realizado por dos personas.</li>
			<li>Asegúrese de que la hoja quede alineada con las ventanas, las rayas del oro deben estar en el borde de las dos ventanas exteriores. Una vez que la hoja esté bien colocada y cubre las ventanas, vincular la base al tubo de prueba en cada extremo mediante una abrazadera.</li>
			<li>Con cuidado, inserte un neumático interno de plegado de la bicicleta en el tubo en la base, el neumático de grasa si es necesario. Infle el neumático. Durante la inflación observar el adhesivo que se separa a través de la lámina y llegar a la base. Nota: La presión ejercida por el neumático inflado debe garantizar que el adhesivo atará la pared interior del tubo y la lámina. También se forma la lámina a la curvatura de la tubería y reducir cualquier posible interferencia al flujo debido a la hoja o el adhesivo.</li>
			<li>Con un paño, claro cualquier exceso de adhesivo que ha llegado a las aberturas de la ventana.</li>
			<li>Deje que el adhesivo seco para 24 h. desinflar el neumático, lo extraen y abra las abrazaderas.</li>
			<li>Desconecte la base de la lámina y tubo en los siguientes pasos:<ol>
<li>Toque suavemente cada extremo de la base para sentir cual es más fácil desconectar y comenzar a desconectando de ello.</li>
				<li>Utilice un rodillo largo o un objeto similar para desconectar la base original poco a poco, mover lentamente en el tubo hasta que se desconecta la base toda la hoja con seguridad sin daños en la tubería. Nota: Este proceso debe hacerse con cuidado para proteger el sello; Si el sello se arruina una nueva unidad de tubo de prueba de transferencia de calor debe hacerse.</li>
				<li>Compruebe que la tubería está sellada por cerrar un extremo de la tubería y el tubo de llenado con agua.</li>
			</ol>
</li>
		</ol>
</li>
		<li>Limpie el exceso de grasa de la cara interna de la tubería con agua y jabón.</li>
		<li>Conecte los cables de calefacción eléctrica por soldadura a las rayas doradas de la lámina. Nota: Para proteger la lámina en estos puntos, se sugiere primero un chip pequeño cooper a la hoja y luego soldar el cable a él.</li>
		<li>Con un adhesivo térmico conectar un termopar tipo T en la parte inferior de cada ventana. Estos termopares se utilizará más adelante en el proceso de calibración de cámara IR. Nota: Las lecturas de temperatura de los termopares se registran y grabadas por un PC utilizando un convertidor A/d.</li>
		<li>Pintura de aerosol la cara externa de la lámina con un spray negro mate con el fin de maximizar la capacidad de emisión.</li>
	</ol></li>
	<li>Aplicación de flujo de calor a la hoja
	<ol>
<li>Conecte los cables de calefacción eléctrica del borde de la lámina a una fuente de alimentación.</li>
		<li>Establecer la corriente eléctrica por lo que la hoja llega a una temperatura deseada. Nota: No llegan a una temperatura que puedan afectar la tubería. Para plexiglás el límite es de unos 45 ° C. Sin embargo, asegúrese de la hoja lo suficiente para garantizar la temperatura de la lámina por lo menos unos cuantos grados sobre la temperatura de entrada de agua, incluso durante el estado de enfriamiento debido a los cambios transitorios en el flujo de calor.</li>
		<li>Calcular el flujo de calor aplicado Q = I2R donde I es la corriente aplicada y R es la resistencia eléctrica de la lámina. Nota: La transferencia de calor desde la cara externa de la lámina que está abierto al aire es insignificante en comparación con la transferencia de calor al agua dentro de la tubería2.</li>
		<li>Conectar un interruptor controlable de PC a uno de los cables de flujo de calor para controlar el calor flujo impulsivo Inicio y apagado.</li>
	</ol></li>
	<li>Cámara de infrarrojos Nota: especificaciones detalladas de la cámara de IR utilizado en el laboratorio pueden verse en Ferhstman3,4. La cámara es conectada a un PC y controlada por un ordenador.<ol>
<li>Si es posible, conecte la cámara IR a un sistema de rieles que permite el movimiento tridimensional de la cámara para introducir fácilmente en diversas posiciones a lo largo de la sección de prueba.</li>
		<li>Encienda la cámara IR unos minutos antes de realizar cualquier medición, los sensores internos tardan en enfriarse a la temperatura requerida.</li>
		<li>Coloque la cámara IR unos pocos centímetros de la superficie dentro de la distancia focal de la cámara para activar el enfoque. Nota: Dependiendo de la resolución de la cámara Asegúrese de que el área medida no es más pequeño que un píxel. Es preferible que la superficie medida compuesta por un número de píxeles.</li>
		<li>Establecer el foco de la cámara IR.</li>
		<li>Proceso de calibración de la cámara de IR:<ol>
<li>Flujo de calor se aplican como se indica en 1.2 y esperar hasta alcanzar un estado estacionario, es decir, una vez que los termopares colocan en la hoja registro de la temperatura constante. Medir la temperatura ambiente en las proximidades de la instalación experimental con un termopar. Nota: Esta temperatura se utilizará como la temperatura reflejada de la superficie. Un alto valor de emisividad superficial, este parámetro es casi insignificante.</li>
			<li>Introduzca la temperatura como parámetro de la cámara de infrarrojos de la temperatura reflejada.</li>
			<li>Para cada ventana de la hoja, comparar la temperatura registrada por la cámara de IR a la grabación de la termocupla de esa ventana. Ajustar la propiedad de la emisividad de la cámara de IR hasta el registro de la temperatura de la cámara IR es igual a la temperatura registrada por el termopar. Nota: Esto se puede hacer para varios valores de flujo de calor; sin embargo, la emisividad no es sensible a esta temperatura relativamente baja. En las grabaciones experimentales, el valor promedio de emisividad fue 0.98.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2. mediciones de velocidad traslacional de la burbuja de Taylor y su longitud
<ol><li>
Sonda óptica Nota: la sonda óptica incluye una fuente de luz láser y un fotodiodo. Cuando la sección transversal completa de la tubería contiene agua, el rayo láser es apuntado en el fotodiodo causando el circuito para ser cerrada. Cuando el láser golpea la burbuja de aire, es empujado desde el fotodiodo y abre el circuito. Así, se obtiene una señal binaria, que indica si la sonda óptica está frente a una burbuja de aire o de un slug de líquido.<ol>
<li>Para conectar el sensor a la tarjeta de A/d, construya el siguiente circuito (figura 3).</li>
		<li>Activar el láser, punto en el diodo. Compruebe la entrada digital del circuito A/D software. Si el láser choca con el diodo, el circuito está cerrado y debe aparecer una señal positiva. Nota: Asegúrese de que el diodo es sensible a la salida de longitud de onda del láser. Datos de los sensores ópticos se graban a una velocidad de 1 kHz.</li>
	</ol>
</li>
</ol>3. experimental procedimiento
<ol><li>Conecte la sección de prueba para la instalación experimental, bridas o registros de tubería.</li>
	<li>Conecte los cables de calefacción eléctrica a la fuente de alimentación y los termopares a cualquier registrador de temperatura computarizado.</li>
	<li>Coloque la cámara IR frente a la sección de prueba en el lugar deseado.</li>
	<li>Asegúrese de que la cámara se centra en el papel; Esto es más fácil hacerlo con el flujo de calor en.</li>
	<li>Flujo de calor (1.2) se aplica y realiza el proceso de calibración de cámara IR (1.3.5).</li>
	<li>Colocar las dos ópticas sondas a lo largo de la tubería de prueba Nota: Si es posible, colocar una sonda óptica en la ubicación de la cámara del IR; Esto permitirá la sincronización entre la medición de la temperatura y la ubicación de la burbuja, como la burbuja no es visible a la cámara IR. Si no es posible, asegúrese de cambiar los resultados en el tiempo por consiguiente a la velocidad de la burbuja y la distancia entre la cámara de infrarrojos y la punta de prueba óptica.<ol>
<li>Compruebe que el rayo láser hecho golpea el diodo produce una lectura positiva.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Encienda la bomba de agua y fijar el caudal deseado. Aplicar el flujo de calor mediante el ajuste de la corriente de la fuente de alimentación.</li>
	<li>Espere hasta que se alcanza una temperatura de estado estacionario. Ejecutar el programa de computadora para registrar la temperatura de la pared de un flujo de tubería monofásicas. Nota: Con el fin de aislar el efecto de la burbuja de Taylor sobre el coeficiente de transferencia de calor por convección, es esencial medir primero el coeficiente de transferencia de calor por convección en flujo monofásico a un flujo flujo idéntico ritmo y calor como en los experimentos de dos fases. Se recomienda hacer esto antes de cada evento individual.</li>
	<li>Ejecute el programa de ordenador que controla la inyección de burbuja. Nota: Este programa debe primero inyecta una burbuja de Taylor solo y simultáneamente medir la temperatura de la pared usando la cámara IR y grabar las señales binarias de las dos sondas ópticas. Estas dos medidas deben estar sincronizadas para evitar cambios más tiempo entre las grabaciones.</li>
	<li>Entre las carreras, sistema de retraso de tiempo suficiente para asegurar que el sistema es volver a las condiciones iniciales, es decir, la temperatura de la pared vuelve al valor inicial de estado estacionario monofásico. Nota: Es posible que aumente la temperatura de la pared del flujo monofásico de estado estacionario en casos donde un flujo de calor es continuamente. Esto debe evitarse cerrando el flujo de calor y tomar un descanso en los experimentos.</li>
</ol>4. procesamiento de datos
<ol><li>Calcular el coeficiente de transferencia de calor para condiciones de estado estacionario monofásico basado en la ecuación 1. Nota: Este coeficiente es independiente del tiempo. Se utilizará como factor de normalización en la secuela.<ol>
<li>Para cada evento individual grabado bajo condiciones, calcular la longitud de las burbujas de la Taylor y velocidad traslacional dividiendo la distancia entre la óptica sondas, L, por el intervalo de período de tiempo de la llegada de la punta de tiempo a cada sensor óptico:  <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq2.jpg"> , donde tL1 y tL2 son los tiempos de la llegada de la punta de burbuja en la parte inferior y superiores sensores ópticos, respectivamente.</li>
		<li>Usar velocidad traslacional de la burbuja de Taylor para calcular el largo burbuja multiplicándolo por la duración del circuito abierto de una de las puntas de prueba ópticas.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Calcular el coeficiente de transferencia de calor local instantáneo para dos fases de flujo puede hacerse como sigue: Nota: Aunque todo el proceso experimental es computarizado, la longitud y la velocidad de traslación de las burbujas de Taylor sigue siendo exactamente constantes en cada funcionamiento experimental. Por lo tanto, varía el instante en que la burbuja alcanza el punto de medición. Las puntas de prueba ópticas y la cámara IR tienen marco de diferentes tipos, 30 y 1000 Hz respectivamente.<ol>
<li>Uso de la sonda óptica situada en las proximidades de la cámara de infrarrojos, registro el instante de la llegada de la punta de la burbuja.</li>
		<li>Esta señal de disparo proporciona la referencia de tiempo para la grabación de la cámara IR. Nota: Proceso promedio conjunto es necesaria para obtener el coeficiente de transferencia de calor por convección en función de la distancia desde la parte inferior de la burbuja hasta el punto de medición, z, donde z= 0 corresponde a la parte inferior de la burbuja. Este parámetro debe ser normalizado por el diámetro del tubo D.</li>
		<li>Establecer una resolución para z/D. Todos los valores de los datos registrados para cada evento individual (correspondiente a condiciones idénticas) caen dentro de la gama prescrita de resolución espacial y deben promediarse para obtener un único valor representativo de la temperatura de la pared en eso distancia de la burbuja parte inferior. Nota: Esta resolución espacial debe ser decidida basándose en la frecuencia de grabación de la cámara IR y en la velocidad de traslación de la burbuja de Taylor. En este estudio, fue tomada entre 0.15-0.3.</li>
		<li>Calcular el coeficiente de transferencia de calor en función de la distancia desde la punta de burbuja/parte inferior usando EQ. 1.</li>
		<li>Normalizar el coeficiente de transferencia de calor instantánea local dos fases por el coeficiente constante monofásico. Nota: Este cociente representa una mejora en la velocidad de transferencia de calor por convección por el paso de burbujas en comparación con flujo monofásico.</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol><li>Hetsroni, G., Rozenblit, R., Yarin, L. P. <a target="_blank" href="http://iopscience.iop.org/article/10.1088/0957-0233/7/10/012">A hot-foil infrared technique for studying the temperature field of a wall.</a> Meas. Sci. Tech. 7, 1418(1996).</li>
<li>Babin, V. <a target="_blank" href="NULL">Experimental investigation of the local heat transfer in gas-liquid slug flow</a>. , Tel-Aviv university. Israel. Ph.D. dissertation (2015).</li>
<li>Babin, V., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931015005979">Local instantaneous heat transfer around a raising single Taylor bubble.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 89 (9), 884-893 (2015).</li>
<li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931015309777">Instantaneous heat transfer rate around consecutive Taylor bubbles.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 95, 865-873 (2016).</li>
<li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931017302247">Transient convective heat transfer in a pipe due to impulsively initiated downward flow and/or heat flux.</a> Int. J. Heat Mass Transf. 111, 1181-1191 (2017).</li>
<li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="https://elibrary.ru/item.asp?id=45140">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part I: Horizontal Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 165(1998).</li>
<li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0301932297000566">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part II: Upward Inclined Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 188(1998).</li>
<li>Hetsroni, G., Mewes, D., Enke, C., Gurevich, M., Mosyak, A., Rozenblit, R. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0301932202001325">Heat transfer to two-phase flow in inclined tubes.</a> Int. J. Multiphase Flow. 29, 173-194 (2003).</li>
<li>Ghajar, A. J., Tang, C. C. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/01457630701193906">Heat Transfer Measurements, Flow pattern maps and flow visualization for non-boiling two-phase flow in horizontal and slightly inclined pipe.</a> Heat Transfer Eng. 28, 525(2007).</li>
<li>Franca, F. A., Banneart, A. C., Camargo, R. M. T., Goncalves, M. A. L. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/01457630802241091">Mechanistic modelling of the convective heat transfer coefficient in gas-liquid intermittent flows.</a> Heat Transfer Eng. 29, 984-998 (2008).</li>
<li>Kim, D., Ghajar, A. J., Dougherty, R. L., Ryali, V. K. <a target="_blank" href="http://www.tandfonline.com/doi/abs/10.1080/014576399271691">Comparison of 20 two phase heat transfer correlations with seven Sets of experimental data, including flow pattern and tube inclination effects.</a> Heat Transfer Eng. 20, 15(1999).</li>
<li>Nicklin, D. J., Wilkes, J. O., Davidson, J. F. Two-phase flow in vertical tubes. Trans. Inst. Chem. Eng. 40, 61(1962).</li>
<li>Donnelly, B., O'Reilly Meehan, R., Nolan, K., Murray, D. B. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0017931015008510">The dynamics of sliding air bubbles and the effects on surface heat transfer.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 91, 532-542 (2015).</li>
<li>Liu, T., Pan, C. <a target="_blank" href="https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S135943111501131X">Infrared thermography measurement of two-phase boiling flow heat transfer in a microchannel.</a> Applied thermal engineering. 94, 568-578 (2016).</li>
<li>Dumitrescu, D. T. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/zamm.19430230303/abstract">Stromung an einer Luftblase im senkrechten Rohr.</a> Z. Ang. Math. Mech. 23, 139(1943).</li>
<li>Davies, R. M., Taylor, G. I. <a target="_blank" href="http://rspa.royalsocietypublishing.org/content/200/1062/375">The mechanics of large bubbles rising through extended liquids and trough liquid in tubes.</a> Proc. R. Soc. London, Ser. A. 200, 375(1949).</li>
</ol>

Investigación experimental de transferencia de calor local en el flujo de la pipa transitoria es una tarea complicada que requiere instrumentos de medición de alta calidad y métodos, así como un centro experimental a la medida, en particular, una sección de prueba especialmente diseñados. El presente Protocolo muestra una técnica de termografía que es capaz de medir fielmente rápido temporales cambios en la temperatura de la pared y en velocidad de transferencia de calor debido a variaciones en la hidrodinámica del flujo...

Numerosos estudios experimentales de transferencia de calor por convección, usando diferentes técnicas para medir la pared o la temperatura del fluido en una variedad de configuraciones de flujo, se han realizado durante las últimas décadas. Uno de los factores que limita la precisión de las mediciones de temperatura en procesos inestables es la lentitud de la respuesta de los sensores. Para registrar temperatura de pared instantánea local, el equipo de medición tiene que responder rápido, mientras que la superficie en que se registra la temperatura debe estar en equilibrio térmico con el flujo dependiente del tiempo. Así, la inercia térmica de la superficie tiene que ser lo suficientemente pequeñas. Las escalas de tiempo relevantes son determinadas por los fenómenos hidrodinámicos que causan el cambio en la transferencia de calor por convección. Rápido tiempo de respuesta es crucial para la grabación de la temperatura dependiente del tiempo de flujo transitorio.
Para cumplir estos requisitos, una cámara de infrarrojos se utiliza para grabar una sección de pruebas especiales de producción propia que permite una respuesta rápida de la temperatura a cualquier cambio en el flujo. Una parte de la pared del tubo es cortada y substituida por una hoja fina de acero inoxidable. Un acercamiento similar fue utilizado por Hetsroni et al. 1, sin embargo, la lámina que utiliza era demasiado gruesa para medir con precisión los cambios de temperatura instantánea y temperaturas promedio de tiempo sólo se presentaron. Disminuye el grosor de la hoja mejora considerablemente el tiempo de respuesta. 2 se aplicó este método en el laboratorio para medir coeficientes de transferencia de calor por convección en flujo bifásico3,4 y fenómenos transitorios en monofásico tubería flujo5.
Un diseño esquemático de la instalación del flujo bifásico se da en la figura 1, puede encontrarse información adicional en el dispositivo de entrada de aire única en Babin et al. 3
Investigación de la transferencia de calor por convección en flujo bifásico es muy compleja debido al comportamiento del flujo transitorio y el efecto de la fracción de vacío en la sección transversal de la tubería. Por lo tanto, muchos estudios solamente han presentado un coeficiente de transferencia de calor por convección promedio para un régimen de flujo dada como una función de flujo condiciones6,7,8,9,10 , 11. sin embargo, los papeles por Donnelly et al. 12 y Liu et al. 13 representan ejemplos de estudios de transferencia de calor por convección local dos fases.
El presente estudio se ocupa de las mediciones de transferencia de calor alrededor una burbuja alargada (Taylor) solo inyecta en estancamiento o fluido en una tubería. La burbuja de Taylor se propaga en una velocidad de traslación constante14,15,16. La velocidad de propagación de burbuja se determina usando el método de sondas ópticas que consisten en una fuente de luz láser y un fotodiodo3,4.
La combinación de la cámara de infrarrojos y de las sondas ópticas permite realizar mediciones de la transferencia de calor convectivo instantánea local en función de la distancia desde la parte superior de la burbuja de Taylor o inferior.
La temperatura instantánea de la pared puede utilizarse para calcular el coeficiente de transferencia de calor por convección, hy el número de Nusselt:
<img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq1.jpg">, (1)
donde q es el flujo de calor a la lámina, Tw y T∞ son la temperatura de la pared y la temperatura del agua de entrada respectivamente, k es la conductividad del líquido y D es el diámetro de la tubería. No se midió la temperatura a granel que se utiliza comúnmente para determinar los coeficientes de transferencia de calor con el fin de evitar la introducción de cualquier interferencia al flujo.

<table><tbody><tr><td>Cámara infrarroja</td><td>Optris</td><td>PI-1450</td><td></td></tr><tr><td>Termopares Tarjeta A/D&nbsp;</td><td>Instrumentos Nacionales</td><td>NI cDAQ-9714.</td><td></td></tr><tr><td>Programa Labview</td><td>National Instruments</td><td></td><td></td></tr><tr><td>Epoxi DP-460</td><td>3M Scotch-weld</td><td></td><td></td></tr></tbody></table>

mediciones de transferencia de calor convectivo instantánea local en una pipa - flujo bifásico y solo

Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow

Este manuscrito ofrece descripción paso a paso el proceso de fabricación de una sección de prueba diseñada para medir el coeficiente de transferencia de calor instantánea local en función de la tasa de flujo de líquido en un tubo transparente. Con algunas modificaciones, el enfoque se extiende a los flujos de gas y líquido, con particular énfasis en el efecto de una sola burbuja de aire alargada (Taylor) en mejora de la transferencia de calor. Una técnica no invasiva de la termografía se aplica para medir la temperatura instantánea de una delgada hoja de metal calentada eléctricamente. La lámina se pega para cubrir una ranura angosta en el tubo. La inercia térmica de la hoja es lo suficientemente pequeña como para detectar la variación de la temperatura instantánea de la hoja. La sección de prueba se puede mover a lo largo de la tubería y es suficiente para cubrir una parte considerable de la capa de límite termal creciente.
Al comienzo de cada corrida experimental, un estado estacionario con un flujo constante del agua flujo ritmo y calor a la lámina es alcanzado y sirve como referencia. La burbuja de Taylor entonces se inyecta en el tubo. Las variaciones de coeficiente de transferencia de calor por el paso de una burbuja de Taylor propagar en un tubo vertical se mide como función de la distancia del punto que mide desde la parte inferior de la burbuja móvil de Taylor. Así, los resultados representan los coeficientes de transferencia de calor local. Múltiples carreras independientes realizados en condiciones idénticas permiten acumulados datos suficientes para calcular los resultados promedio de conjunto fiables sobre la transferencia de calor por convección transitoria. Para llevar a cabo esto en un marco de referencia en movimiento con la burbuja, la localización de la burbuja a lo largo de la tubería debe conocerse en todo momento. Se presenta la descripción detallada de las medidas de la longitud y la velocidad de traslación de las burbujas de Taylor por sondas ópticas.

Un ejemplo de los sensores ópticos de salida de registros se presenta en la figura 4 para una sola burbuja de Taylor en un tubo vertical lleno de agua estancada. La gota grande inicial representa la apertura del circuito debido a la punta de la burbuja de Taylor, mientras que el más adelante mucho más corta gotas tras el aumento en el valor inicial por el paso de la cola de burbujas alargadas, representan las burbujas dispersas en la estela de líquido detrás ...

Este manuscrito describe métodos para medir coeficientes de transferencia de calor convectivo instantánea local en un flujo de tubería simple o dos fases. También se presenta un sencillo método óptico para determinar la longitud y la velocidad de propagación de una burbuja de aire (Taylor) alargada moviéndose a una velocidad constante.

Mediciones de transferencia de calor convectivo instantánea Local en una pipa - flujo bifásico y solo

This manuscript provides step by step description of the manufacturing process of a test section designed to measure the local instantaneous heat transfer ...

El objetivo general de este procedimiento experimental es presentar una técnica de termografía que utiliza una sección de prueba bien diseñada para medir con precisión los coeficientes de transferencia de calor convectivo instantáneos locales, en un flujo de tubería monofásico o bifásico. Este método puede ayudar a responder preguntas clave pendientes en la transferencia de calor convectivo transitorio, en flujos monofásicos y multifásicos. La principal ventaja de esta técnica es que no es invasiva y puede medir variaciones rápidas en la temperatura de la pared, resultantes de flujos dependientes del tiempo.La demostración de este procedimiento estará a cargo de Avram Balas y Yakov Levi, técnicos de nuestro laboratorio. Comience con un segmento de tubería de 70 centímetros de largo o más. Su diámetro y espesor de pared deben coincidir con la tubería de la instalación experimental.Fresa cuatro ventanas estrechas adyacentes a lo largo de la tubería. Cada ventana mide seis milímetros de ancho y 80 milímetros de largo. El espacio entre ventanas es de 25 milímetros.A continuación, obtenga una lámina de acero inoxidable delgada de 12 micrómetros y corte una tira larga y delgada. Para ayudar a soldar los cables calefactores, la tira está recubierta de oro cerca de cada extremo de la tira. Continúe midiendo la resistencia eléctrica de la lámina con un ómetro.Ahora obtenga un tubo rígido que encaje en la tubería. El diámetro exterior de los tubos debe ser igual al diámetro interior de la tubería. Corta un segmento largo del tubo rígido para crear un arco.Este arco largo, la base, encaja en la tubería y sostendrá y protegerá la lámina. Para colocar el papel de aluminio en la sección de prueba, cubra la base con grasa para ayudar a separar el papel de aluminio más tarde. A continuación, coloque el papel de aluminio sobre la base, para transferirlo a la sección de prueba.Aplana el papel de aluminio y usa un paño y alcohol para limpiar el exceso de grasa. A continuación, aplique adhesivo en la periferia de la lámina, para que se adhiera a la tubería. Además, identifique las regiones correspondientes a los puentes entre las ventanas de la tubería y aplique adhesivo sobre ellas.Cuando esté listo, oriente la base, de modo que la lámina mire en la misma dirección que las ventanas de la sección de prueba. A continuación, inserte con cuidado la base en la sección de prueba. Asegúrese de que la lámina esté alineada con las ventanas.Verifique que cada franja dorada esté en el borde de una ventana exterior. Una vez que el papel de aluminio esté en su lugar, sujete la base a cada extremo de la tubería. A continuación, obtenga una cámara de aire de bicicleta, doblada para encajar en la tubería.Inserte con cuidado el tubo en la tubería debajo de la base. Cuando termine, infle la llanta. A medida que el neumático se infla, observe que el adhesivo se extiende por el papel de aluminio y llega a la base.Use un paño para limpiar cualquier exceso de adhesivo en las aberturas de las ventanas. Después de 24 horas de secado, desinfle el neumático y extráigalo. Abra las abrazaderas que sujetan la base y la tubería juntas.Pruebe cada extremo de la base para decidir qué lado es más fácil de desconectar. Luego use un rodillo largo y comience en el extremo más fácil. Coloque el rodillo entre la base y la tubería, y muévalo lentamente dentro de la tubería, hasta que toda la base esté separada.La lámina debe permanecer intacta en el interior de la tubería. Como prueba del sello, cierre un extremo de la tubería. A continuación, llene la tubería con agua y compruebe si hay fugas.Continúe después de desbloquear la tubería y limpiar su interior. Conecte los cables calefactores eléctricos a las tiras doradas del papel de aluminio. También conecte termopares tipo T a la parte inferior de cada ventana.Por último, pinta con spray la cara exterior de la lámina con un mate negro. Ahora coloque la sección de prueba en la instalación experimental. Conecte las tuberías con bridas.Antes de continuar, llene el sistema con agua. Continúe con la configuración de una computadora para el control y la adquisición de datos. A continuación, conecte los cables calefactores de la lámina a una fuente de alimentación de CC.A continuación, coloque una cámara infrarroja controlada por computadora en una ventana de la sección de prueba. Para la calibración, colóquelo a unos centímetros de la superficie de la sección de prueba. Mida la temperatura ambiente, con un termopar cerca del experimento.A continuación, enfoque la cámara en una ventana de la sección de prueba para medir su temperatura. Ajuste la emisividad de la cámara IR, de modo que la cámara y la temperatura medida por el termopar en la ventana de la tubería coincidan. Con la cámara configurada, prepare las sondas ópticas.Cada sonda consta de un láser y un fotodiodo, que se conectará a la computadora de adquisición de datos. Encienda el láser y apunte el haz al diodo. Compruebe que el ordenador registra una señal positiva.Coloque una sonda óptica a lo largo de la tubería de prueba, que ahora está llena de agua. La configuración final se representa en este esquema. La sección de medición es adicional a la configuración regular.El ordenador, además de la adquisición de datos de la cámara, los termopares y las sondas ópticas, controla la sincronización de la inyección de burbujas y la medición de la temperatura de la pared con la cámara. Ahora establezca las condiciones deseadas para el experimento y realice una medición de referencia de flujo de tubería monofásica. Después de eso, inyecte una burbuja de Taylor en la configuración, para una medición de flujo de dos fases.Este es un ejemplo de la salida del sensor óptico, para una sola burbuja de Taylor que se eleva en una tubería vertical llena de agua estancada. La caída inicial representa la apertura del circuito del sensor debido a la punta de burbuja de Taylor. La subida representa el paso de la burbuja.Las gotas más cortas posteriores representan burbujas en la estela líquida detrás de la burbuja de Taylor. El retraso de las características en la curva inferior, se debe a que los sensores están en diferentes posiciones. Este gráfico representa los resultados promedio del conjunto del coeficiente de transferencia de calor convectivo local, debido al paso de una sola burbuja de Taylor que se eleva en agua estancada en una tubería vertical.Los resultados del coeficiente de flujo convectivo de dos fases se normalizan mediante el coeficiente de flujo monofásico. La distancia desde el movimiento de la cola de la burbuja, en un marco de referencia con la burbuja de Taylor, se normaliza por el diámetro de la tubería. Este video presentó mediciones de la transferencia de calor instantánea local y el flujo de.El método puede proporcionar información sobre la transferencia de calor y estudiar el flujo monofásico, así como los flujos bifásicos más complejos. Una vez dominado, la fabricación de la tubería de prueba se puede realizar en unas pocas horas. Al intentar este procedimiento en flujo transitorio, es importante recordar automatizar todo el proceso, para asegurar resultados repetidos que luego se puedan usar para un proceso de promedio de ensamblaje.Después de ver este video, debe tener una buena comprensión de cómo fabricar una tubería de prueba de transferencia de calor, que permite una investigación cuantitativa de la transferencia de calor convectiva en flujos de tuberías. No olvide que esta técnica de medición de transferencia de calor por convección, se puede ampliar a muchas configuraciones de flujo, utilizando equipos complementarios como indicaciones ópticas y cámaras de alta velocidad.

measurements-local-instantaneous-convective-heat-transfer-pipe-single

Research

Investigación

JoVE Journal

Engineering

Ingeniería

Describimos el uso de micro-termopares para estimar gradientes de temperatura locales en llamas de difusión de capa límite laminar estable. Por extensión de la analogía de Reynolds, los gradientes de temperatura locales se pueden utilizar aún más para estimar las tasas de combustión masiva local y los flujos de calor en tales llamas con alta precisión.

Metodología experimental para la estimación de los flujos de calor local y de la quema Tarifas en Steady laminar límite de una capa de difusión de las llamas

experimentos de transferencia de calor de la piscina de punto de ebullición se llevaron a cabo para observar los efectos de los patrones de humectables híbridos en el coeficiente de transferencia de calor (HTC). Los parámetros de la investigación son el número de interlíneas y la orientación patrón de la superficie humectable modificado.

Mejora de la piscina de ebullición de transferencia de calor en superficies cilíndricas con los patrones de humectables Híbridos

Aquí, presentamos un método experimental para desacoplar la fuerza de Coriolis interdependiente y efectos de flotabilidad de rotación en las distribuciones de transferencia de calor de campo completo de un canal de rotación.

Fuerza de Coriolis desacoplar y rotación efectos de flotabilidad en el calor de campo completo transferencia de propiedades de un canal de rotación

Una técnica fue desarrollada que elimina películas Ni / Au contactos de metal de su sustrato para permitir la exploración y caracterización del contacto / sustrato y las interfaces de contacto / NW de dispositivos individuales de nanocables de GaN.

Análisis de Contacto Interfaces para individuales GaN nanocables Dispositivos

Los pasos clave de la función de las proteínas, en particular los cambios conformacionales de la columna vertebral y las reacciones de transferencia de protones, a menudo tienen lugar en la escala de tiempo de microsegundos a milisegundos. Estos procesos dinámicos pueden estudiarse mediante espectroscopía infrarroja por transformada de Fourier de barrido escalonado resuelto en el tiempo, en particular para proteínas cuya función es desencadenada por la luz.

Transferencia de Protones y Proteína Conformación Dinámica de proteínas fotosensibles por Time resuelto-Step-scan transformada de Fourier espectroscopia de infrarrojo

Se demuestra el uso de la transferencia (LIFT) técnica Forward inducida por láser para el montaje flip-chip de componentes optoelectrónicos. Este enfoque proporciona una, rentable y de baja temperatura simple, solución rápida y flexible para chocar de paso fino y unión en el chip escala para alcanzar circuitos de alta densidad para aplicaciones optoelectrónicas.

Transferencia Forward inducida por láser para Flip-chip de embalaje de muñones individuales

Se propone la técnica de gradientes de difusión de películas delgadas (DGT) para estudios de especiación de plutonio. Este protocolo describe experimentos de difusión de sondeo el comportamiento de Pu (IV) y Pu (V) en presencia de materia orgánica. Dgts desplegados en un manantial kárstico permiten evaluar la biodisponibilidad de Pu.

Especiación y biodisponibilidad mediciones de plutonio Ambiental Uso de Difusión en Thin Films

Presentamos un protocolo para la manipulación de vórtices individuales en películas superconductoras delgadas, utilizando contacto mecánico local. El método no incluye la aplicación de corriente, campo magnético o pasos de fabricación adicionales.

Escaneado de Estudio SQUID de la manipulación del vórtice por contacto local

A continuación, se presenta un protocolo para demostrar la generación de hielo cuando el agua se introduce en un baño de agua fría de salmuera, como refrigerante secundario, en un rango de temperaturas muy por debajo del punto de congelación del agua. Se puede usar como una forma alternativa de producir hielo para la industria.

Generación de hielo y la transferencia de calor y masa fenómenos de introducción de agua a un baño de agua fría de salmuera

Aquí, presentamos el protocolo para la medición en situ de carbono del suelo mediante la técnica de neutrón-gamma para mediciones de punto único (modo estático) o campo promedio (modo de exploración). También describimos la construcción del sistema y elaborar procedimientos de tratamiento de datos.

Mediciones de carbono del suelo por neutrón-Gamma análisis en estática y modos de exploración

Aprende a medir coeficientes de transferencia de calor convectivo instantáneo en flujo monofásico y bifásico mediante termografía no invasiva. Esta técnica captura variaciones rápidas de temperatura en la pared del tubo.

Mediciones de transferencia de calor convectivo instantánea Local en una pipa - flujo bifásico y solo

Explorar más videos