מאמר שיטה

בדיקות מכניות קוואזיסטטיות לתכנון וייצור בעזרת מחשב ציפויים אטומים המודבקים לחומר אנלוגי דנטין טחון

DOI:

10.3791/67511

⸱

20 בדצמבר 2024

 ,  , 
1Center for Oral Bioengineering, Institute of Dentistry, Queen Mary University of London, 2School of Engineering and Materials Science, Queen Mary University of London

במאמר זה

סיכום

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

פותחה בדיקת עומס לשבר קוואזיסטטית עם כדור נירוסטה לא קבוע כדי לקבוע את חוזק השבר של שחזורי תכנון וייצור זעיר פולשניים אחוריים בעזרת מחשב המודבקים לחומרים אנלוגיים של דנטין. בדיקה זו מדגימה את משטר ההעמסה האופייני האחראי לשבר של שיקום שיניים.

תקציר

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

תחת משטרי הטיפול הזעיר פולשניים הנוכחיים, הכנת שיניים קלה ושיקום קרמי ביומימטי דק יותר משמשים לשימור החיוניות, האסתטיקה והתפקוד של השן המשוחזרת. עיצוב חדש בעזרת מחשב וייצור בעזרת מחשב (CAD/CAM) חומר דמוי קרמיקה זמינים כעת. כדי להבטיח אריכות ימים, רופא שיניים חייב להכיר את החוזק המכני של המוצר החדש שהושק בהשוואה לקרמיקה השבירה יחסית של מטריצת זכוכית. יתר על כן, תחליף שן קודם לחקירת מעבדה, במיוחד לאחר המגיפה, ונדרשת תמיכה ראייתית נוספת ליישומו.

מחקר זה פיתח פרוטוקול מעבדה לבדיקת עומס לשבר מונוטוני לקביעת חוזק השבר של ציפוי סגירה CAD/CAM בעובי 1 מ"מ. תבניות מאסטר נטחנו מרבד פיברגלס בלחץ גבוה, בעל מודול אלסטי וחוזק קשר דומים לדנטין מיובש. הם הותקנו לתוך מכסי קצה פוליוויניל כלוריד (PVC) עם שרף אפוקסי לריפוי קר. ציפויים אוקלוזליים, הנקראים גם שחזורי שולחן, נטחנו מליתיום דיסיליקט (LD) ובלוקים ננו-קרמיים של שרף (RNC) והוצמדו למות מאסטר מוכנים באמצעות מלט שרף דבק כפול. הם הורשו להתרפא לחלוטין על ידי אחסון במים מזוקקים למשך 48 שעות בטמפרטורה של 37 מעלות צלזיוס.

לאחר מכן כל הדגימות הונחו במכונת בדיקה אוניברסלית והועמסו באמצעות כדור נירוסטה לא קבוע בקוטר 5.5 מ"מ המאפשר תנועה רוחבית כפי שהיה מתרחש כנגד השיניים האנטגוניסטיות. הדחיסה הופעלה בקצב של 1 מ"מ לדקה, ונוצר גרף תזוזה של עומס. יכולת נשיאת העומס המקסימלית הממוצעת של שחזורים בקבוצת RNC (3,212.80 ± 558.67 N) הייתה גבוהה משמעותית מאשר בקבוצת LD (2727.10 ± 472.41 N) (p < 0.05). לא נמצא פירוק במהלך הבדיקה. לשני חומרי ה-CAD/CAM עשויה להיות התפלגות פגמים דומה. באתר הטעינה נמצא סדק חרוט הרץ, ואילו סדקים רדיאליים המתפשטים ממשטח המלט נמצאו סמוך לשוליים בשתי הקבוצות.

מבוא

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

שחזורים ללא מתכת מועדפים כיום מאוד בשיניים קדמיות ואחוריות בשל המאפיינים האופטיים המצוינים שלהם ותאימות ביולוגית1. עם זאת, החיסרון העיקרי של חומרים כאלה הוא רגישותם לשבר2. רוב הקרמיקה פגיעה לסדקים הנוצרים על ידי מתחי מתיחה, אפילו במתח נמוך3. שברים של תותבות קרמיקה דנטליות מתפתחים בדרך כלל מצמיחה איטית של סדקים רדיאליים עקב חשיפה ארוכת טווח למתחי המתיחה הנוצרים במהלך הלעיסה4. חולשותיהם מסלימות עם פגמים או פגמים מהותיים בתוך החומרים ופגמים חיצוניים מייצור ועיבוד לאחר5. ניתן להשיג ולהשוות חוזק כיפוף, היכולת לעמוד במתח מתיחה, של חומרי CAD/CAM דנטליים באמצעות בדיקות סטנדרטיות כגון בדיקות חד-ציריות (כיפוף 3 נקודות או 4 נקודות) ובדיקות כיפוף דו-ציריות (כדור על טבעת, טבעת על טבעת ובוכנה על שלושה כדורים). בינתיים, קשיחות השבר, היכולת של חומר להתנגד לצמיחת סדקים, יכולה להיגזר מקורת חריץ חד פיפיות ומבדיקת כניסה. עם זאת, בדיקות אלה אינן יכולות לחזות ולייצג לחלוטין את התנהגות התותבות המלטות עם תצורות אנטומיות שונות6. בדיקות מכניות מונוטוניות או דינמיות אחרות הוכנסו כדי להצדיק את ביצועיהם בהיבטים קליניים שונים 7,8.

מבחן עומס לשבר או "ריסוק הכתר" שימש רבות ברפואת שיניים כדי לחקור ולהשוות את החוזקות של שחזורי קרמיקה עם גיאומטריות מורכבות 9,10. דחיסה חד-צירית מונוטונית מופעלת באופן קוואזיסטטי על השחזורים בכיוון אנכי או רוחבי עד שמתרחש שבר קטסטרופלי. ניתן לקבוע את חוזק השבר של החומר מכוח הטעינה המרבי, ואילו את מצבי השבר, כולל אתר וכיוון הסדק/ים, ניתן לבחון במיקרוסקופ. שיקום טוב אמור להיות מסוגל לעמוד הן במתח דחיסה והן במתח מתיחה מכוח הנשיכה המרבי מרצון, כוח הלעיסה הגבוה ביותר שנוצר על ידי שרירי הרמת הלסת בהשפעת ביומכניקה של הגולגולת ומסלול הרפלקס11,12, שיכול להיות עד 900 N בשיניים האחוריות3. יתר על כן, ברוקסיזם יכול להגדיל את הכוח באופן לא רצוני ל-1,200 N באותו אזור13. בנוסף לתכונות החומר (כלומר, מודול אלסטי), גיאומטריות, עוביים, מלט דבק והתפלגות פגמים משפיעים על חוזק כל תותבת14. עם זאת, הועלו טיעונים לגבי הרלוונטיות הקלינית של בדיקות כאלה בשל הכוחות הגבוהים הלא קליניים ומנגנוני הכשל שאינם שונים ממצבים קליניים 6,14. מבחן עמידות לעייפות הכולל ניתוח מתח צעד ומצב תוך-אוראלי עשוי להיות גישה מציאותית יותר לחיזוי אורך החיים של שחזורי שיניים7. עם זאת, העומס לשבר הוא עדיין בדיקה חוץ גופית מהירה, פשוטה וניתנת לחזרה כדי להשוות את החוזקות של חומרי קרמיקה חדשים של CAD/CAM שהושקו לשוק שבו נתוני היצרן עשויים שלא להיות אמינים 15,16,17. התוצאה עשויה לשקף את הסבילות של התותבת לכוחות קיצוניים מפעילויות תפקודיות ומצבים קליניים בלתי צפויים כמו נשיכה של זרעים קשים או חצץ, מה שגורם גם לכשל בתותבות שיניים 18,19,20,21.

עם השימוש ההולך וגובר בהם לשיקום שיניים אחוריות, הביצועים המכניים של ציפוי סגירה העשויים מחומרי CAD/CAM כרסומים ומודפסים נחקרו בהיבטים שונים, כולל סוגי חומרים, עיצובים תותבים, תכנון הכנת שיניים, עוביים, טיפולי שטח, הדבקת דבק ומערכת מלט22,23. עם זאת, הנתונים עדיין מוגבלים, וחומרי הבדיקה הם מקרמיקה מטריצת זכוכית וחומרים מרוכבים CAD/CAM קונבנציונליים. חומר היברידי חלופי, ננו-קרמיקה שרף, זמין כעת. הוא טוען שהוא משלב את החוזק של חומרי מילוי ננו-קרמיים וגמישות ממטריצת שרף, שעשויה להתאים לשיקום דק וזעיר פולשני. עם זאת, הביצועים המכניים שלו, במיוחד באזור הטוחנת, דורשים ראיות תומכות נוספות להשלכות קליניות.

עד כה, לחוקרים לא היו חומרים שיכולים להחליף שיניים טבעיות בבדיקות מעבדה. לרבד פיברגלס בלחץ גבוה (איגוד יצרני החשמל הלאומי; NEMA כיתה G10) עם השם המסחרי Garolite הוצע כחומר אנלוגי דנטין לבדיקה מכנית של קרמיקה דנטלית מאז 201014. זהו חומר מרוכב תרמוסטי המורכב מרב שכבות של פיברגלס ספוג בשרף אפוקסי בלחץ גבוה. הוא יכול לעמוד בתנאי לחץ גבוהים עם תכונות אלסטיות דומות, התנהגות עייפות וחוזק קשר דבק כמו דנטיןמיובש 14,24. הוא מספק יתרונות על פני שיניים טבעיות בכל הנוגע להכנת דגימות, סטנדרטיזציה ואישור אתי, עם חיסכון בזמן עקב חששות בטיחות ביולוגית מופחתים24. ניתן לבצע טיפול פני השטח על ידי תחריט עם 5% או 10% חומצה הידרופלואורית מ-60 שניות עד 90 שניות ומריחת חומר צימוד סילאן14,24. עם זאת, מחקרים על תותבות מלט עם חומר זה מוגבלים, ומהימנות הראיות הקיימות עדיין מוטלת בספק 24,25.

במחקר זה פותח פרוטוקול מעבדה לבדיקת עומס לשבר מונוטוני של ציפוי סגירה בעובי 1 מ"מ המודבק למות המאסטר שנטחנו מחומר אנלוגי דנטין כנגד כדור נירוסטה לא קבוע. יכולות נשיאת העומס המקסימליות של שני חומרי CAD/CAM דנטליים: ליתיום דיסיליקט (LD) - IPS e.max CAD ושרף ננו-קרמי (RNC) - Lava Ultimate, עם n = 15 לקבוצה, כומתו והושוו סטטיסטית באמצעות מבחן t עצמאי של שתי דגימות וניתוח סטטיסטי של Weibull. דפוסי השבר נחקרו גם תחת סטריאומיקרוסקופיה אופטית ומיקרוסקופ אלקטרונים סורק. השערת המחקר הייתה שזו שיטה מתאימה למידול כישלון של ציפוי סגירה ביישומים קליניים. השערת האפס הסטטיסטית הייתה שלא אמור להיות הבדל ביכולות נשיאת העומס המקסימליות בין ציפוי הסגר העשוי משני החומרים.

פרוטוקול

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

1. ייצור אנלוגי של שיניים

  1. צמצם אנטומית את פני השטח הסגריים של טוחנת ראשונה של לסת תחתונה (עם שורש מסועף) ב-1 מ"מ ושיפוע השוליים באמצעות קוצי יהלום גסים ועדינים.
  2. סרוק את שקל ההקלדה המוכן באמצעות סורק מעבדת שיניים.
  3. פתח את הקובץ הסרוק באמצעות OrthoAnalyzer בתוכנת ה-CAD. בחלון ערכת הכלים של Sculpt, לחץ על הכלי סכין שעווה והגדר את הקוטר והרמה שלו כ-2.6 מ"מ ו-63 מיקרומטר, בהתאמה. משכו בהדרגה כל משטח שורש אחד כלפי השני כדי למזג את השורשים המפוצלים לשורש יחיד כדי להקל על תהליך הטחינה (איור 1).
  4. טחינת השן האנלוגית מתבנית פיברגלס בלחץ גבוה (n = 30) (Garolite, איגוד יצרני החשמל הלאומי [NEMA] דרגה G10) באמצעות מכונת כרסום חמישה צירים (איור 2).

2. הרכבה

  1. השתמש בכל תוכנת CAD מתאימה (למשל, Autodesk Inventor Professional 2025) כדי לעצב ג'יג המתאים לחלק השורש של שן הדגם ולחלל שבתוך מכסי קצה ה-PVC כדי להבטיח מיקום וכיוון סטנדרטיים של דגימת הבדיקה.
  2. הדפס ג'יג אחד לכל צפצוף בדיקה ב-PMMA או בחומר מודולוס דומה באמצעות מדפסת תלת מימד.
  3. שלב את חלקי השורש והמבלטים עם מכסה קצה ה-PVC, בדרך כלל בקוטר פנימי של 25 מ"מ, בגובה 21.5 מ"מ ובעובי דופן של 5.5 מ"מ.
  4. מערבבים את שרף האפוקסי בעל הצמיגות הנמוכה לריפוי קר ויוצקים אותו לאזור צומת הצמנטואמייל של שיני הדגם. היזהר לא לזהם את פני השטח הסגר של שיני הדגם בשרף הזורם. השאירו להתייצבות מלאה בטמפרטורת החדר למשך 24 שעות לפחות (איור 3).

3. ייצור פורניר סגירה

  1. ייבא את הקובץ הסרוק של אנלוגי השיניים לתוכנת ה-CAD.
  2. תחת הוראות, קבע את כיוון ההחדרה של ציפוי הסגר.
  3. תחת ממשקים, בחר קו שוליים וסמן את קו השוליים של האנלוגי של השן הסרוקה. לאחר מכן, בחר ממשק למות | הגדרות מתקדמות וכווננו את מרווח המלט ל-0.025 מ"מ ואת מרווח המלט הנוסף ל-0.050 מ"מ.
  4. תחת עיצוב אנטומיה, עצב פורניר אוקלוזלי בעובי 1 מ"מ באמצעות תבנית מ-Smile Library והתאם אותו עם כלים ב-Sculpt.
  5. טוחנים את בלוקי הליתיום דיסיליקט (IPS e.max CAD) ושרף ננו-קרמיקה (Lava Ultimate) (n=15 לקבוצה) באמצעות מכונת כרסום חמישה צירים ובהתאם להוראות היצרן (איור 4).

4. מליטה ומלט

  1. נקה את כל תבניות המאסטר למשך 90 שניות במכונה אולטרסאונד וייבש באוויר. לאחר מכן, יש למרוח 5% חומצה הידרופלואורית על משטח הסגר למשך 60 שניות, לשטוף היטב במים ולייבש באוויר.
  2. עבור קבוצת LD, יש לחרוט את המשטח הפנימי עם 5% חומצה הידרופלואורית למשך 20 שניות, לשטוף היטב במים ולייבש באוויר.
  3. עבור קבוצת RNC, אוויר נשחק עם גודל גרגר אבקת תחמוצת אלומיניום 50 מיקרומטר ב -2 בר (200 kPa, 30 psi) למשך 10 שניות. הסר עודפי חול עם אלכוהול וייבש באוויר.
  4. מרחו סילאן, חומר מליטה אוניברסלי, והעמיסו מלט דבק בעל ריפוי כפול על תבליט השיקום. הנח את השחזור על תבניות המאסטר המוכנות על ידי העמסתם מתחת לראש דחיסה מלא סיליקון במכונת בדיקה אוניברסלית עם עומס של 40 N.
  5. ריפוי עם דיודה פולטת אור (LED) באמצעות עוצמת אור במצב רגיל של 1,000-1,200 mW/cm2 למשך 1-2 שניות. הסר עודפי מלט, המשך באור הריפוי על כל משטח למשך 20 שניות, והשאיר אותו במכונת הבדיקה האוניברסלית למשך 5 דקות.
  6. מוציאים ממכונת הבדיקה האוניברסלית ומשאירים במים מזוקקים בטמפרטורה של 37 מעלות צלזיוס למשך 48 שעות כדי לאפשר למלט להחלים במלואו.
  7. לפני הבדיקה, השתמש בסמנים קבועים עדינים כדי לצייר שלושה קווי ייחוס מדיאליים-רוחביים (סיניסטרלי, מרכזי ודקסטרלי) ושלושה קווי ייחוס קדמיים-אחוריים (עליון, מרכזי ותחתון) בצבעים שונים באמצעות סמנים קבועים עדינים.

5. בדיקה מכנית קוואזיסטטית

  1. מקם את דגימת הבדיקה במרכז המשטח התחתון של מכונת בדיקה מכנית עם תא עומס של 5 kN המוגדר לבדיקת דחיסה.
  2. הניחו כדור נירוסטה בקוטר 5.5 מ"מ בפוסה המרכזית של השחזור בצומת קווי הייחוס המרכזיים (איור 5).
  3. הנח טבעת אקרילית מגן סביב הדגימה ומגן פסולת מול מכונת הבדיקה כדי להגביל פסולת מעופפת.
  4. הורד את ראש הצלב כלפי מטה עד כמעט במגע עם כדור הפלדה ואפס עומס ותזוזה.
  5. הפעל דחיסה במהירות של 1 מ"מ לדקה עד לשברי השיקום, המסומן על ידי ירידה פתאומית בעומס. רשום עומס זה (איור 5).
  6. לאחר השבר, הסר את המגן ואת הטבעת האקרילית, ואסוף בזהירות את דגימת הבדיקה ושבריה. הקווים הצבעוניים מסייעים בהצבת שברי הקרמיקה במיקומם המקורי לניתוח לאחר מכן (איור 5).
  7. הנח את דגימת הבדיקה הבאה ובצע את שלבים 5.2-5.6 עד להשלמת הקבוצות.

6. ניתוח סטטיסטי

  1. מלא את גליונות העבודה של Minitab עם קודי חומרים וערכי טעינה מקסימליים (N) שאוחזרו מהניסוי בעמודה הראשונה והשנייה, בהתאמה.
  2. ערכו מבחן t עצמאי לשתי דגימות על ידי בחירה ב-Stat | סטטיסטיקה בסיסית | 2 דוגמאות t. הגדר את רמת הביטחון ל- 95% והניח שונות שווה.
  3. צור את התפלגות וייבול על ידי בחירה ב-Stat | אמינות/הישרדות | ניתוח תפוצה (צנזורה ימנית) | עלילת מזהה תפוצה. בחר ערכי טעינה מרביים בתיבה משתנה, סמן ובחר שמות חומרים בתיבה לפי משתנה, ציין פיזור כ- Weibull ולחץ על OK.
  4. בצע את הניתוח הסטטיסטי של Weibull על ידי בחירה ב-Stat | אמינות/הישרדות | ניתוח תפוצה (צנזורה ימנית) | ניתוח התפלגות פרמטרית | וייבול | גרפים. בחר את תרשים ההסתברות | הצג מרווחי ביטחון בתרשים לעיל ולחץ על אישור.

7. ניתוח פרקטוגרפי

  1. למיקרוסקופיה סטריאו, הרכיב את מצלמת העינית וצלם תמונות (פי 20) של תצוגות האוויר והצד של הדגימות באמצעות תוכנת הסטריאומיקרוסקופיה.
  2. לסריקת מיקרוסקופ אלקטרונים, חותכים את הדגימה לצומת הצמנטואמייל (CEJ), מכניסים אותה לאמבטיית אצטון בחומר ניקוי קולי ולאחר מכן מייבשים באוויר. ציפוי זהב וצילום תמונות (הגדלה של 250-300) של תצוגות האוויר והצד של הדגימות.

תוצאות

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

חישוב גודל המדגם בוצע באמצעות התוכנה המוזכרת, שיצרה גודל אפקט של 0.39 והציעה גודל מדגם מינימלי של n = 13 לקבוצה. עם זאת, גודל מדגם של n = 15 נבחר במחקר זה כדי לזהות את ההבדל של 5%. השערת האפס נדחתה. למרות חוזק כיפוף גדול יותר, הערכים הממוצעים של כוח הטעינה המרבי של ציפוי הסגר בעובי 1 מ"מ (n = 15 לקבוצה) המיוצרים מקבוצת LD (ליתיום דיסיליקט: 2,727.10 ± 472.41 N) היו נמוכים משמעותית מאלו של קבוצת RNC (ננו-קרמיקה שרף: 3,212.80 ± 558.67 N) (p < 0.05). פרמטר קנה המידה או חוזק האופייני (σ) של LD כאשר ההסתברות לכישלון היא 63.2% נמוך מעט מקבוצת ה-RNC. עם זאת, פרמטר הצורה או מודול וייבול (m) המתואר על ידי השיפוע של עלילת ההסתברות (95% CI) של ה-LD היה דומה לקבוצת ה-RNC, כפי שמוצג באיור 6, מה שמשקף ששני החומרים עשויים להיות בעלי התפלגות דומה של פגמים או פגמים פנימיים. כל הנתונים מוצגים בטבלה 1.

תמונות סטריאומיקרוסקופ של ציפוי סגר LD ו-RNC שבורים בתצוגות אוויריות וצדדיות מוצגות באיור 7 ובאיור 8, בהתאמה. שתי קבוצות הבדיקה תיארו את הסדקים בצורת טבעת פני השטח בצומת קווי הייחוס המרכזיים בפוסה המרכזית. הסדק היה, למעשה, חלק ממערכת סדקי החרוט ההרציאנית המתרחבת באופן נרחב לתוך השכבה העמוקה של השחזורים. זה היה מורכב בדרך כלל מסדק חיצוני (OC), סדק פנימי (IC) וסדק חציוני (MC), כפי שמוצג באיור 9. הסדק הרדיאלי שמקורו והתפשט ממשטח הצמנטציה שממול לאתר הפגיעה היה קשה לזיהוי בשל דקיקות השחזורים ואופי מבחן קראנץ' הכתר. עם זאת, ניתן היה להבחין במקור השבר המשני שנגרם על ידי מתח מתיחה המוצג כסדקים רדיאליים באזור השולי של השחזור הנותר המחובר למות המאסטר. שברים המציגים את המאפיינים הפרקטוגרפיים של כיוון התפשטות הסדק הרדיאלי ממקור השבר המשני מוצגים באיור 10. שברים בתפזורת מלאה אותרו באופן עקבי בהיבט הדיסטולינגואלי של שתי הקבוצות המשקמות למעט דגימה בקבוצת RNC שבה השבר התרחש באופן בוקולינגואלי בהיבט הדיסטלי.

תמונות מייצגות בהגדלה גבוהה יותר תחת מיקרוסקופ האלקטרונים הסורק בתצוגות אוויריות וצדדיות של שתי קבוצות הבדיקה מוצגות באיור 11 ובאיור 12. בשל הספגה של חומרי מילוי ננו-קרמיים של 80% wt% לתוך מטריצת הפולימר הצולבת של 20% wt%, משטחי השבר של פורנירים העשויים מ-RNC הציגו מראה מחוספס וסיבי, האופייני לעיוות פלסטי בשברים רקיעים. לעומת זאת, השחזורים שנעשו מ-LD התנפצו לחתיכות מרובות עם סדקים המתפשטים ממקורות השבר (FO) לשכבות העמוקות יותר ישירות עם מעט שיבושים או הסטות של סדקים. בנוסף, ניתן היה לזהות את אזור הפגיעה המקורי של כדור נירוסטה באזור הימני העליון כ-1 מ"מ מקו שבור בחלק מהדגימות, ללא קשר לסוג החומר. זה מראה שהכדור יכול להחליק למקומו הסופי כאשר הוא לא היה מיושר בצורה מושלמת על הפוסה המרכזית במהלך העמסת הדחיסה.

figure-results-1
איור 1: תמונות דיגיטליות מתוכנת התכנון בעזרת מחשב דנטלי המציגות את השורש הממוזג של טוחנת ראשונה של לסת תחתונה ראשונה של טיפודונט. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-2
איור 2: פיסת מאסטר כרסומה מדיסק למינציה פיברגלס בלחץ גבוה באמצעות מכונת כרסום שיניים 5 צירים. אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-3
איור 3: מאסטר מת בהרכבה. (A) הג'יגים מיוצרים מחוטי PMMA מודפסים. (ב) הם ממוקמים היטב במכסה קצה PVC כדי לתקנן את הכיוון והמיקום של אנלוגי השן. (C) שרף האפוקסי בעל הצמיגות הנמוכה לריפוי קר נשפך עד לצומת הצמנטואמייל של אנלוגי השן ומשאיר בטמפרטורת החדר למשך 24 שעות לפחות להתייצבות. קיצורים: PMMA = פולימתיל מתאקרילט; PVC = פוליוויניל כלוריד. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-4
איור 4: בלוקי CAD/CAM לאחר כרסום וגימור בהתאם להוראות היצרן. (A) ליתיום דיסיליקט, (B) ננו-קרמיקה שרף. קיצורים: CAD = עיצוב בעזרת מחשב; CAM = ייצור בעזרת מחשב. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-5
איור 5: בדיקות מכניות קוואזיסטטיות. (A) כדור נירוסטה בקוטר 5.5 מ"מ מונח על הפוסה המרכזית של השחזור. (ב) הדגימה ממוקמת במרכז מכונת הבדיקה האוניברסלית עם תא עומס של 5 קילו-ניוטון ודחוסה עם לוחית דחיסה במהירות של 1 מ"מ/דקה המוגנת על ידי טבעת האקריליק ומגן הפסולת. ההארכה (מ"מ) וכוח הטעינה המרבי (N) יירשמו בתוכנה. (C) חתיכות גדולות של דגימות שבורות נאספות בזהירות ומונחות בחזרה למקומן המקורי בעקבות הקווים הצבעוניים מהסמן הקבוע. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-6
איור 6: תרשים הסתברות Weibull של עומס השבר המרבי ב-95% CI בין ציפוי סגירה העשוי מ-LD ו-RNC. עומס השבר המרבי (N) ב-95% CI היה בין ציפוי סגר העשוי מ-LD (קו כחול) ו-RNC (קו אדום). פרמטר הצורה או מודול וייבול (m) מייצג את שיפוע העלילה, בעוד שפרמטר קנה המידה או החוזק המאפיין (σ) מייצג את ערך החוזק של חומרים כאשר ההסתברות לכשל היא 63.2% (קו ירוק). הפרמטרים והקו המותאם מראים את ניתוח הסבירות המקסימלית. קיצורים: LD = ליתיום דיסיליקט; RNC = ננו-קרמיקה שרף. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-7
איור 7: ציפוי ליתיום דיסיליקט תחת סטריאומיקרוסקופ (פי 20). (א) תצלום אוויר; (ב) מבט לרוחב. פסי קנה מידה = 2 מ"מ (A), 1 מ"מ (B). אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-8
איור 8: ציפויי סגירה ננו-קרמיים משרף תחת סטריאומיקרוסקופ (20x). (A) מבט אווירי; (ב) מבט לרוחב. פסי קנה מידה = 2 מ"מ (A), 1 מ"מ (B). אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-9
איור 9: מאפיינים פרקטוגרפיים מייצגים של ציפוי סגר. (א) LD ו-(ב) RNC. החצים הלבנים מצביעים על סדק הטבעת שבו התרחש מקור השבר העיקרי והתפשט מדחיסת הכדור, ויוצר סדקי חרוט הרציאני טיפוסיים עם סדקי חרוט חיצוניים, סדקי חרוט פנימיים וסדק חציוני. מקור השבר המשני שנגרם על ידי מתח המתיחה נמצא קרוב לאזור השוליים. החצים המנוקדים מסמנים את כיוון התפשטות הסדק שבו ניתן להבחין גם בתכונות אחרות, כגון קווי מעצר, בהתאם לתנאי ההדמיה. פסי קנה מידה = 2 מ"מ (A), 1 מ"מ (B). קיצורים: LD = ליתיום דיסיליקט; RNC = ננו-קרמיקה שרף; 1° FO = מקור שבר ראשוני; 2° FO = מקור שבר משני; OC = סדק חרוט חיצוני; IC = סדקי חרוט פנימיים; MC = סדק חציוני; DCP = כיוון התפשטות הסדק; AL = קווי מעצר. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-10
איור 10: מאפיינים פרקטוגרפיים מייצגים של שברי פורניר סגר. (A) LD ו-(B) RNC. מקור השבר המשני היה קרוב לשולי ציפוי הסגר. החצים המנוקדים מסמנים את כיוון התפשטות הסדק עם מאפיינים פרקטוגרפיים אחרים כגון אזור ערפל, האקל מעוות, קו וולנר וקו מעצר. פסי קנה מידה = 1 מ"מ. קיצורים: LD = ליתיום דיסיליקט; RNC = ננו-קרמיקה שרף; 2° FO = מקור שבר משני; DCP = כיוון התפשטות הסדק; AL = קווי מעצר; M = אזור ערפל; TH = האקל המעוות; WL = קו וולנר. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-11
איור 11: תמונות SEM מייצגות של ציפוי סגר LD שבור. (A) מבט אווירי; (ב) מבט מהצד. החץ הלבן מייצג את הפגיעה הראשונית של כדור הנירוסטה. פסי קנה מידה = 1 מ"מ. קיצורים: LD = ליתיום דיסיליקט; SEM = מיקרוסקופ אלקטרונים סורק. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

figure-results-12
איור 12: תמונות SEM מייצגות של ציפויי חסימה RNC שבורים. (A) מבט אווירי; (ב) מבט מהצד. פסי קנה מידה = 1 מ"מ. קיצורים: RNC = שרף ננו-קרמי; SEM = מיקרוסקופ אלקטרונים סורק. אנא לחץ כאן לצפייה בגרסה גדולה יותר של איור זה.

טבלה 1. אנא לחץ כאן להורדת טבלה זו.

דיון

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

בשנים האחרונות, ציפוי סגר זעיר פולשני זוכה לתשומת לב הולכת וגוברת ברפואת שיניים משקמת עכשווית. שחזורים אלה מיוצרים בדרך כלל מחומרים מונוליטיים של מטריצת זכוכית CAD/CAM, קרמיקה, פולי-קריסטל והיברידית26. הכנת שיניים שמרנית, קלות הגישה והנראות במהלך הכנת השן, לקיחת רושם וצמנטציה, ושימור החניכיים השוליות קודמו כיתרונות26,27. ההנחיות הנוכחיות ממליצות על עובי של 1.5-2.0 מ"מ בקצה התומך ובפוסה המרכזית כדי להבטיח עמידות וביצועים מכניים28,29. עם זאת, בשל שיעורי הישרדות ניסיוניים נוחים, ציפוי אוקלוזלי דק במיוחד בעובי של 0.7-1.0 מ"מ משמש כיום באופן נרחב כגישה משקמת זעיר פולשנית 26,30,31.

הבדלים ברכיבים המיקרו-מבניים ובטכניקות העיבוד יכולים להשפיע על תכונות חומר ה-CAD/CAM הדנטלי, כולל תכונות פיזיקו-מכניות, תכונות אופטיות, מקדם התפשטות תרמית (CTE) ומסיסות כימית3. לאחר העיבוד, LD דורש בדרך כלל טיפול בחום כדי להמיר את גבישי המטאסיליקט לגבישי ליתיום דיסיליקט מגובשים לחלוטין עם חוזק כיפוף של ~377 MPa ומודול אלסטי של 67.2 GPa 32,33,34. לעומת זאת, ה-RNC לא דרש עיבוד לאחר והיה בעל חוזק כיפוף של עד 200 מגה פיקסל ומודול אלסטי של 12.7 GPa34. מספר מחקרים מצאו כי ערכי חוזק כיפוף מבדיקות סטנדרטיות כלליות המשתמשות במידות פשוטות לא היו בקורלציה עם עומסי כשל של שחזורי שיניים עם מורפולוגיה ועוביים מורכבים שונים 15,16,17.

במחקר זה, עמידות השבר של ציפוי סגר 1 מ"מ העשוי מ-RNC הייתה עדיפה על זו של קבוצת ה-LD, עם תוצאות דומות למחקרים קודמים שבוצעו באמצעות שיניים טבעיות 35,36,37. יכולת נשיאת העומס הגבוהה יותר של חומר היברידי זה עשויה לנבוע מהחוזק והגמישות של חומרי המילוי הקרמיים והמטריצה המרוכבת של השרף, המאפשרים הרמוניה של המודול האלסטי שלו עם דנטין (15 GPa) וחומר דנטין אנלוגי (16.5 GPa), מה שמשפר את חלוקת המתח14,38. מחקר זה לא שילב את תהליך ההזדקנות וסימולציית הלעיסה בחישוב, ולכן לא יכול היה לייצג את ערכי החוזק ארוכי הטווח של שחזורים אלה. עם זאת, שיעור ההישרדות של ציפוי סגירת הגוף העשוי משרף מרוכב CAD/CAM מוקדם מדווח כגבוה מזה של LD39,40.

בניגוד לסגסוגות שיניים, קרמיקה דנטלית אינה מציגה התפלגות גאוס או נורמלית של ערכי חוזק בשל השונות בהתפלגות גדלי הפגמים41. כישלונם קשור בדרך כלל לאוכלוסיית הפגמים הגדולה, אשר בדרך כלל שוקלת את תדירות הכשל לצד ימין של ההתפלגות. לכן, תידרש רגרסיה פרמטרית כדי לאשר את אמינות חוזק החומר. על פי BS EN 61649: 2008, ניתן ליישם ניתוח סטטיסטי של Weibull עם גודל מדגם קטן כמו n = 10 אך עם ביטחון מוגבל42. גודל מדגם גדול, בדרך כלל גדול מ-20, יידרש כדי להבטיח מהימנות סטטיסטית וטעויות הערכה קלות יותר43. חומרים עם ערכי מודול וייבול (m) נמוכים עלולים להיכשל או להישבר באזור רחב. לעומת זאת, אלה עם ערכים גדולים נוטים יותר להיכשל באזור הלחץ הגבוה ביותר בגלל התפלגות חוזק צרה. רוב ערכי ה-m של קרמיקה דנטלית מסחרית נופלים בין 5 ל-15 43, בעוד שהתוצאה של שני חומרי ה-CAD/CAM המשמשים במחקר זה היא ~6.7, שיכולה להשתנות כאשר נכללות דגימות בדיקה נוספות.

מחקר שיניים עתידי, כאשר יושמו יותר חששות בנושאי בטיחות ביולוגית וחוקי זכויות אדם44, עשוי להסתמך יותר על חומרים חלופיים לניסויים במבחנה . מחקר זה מקדם את השימוש בחומר אנלוגי דנטין טחון העשוי מפיברגלס ארוג ספוג שרף אפוקסי על פני פולימתיל מתאקרילט (PMMA), בעל חוזק מכני נמוך יותר ובעיות פירוק45. פוליאמיד מלא זכוכית הוצע גם כתחליף חומר נוסף לניסויי מעבדה24. עם זאת, ייתכן שחומרים סינתטיים אלה לא יוכלו להחליף לחלוטין שיניים טבעיות למרות שיש להם תכונות אלסטיות ויכולת הדבקה דומות. מחקר שנערך לאחרונה מצא כי כתרי הליתיום דיסיליקט המודבקים בלמינציה מזכוכית אפוקסי או פוליאמיד במילוי זכוכית הראו עמידות גבוהה יותר לעייפות מאשר כאשר הם מחוברים לדנטין טבעי25.

מחקר זה אינו יכול להשוות תוצאות כאלה מכיוון שהוא לא כלל שיניים טבעיות בקבוצת ביקורת. עם זאת, כאשר משווים בין שני חומרי פורניר שונים או יותר, שימוש במודל מלאכותי לשיניים טבעיות מראה יכולת חזרה מוגברת ואין לו חששות לאספקה, אחסון, עיקור או העברת מחלות. הדאגה היחידה של לרבד זכוכית אפוקסי היא קשיות פני השטח שלה, מה שעיכב את תהליך הטחינה, במיוחד בהתפצלות השורשים. פישוט השימוש בשורש לא אנטומי יחיד בהיעדר רצועה חניכיים אינו משנה את התנהגות נשיאת העומס של השחזור46. נדרשים מחקרים נוספים כדי להצדיק באופן מלא את התכונות המכניות וביצועי ההדבקה של חומרים חלופיים אלה עם חומרים משקמים אחרים באמצעות גישות שונות.

מחקר זה מדגיש גם את ההיתכנות של שימוש בכדור נירוסטה לא קבוע ככניסה לבדיקת דחיסה חד-צירית מונוטונית. מספר סוגים של שקעים קבועים שימשו בבדיקות מעבדה, כולל צורות קהות, בוכנה, חצי כדור וכדור 14,47,48,49,50. עם זאת, אלה עלולים ליצור מתח לא רצוי בנקודה אחת בחומרי הבדיקה. יתר על כן, הוא אינו מדגמן את המיקום הקליני, שבו התלולים האנטגוניסטים יכולים לנוע עד 0.5 או 1 מ"מ באופן אקסצנטרי51,52. בניגוד לכניסה קבועה, כדור הנירוסטה המשמש במחקר זה יכול לנוע מעט למגע ולפזר את הלחץ למרכז התותבת, ולמנוע הצטברות מתח במשטח משופע יחיד. בדומה למחקרים קודמים, החקירה הפרקטוגרפית גילתה כי ייתכן שהעומס לשבר עם עומס מונוטוני לא יוכל לתאר באופן מלא את מערכת הסדקים התת-קרקעית שמקורה במשטח ההדבקה הנגדי לאתר הטעינה 6,14. עם זאת, במחקר זה, ניתן היה להבחין בסדקים רדיאליים תת-קרקעיים בשוליים בשתי קבוצות השיקום, מה שמסמן את הכשל הנפוץ של התותבת הקרמית משימוש יומיומי ארוך טווח53,54. לכן, תשומת לב לתהליך העיבוד של שולי התותבות הזעיר פולשניות חיונית כדי לא ליצור פגמים או פגמים חיצוניים שעלולים להסלים את אירועי הכשל.

במסגרת מגבלות מחקר זה, ניתן להסיק כי לציפויי הסגירה בגודל 1 מ"מ העשויים מננו-קרמיקה של שרף CAD/CAM יש עמידות טובה יותר לשברים מאשר ליתיום דיסיליקט קונבנציונלי. ובכל זאת, שניהם הפגינו חוזק שבר הולם כנגד כוח נשיכה מרבי מרצון ולא רצוני ומהווים חומרים מבטיחים לשיקום שיניים אחוריות תחת תוכנית זעיר פולשנית. הבדיקה המכנית הקווזיסטטית במחקר זה יכולה לתת רמז לחוזק של חומרים משקמים CAD/CAM דנטליים, כנראה בשלב מוקדם לאחר המיקום, באמצעות יכולת נשיאת עומס מקסימלית עם מערכות סדקים רלוונטיות קלינית. ניתן לחקור חומרים משקמים חדשים יותר כגון ליתיום אלומיניום סיליקט מתקדם (LAS), ליתיום דיסיליקט מחוזק בזירקוניה (ZLS) וחומרים אנלוגיים אחרים לשיניים עם סביבת מעבדה מוצעת זו תחת הזדקנות מלאכותית וסימולציה של תנאי הפה.

גילויים

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

למחברים אין ניגודי אינטרסים להצהיר עליהם.

תודות

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

מחקר זה קיבל מימון מהפקולטה לרפואת שיניים, אוניברסיטת מהידול, בנגקוק, תאילנד. המחברים מודים לד"ר אריקה די פדריקו מבית הספר להנדסה ומדעי החומרים ולד"ר תומאס קלי מבית הספר לגיאוגרפיה באוניברסיטת קווין מרי בלונדון על התשומות הטכניות וההדרכה המקצועית שלהם בעבודה זו.

חומרים

רשימת החומרים שנעשה בהם שימוש במאמר זה
שםחברהמספר קטלוגהערות
הדפסת תלת מימד (SLA)  Formlabs, סומרוויל, מסצ'וסטס, ארה"בForm3+
3Shape Dental Designer תוכנת CAD 3Shape A/S, קופנהגן, דנמרקתוכנת CAD לאנלוגי שיניים וציפויים
5% חומצה הידרופלואורית Ivoclar Vivadent, Schaan, LiechtensteinIPS ג'ל תחריט קרמי
אבקת אלומינה RonvigDental Mfg. A/S, דאוגארד, דנמרק
Bluehill תוכנת בדיקת חומרים אוניברסלית Instron מערכות בדיקה מכניות, נורווד, מסצ'וסטס, ארה"ב
תוכנת CamLabLite Bresser בריטניה בע"מ, קנט, בריטניהתוכנת סטריאומיקרוסקופיה
שרף אפוקסי בעל צמיגות נמוכה לריפוי קר Struers SAS, Champigny-sur-Marne, צרפת
צמנט שרף לריפוי כפול 3M, סנט פול, מינסוטה, ארה"במלט שרף דבק אולטימטיבי
 ToupTek Photonics Co., Ltd., האנגג'ואו, סין
דיסקי למינציה פיברגלס בלחץ גבוה  (ז10)PAR Group Ltd, לנקשייר, בריטניה
IPS e.max CADIvoclar Vivadent, Schaan, ליכטנשטייןYB54G9/605330שקיפות נמוכה, A3, C14
סורק מעבדה 3Shape A/S, קופנהגן, דנמרקD900L
Lava Ultimate3M ESPE, סנט פול, מינסוטה, ארה"ב9541467/3314A3-LTשקיפות נמוכה, A3, 14L
דיודה פולטת אור (LED) אור ריפוי מכשיר רפואי נקר, גווילין, מכונת
 VHF camfacture AG, Amnnerbuch, גרמניהVHF S2
Minitab 18 Minitab Inc, סטייט קולג', פנסילבניה, ארה"ב
nQuery Advisor גרסה 9.2.10 פתרונות סטטיסטיים בע"מ, קליפורניה, ארה"בתוכנה סטטיסטית
פוליוויניל כלוריד מכסה קצה חנות צינורות פלסטיק בע"מ, סטירלינג, בריטניה25 מ"מ X 21.5 מ"מ;
מיקרוסקופ אלקטרונים סורק Tescan, ברנו, צ'כיהסוכן צימוד Tescan Vega
Silane 3M, סנט פול, מינסוטה, ארה"בRelyX Ceramic Primer
Autodesk Inventor Professional 2024Autodesk, סן פרנסיסקו, קליפורניה, ארה"בתוכנת CAD לג'יג
ציפוי ואקום מקרטע   Quorum, מזרח סאסקס, בריטניהMiniQS Sputter Coater
Stata18 StataCorp LLC, קולג' סטיישן, טקסס, ארה"ב
סטריאומיקרוסקופ Carl Zeiss AG, Oberkoche, גרמניהZeiss Stemi 508
טיפודונט לטוחנת ראשונה Frasaco GmbH, Tettnang, גרמניהANA-4 Z3RN-36
חומר מליטה שיניים אוניברסלי   3M, סנט פול, מינסוטה, ארה"בסקוץ' בונד דבק אוניברסלי
מכונת בדיקה אוניברסליתInstron Mechanical Testing Systems, נורווד, MA, ארה"בIntron 5900-84 
Rely X מצלמת עינית כרסום סין

מקורות

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,
  1. Makhija, S. K., et al. Dentist material selection for single-unit crowns: Findings from the National Dental Practice-Based Research Network. J Dent. 55, 40-47 (2016).
  2. Shenoy, A., Shenoy, N. Dental ceramics: An update. J Conserv Dent. 13 (4), 195-203 (2010).
  3. Anusavice, K. J., Shen, C., Rawls, H. R. Phillips' Science of Dental Materials. 12th Edition, Saunders. , 12th Edition, Saunders. (2013).
  4. Thompson, V. P., Rekow, D. E. Dental ceramics and the molar crown testing ground. J Appl Oral Sci. 12 (spe), 26-36 (2004).
  5. Zhang, Y., Sailer, I., Lawn, B. R. Fatigue of dental ceramics. J Dent. 41 (12), 1135-1147 (2013).
  6. Kelly, J. R. Clinically relevant approach to failure testing of all-ceramic restorations. J Prosthet Dent. 81 (6), 652-661 (1999).
  7. Valandro, L. F., Cadore-Rodrigues, A. C., Dapieve, K. S., Machry, R. V., Pereira, G. K. R. A brief review on fatigue test of ceramic and some related matters in Dentistry. J Mech Behav Biomed Mater. 138, 105607(2023).
  8. Selvaraj, H., et al. Systematic review fracture resistance of endodontically treated posterior teeth restored with fiber reinforced composites- a systematic review. BMC Oral Health. 23 (1), 566(2023).
  9. Josephson, B. A., Schulman, A., Dunn, Z. A., Hurwitz, W. A compressive strength study of an all-ceramic crown. J Prosthet Dent. 53 (3), 301-303 (1985).
  10. Josephson, B. A., Schulman, A., Dunn, Z. A., Hurwitz, W. A compressive strength study of complete ceramic crowns. Part II. J Prosthet Dent. 65 (3), 388-391 (1991).
  11. Bakke, M. Bite force and occlusion. Semin Orthod. 12 (2), 120-126 (2006).
  12. Koc, D., Dogan, A., Bek, B. Bite force and influential factors on bite force measurements: a literature review. Eur J Dent. 4 (2), 223-232 (2010).
  13. Flanagan, D. Bite force and dental implant treatment: a short review. Med Devices (Auckl). 10, 141-148 (2017).
  14. Kelly, J. R., Rungruanganunt, P., Hunter, B., Vailati, F. Development of a clinically validated bulk failure test for ceramic crowns. J Prosthet Dent. 104 (4), 228-238 (2010).
  15. Alghazzawi, T. F. Flexural strengths, failure load, and hardness of glass-ceramics for dental applications. J Prosthet Dent. 128 (3), 512.e1-512.e9 (2022).
  16. Alghazzawi, T. F. Relation of crown failure load to flexural strength for three contemporary dental polymers. Polymers (Basel). 15 (21), 4312(2023).
  17. Alghazzawi, T. F., Janowski, G. M., Eberhardt, A. W. An experimental study of flexural strength and hardness of zirconia and their relation to crown failure loads. J Prosthet Dent. 131 (2), 320-328 (2024).
  18. Peterson, I. M., Pajares, A., Lawn, B. R., Thompson, V. P., Rekow, E. D. Mechanical characterization of dental ceramics by hertzian contacts. J Dent Res. 77 (4), 589-602 (1998).
  19. Johansson, A., Omar, R., Carlsson, G. E. Bruxism and prosthetic treatment: A critical review. J Prosthodont Res. 55 (3), 127-136 (2011).
  20. Reitemeier, B., Hänsel, K., Kastner, C., Weber, A., Walter, M. H. A prospective 10-year study of metal ceramic single crowns and fixed dental prosthesis retainers in private practice settings. J Prosthet Dent. 109 (3), 149-155 (2013).
  21. Marchan, S. M., Joseph Smith, W. A. A Preliminary investigation into the dietary and oral practices associated with fractured teeth and prostheses in a Trinidadian population. J Int Soc Prev Community Dent. 8 (5), 402-408 (2018).
  22. Albelasy, E., Hamama, H. H., Tsoi, J. K. H., Mahmoud, S. H. Influence of material type, thickness and storage on fracture resistance of CAD/CAM occlusal veneers. J Mech Behav Biomed Mater. 119, 104485(2021).
  23. Ladino, L., Sanjuan, M. E., Valdez, D. J., Eslava, R. A. Clinical and biomechanical performance of occlusal veneers: A scoping review. J Contemp Dent Pract. 22 (11), 1327-1337 (2021).
  24. Chen, Y., et al. Which dentine analogue material can replace human dentine for crown fatigue test. Dent Mater. 39 (1), 86-100 (2023).
  25. Dalla-Nora, F., Da Rosa, L. S., Pereira, G. K. R., Valandro, L. F., Rippe, M. P. Is dentin analogue material a viable substitute for human dentin in fatigue behavior studies. J Mech Behav Biomed Mater. 150, 106312(2024).
  26. Ladino, L., Sanjuan, M., Valdéz, D., Eslava, R. Clinical and biomechanical performance of occlusal veneers: A scoping review. J Contemp Dent Pract. 22, 1327-1337 (2022).
  27. Edelhoff, D., Ahlers, M. O. Occlusal onlays as a modern treatment concept for the reconstruction of severely worn occlusal surfaces. Quintessence Int. 49 (7), 521-533 (2018).
  28. Gierthmuehlen, P. C., Spitznagel, F. A., Koschate, M., Bonfante, E. A., Prott, L. S. Influence of ceramic thickness and dental substrate on the survival rate and failure load of non-retentive occlusal veneers after fatigue. J Esthet Restor Dent. 36 (2), 373-380 (2024).
  29. Politano, G., Van Meerbeek, B., Peumans, M. Nonretentive bonded ceramic partial crowns: Concept and simplified protocol for long-lasting dental restorations. J Adhes Dent. 20 (6), 495-510 (2018).
  30. Alghauli, M., Alqutaibi, A. Y., Wille, S., Kern, M. Clinical outcomes and influence of material parameters on the behavior and survival rate of thin and ultrathin occlusal veneers: A systematic review. J Prosthodont Res. 67 (1), 45-54 (2023).
  31. Jurado, C. A., Tsujimoto, A., Molisani, J., Fu, C. C., Sadid-Zadeh, R. Fracture resistance of chairside CAD-CAM lithium disilicate occlusal veneer with various designs after mechanical aging. J Prosthodont. , (2024).
  32. Willard, A., Gabriel Chu, T. -M. The science and application of IPS e.Max dental ceramic. Kaohsiung J Med Sci. 34 (4), 238-242 (2018).
  33. Lawson, N. C., Bansal, R., Burgess, J. O. Wear, strength, modulus and hardness of CAD/CAM restorative materials. Dent Mater. 32 (11), e275-e283 (2016).
  34. Sonmez, N., et al. Evaluation of five CAD/CAM materials by microstructural characterization and mechanical tests: a comparative in vitro study. BMC Oral Health. 18 (1), 5(2018).
  35. Maeder, M., et al. Load-bearing capacities of ultra-thin occlusal veneers bonded to dentin. J Mech Behav Biomed Mater. 95, 165-171 (2019).
  36. Ioannidis, A., et al. Ultra-thin occlusal veneers bonded to enamel and made of ceramic or hybrid materials exhibit load-bearing capacities not different from conventional restorations. J Mech Behav Biomed Mater. 90, 433-440 (2019).
  37. Andrade, J. P., et al. Effect of different computer-aided design/computer-aided manufacturing (CAD/CAM) materials and thicknesses on the fracture resistance of occlusal veneers. Oper Dent. 43 (5), 539-548 (2018).
  38. Rees, J. S., Jacobsen, P. H. The elastic moduli of enamel and dentine. Clin Mater. 14 (1), 35-39 (1993).
  39. Schlichting, L. H., Maia, H. P., Baratieri, L. N., Magne, P. Novel-design ultra-thin CAD/CAM composite resin and ceramic occlusal veneers for the treatment of severe dental erosion. J Prosthet Dent. 105 (4), 217-226 (2011).
  40. Magne, P., Schlichting, L. H., Maia, H. P., Baratieri, L. N. In vitro fatigue resistance of CAD/CAM composite resin and ceramic posterior occlusal veneers. J Prosthet Dent. 104 (3), 149-157 (2010).
  41. Quinn, J. B., Quinn, G. D. A practical and systematic review of Weibull statistics for reporting strengths of dental materials. Dent Mater. 26 (2), 135-147 (2010).
  42. British Standards Institution. BS61649: Weibull analysis. , British Standards Institution. London. (2009).
  43. Sadighpour, L., Geramipanah, F., Raeesi, B. In vitro mechanical tests for modern dental ceramics. Front Dent. 3 (3), 143-152 (1970).
  44. Constantin, A. Human subject research: International and regional human rights standards. Health Hum Rights. 20 (2), 137-148 (2018).
  45. Zafar, M. S. Prosthodontic applications of polymethyl methacrylate (PMMA): An update. Polymers (Basel). 12 (10), 2299(2020).
  46. Dal Piva, A. O., Tribst, J. P., Borges, A. L., de Melo, R. M., Bottino, M. A. Influence of substrate design for in vitro mechanical testing. J Clin Exp Dent. 11 (2), e119-e125 (2019).
  47. Zhang, Y., Kim, J. W., Bhowmick, S., Thompson, V. P., Rekow, E. D. Competition of fracture mechanisms in monolithic dental ceramics: flat model systems. J Biomed Mater Res B Appl Biomater. 88 (2), 402-411 (2009).
  48. Corazza, P. H., Feitosa, S. A., Borges, A. L., Della Bona, A. Influence of convergence angle of tooth preparation on the fracture resistance of Y-TZP-based all-ceramic restorations. Dent Mater. 29 (3), 339-347 (2013).
  49. Omori, S., Komada, W., Yoshida, K., Miura, H. Effect of thickness of zirconia-ceramic crown frameworks on strength and fracture pattern. Dent Mater J. 32 (1), 189-194 (2013).
  50. Alammari, M. R., Abdelnabi, M. H., Swelem, A. A. Effect of total occlusal convergence on fit and fracture resistance of zirconia-reinforced lithium silicate crowns. Clin Cosmet Investig Dent. 11, 1-8 (2019).
  51. Schuyler, C. H. Freedom in centric. Dent Clin N Am. 13 (3), 681-686 (1969).
  52. Tiwari, B., Ladha, K., Lalit, A., Dwarakananda Naik, B. Occlusal concepts in full mouth rehabilitation: an overview. J Indian Prosthodont Soc. 14 (4), 344-351 (2014).
  53. Skjold, A., Schriwer, C., Gjerdet, N. R., Øilo, M. Fractographic analysis of 35 clinically fractured bi-layered and monolithic zirconia crowns. J Dent. 125, 104271(2022).
  54. Øilo, M., Gjerdet, N. R. Fractographic analyses of all-ceramic crowns: A study of 27 clinically fractured crowns. Dent Mater. 29 (6), e78-e84 (2013).

הדפסות חוזרות והרשאות

בקש הרשאה לשימוש חוזר בטקסט או באיורים של מאמר JoVE זה

בקש הרשאה

תגיות

Quasistatic Mechanical TestingOcclusal VeneersCAD CAM RestorationsMilled Dentin AnalogFracture StrengthResin NanoceramicLithium DisilicateUniversal Testing MachineCompression TestingStereo Microscopy

מאמרים קשורים