このコンテンツを表示するには、JoVEへの購読が必要です。 または、無料トライアルをお申し込みください。

方法論記事

コンピュータ支援設計および製造のための準静的機械的試験 咬合ベニア ミルド象牙質アナログ材料にセメントで固定

1.3K 回視聴

⸱

DOI:

10.3791/67511

⸱

2024年12月20日

 ,  , 
1Center for Oral Bioengineering, Institute of Dentistry, Queen Mary University of London, 2School of Engineering and Materials Science, Queen Mary University of London

この記事について

サマリー

象牙質アナログ材料にセメントで固定された低侵襲後方コンピュータ支援設計および製造修復物の破壊強度を決定するために、非固定ステンレス鋼球を使用した準静的荷重対骨折試験が開発されました。この試験では、歯科修復物の骨折に関与する典型的な負荷レジームをモデル化しています。

要約

現在の低侵襲治療体制では、修復された歯の活力、審美性、機能を維持するために、マイナーな歯の準備とより薄い生体模倣セラミック修復物が使用されます。新しいコンピュータ支援設計およびコンピュータ支援製造(CAD/CAM)セラミックライク材料が利用可能になりました。寿命を保証するために、歯科臨床医は、比較的脆いガラスマトリックスセラミックと比較して、これらの新しく発売された製品の機械的強度を知っている必要があります。さらに、特にパンデミック後、実験室での研究のために代替歯が推進されており、その適用にはより多くの証拠的なサポートが必要です。

この研究では、厚さ 1 mm の CAD/CAM 咬合ベニアの破壊強度を決定するための単調荷重破壊試験のラボ プロトコルを開発しました。マスターダイは、水和象牙質と同様の弾性率と接着強度を持つ高圧グラスファイバーラミネートからフライス加工されました。それらは、冷間硬化型エポキシ樹脂でポリ塩化ビニル(PVC)エンドキャップに取り付けられました。咬合ベニアは、卓上修復物とも呼ばれ、二ケイ酸リチウム(LD)と樹脂ナノセラミックブロック(RNC)から粉砕され、二重硬化型接着樹脂セメントを使用して準備されたマスターダイにセメントで固定されました。蒸留水に37°Cで48時間保存することにより、完全に硬化させることが許可されました。

その後、すべてのサンプルを万能試験機に置き、固定されていない5.5mmのステンレス製ボールを介してロードしました。これにより、拮抗歯に対して発生するような横方向の動きが可能になりました。圧縮は1mm/minの速度で加えられ、荷重-変位グラフが生成されました。RNC群(3,212.80 ± 558.67 N)の修復物の平均最大耐力は、LD群(2727.10 ± 472.41 N)よりも有意に高かった(p < 0.05)。テスト中に剥離は見つかりませんでした。両方のCAD/CAM材料は、同様の欠陥分布を持つ可能性があります。積込み部位ではヘルツ円錐形亀裂が見られたが、セメンテーション表面から伝播する放射状亀裂は両群とも縁付近で発見された。

概要

メタルフリーの修復物は、その優れた光学特性と生体適合性により、現在、前歯列および後歯列で非常に好まれています1。ただし、このような材料の主な欠点は、破壊2に対する感受性です。ほとんどのセラミックスは、低ひずみ3下でも引張応力によって発生する亀裂に対して脆弱です。歯科用セラミック補綴物の骨折は、通常、咀嚼中に発生する引張応力に長期間さらされることによるゆっくりとした放射状亀裂の成長から発生します4。その弱点は、材料内の内在的な欠陥や欠陥、および製造や後処理による外在的な欠陥によってエスカレートします5。歯科用CAD/CAM材料の曲げ強度、引張応力に耐える能力は、一軸(3点または4点曲げ)および二軸曲げ試験(ボールオンリング、リングオンリング、およびピストンオン3ボール)などの標準試験を通じて達成および比較することができます。一方、亀裂成長に抵抗する材料の能力である破壊靭性は、シングルエッジのノッチビームと押し込み試験から導き出すことができます。しかし、これらの試験では、異なる解剖学的構成6のセメントプロテーゼの挙動を完全に予測し、表現することはできません。他の単調または動的機械的試験は、さまざまな臨床的側面でその性能を正当化するために導入されています7,8。

骨折する荷重または「クラウンをクランチする」試験は、複雑な形状のセラミック修復物の強度を調査し比較するために、歯科で広く使用されています9,10。単調な一軸圧縮は、壊滅的な骨折が発生するまで、垂直方向または横方向の修復物に準静的に作用します。材料の破壊強度は最大荷重力から決定できますが、亀裂の位置や方向などの破壊モードは顕微鏡で調べることができます。良好な修復物は、自発的な最大咬合力、頭蓋顎顎の生体力学の影響下で顎エレベーター筋によって生成される最大の咀嚼力、および反射経路11,12(後歯で最大900Nになる可能性がある)からの圧縮応力と引張応力の両方に耐えることができるはずです3。さらに、ブラキシズムは、同じ領域で力を無意識のうちに1,200Nに増加させることができる13。材料特性(すなわち、弾性率)に加えて、形状、厚さ、接着性セメント、および欠陥分布は、任意の補綴物の強度に影響を与える14。しかし、非臨床的な高力と失敗メカニズムが臨床状況と異なるため、そのようなテストの臨床的関連性について議論が提起されています6,14。ステップストレス分析と口腔内状態を含む耐疲労性試験は、歯科修復物の寿命を予測するためのより現実的なアプローチである可能性があります7。それにもかかわらず、破壊への荷重は、メーカーのデータが信頼できない可能性のある市場に投入された新しいCAD / CAMセラミック材料の強度を比較するための、迅速、簡単、かつ再現性のあるin vitro試験です15,16,17。この結果は、パラファンクション活動による極端な力や、硬い種子や砂利を噛むなどの予期せぬ臨床状況に対する補綴物の耐性を反映している可能性があり、これは歯科補綴物の故障も引き起こします18,19,20,21。

後歯のリハビリテーションへの使用が増えるにつれ、フライス加工および印刷されたCAD / CAM材料で作られた咬合ベニアの機械的性能は、材料の種類、補綴設計、歯のアバットメント準備設計、厚さ、表面処理、接着剤接着、および溶融セメントシステム22,23を含むさまざまな側面について調査されています。.ただし、データはまだ限られており、試験材料はガラスマトリックスセラミックと従来のCAD / CAM複合材料からのものです。代替のハイブリッド材料であるレジンナノセラミックスが利用可能になりました。ナノセラミックフィラーの強度と樹脂マトリックスからの弾力性を組み込んでいると主張しており、薄くて低侵襲の修復に適している可能性があります。ただし、その機械的性能、特に大臼歯領域では、臨床的意味についてより多くの裏付けとなる証拠が必要です。

これまで、研究者は実験室でのテストで天然の歯に代わる材料を持っていませんでした。高圧グラスファイバーラミネート(全米電機工業会;NEMAグレードG10)は、ガロライトの商品名で、201014年以来、歯科用セラミックスの機械的試験のための象牙質アナログ材料として提案されています。これは、高圧下でエポキシ樹脂に浸されたガラス繊維の多層からなる熱硬化性複合材料です。水和象牙質14,24と同様の弾性特性、疲労挙動、および接着接着強度により、高応力条件に耐えることができます。これは、検体の準備、標準化、および倫理的承認に関して天然歯よりも利点があり、バイオセーフティーの懸念が軽減されるため時間を節約できます24。表面処理は、5%または10%フッ化水素酸で60秒から90秒までエッチングし、シランカップリング剤14,24を塗布することによって行うことができる。それにもかかわらず、この材料を使用したセメントプロテーゼに関する研究は限られており、既存の証拠の信頼性にはまだ疑問があります24,25。

この研究では、象牙質アナログ材料からフライス加工されたマスターダイにセメントで固められた厚さ1mmの咬合ベニアを非固定ステンレス鋼球に対して単調な荷重破壊試験の実験室プロトコルを開発しました。二ケイ酸リチウム (LD) - IPS e.max CADと樹脂ナノセラミック (RNC) - Lava Ultimateの2つの歯科用CAD/CAM材料の最大耐荷重能力は、グループあたりn = 15で、2サンプルの独立した t検定とワイブル統計分析を通じて定量化され、統計的に比較されました。また、光立体顕微鏡および走査型電子顕微鏡でも破壊パターンを調査しました。この研究の仮説は、これが臨床応用における咬合ベニアの故障をモデル化する適切な方法であるというものでした。統計的帰無仮説は、2 つの材料から作られた咬合ベニア間の最大耐荷重能力に差はないはずであるというものでした。

アクセスが制限されています。このコンテンツを表示するにはログインするか、トライアルを開始してください。

プロトコル

1.歯のアナログ製造

  1. タイポドント下顎第一大臼歯(二股の根を持つ)の咬合面を解剖学的に1mm縮小し、粗いダイヤモンドバーと細かいダイヤモンドバーを使用してマージンを斜角にします。
  2. 準備したタイポドントを歯科技工所スキャナーでスキャンします。
  3. スキャンしたファイルを CADソフトウェアのOrthoAnalyzer で開きます。 Sculpt ツールキットウィンドウで、 ワックスナイフ ツールをクリックし、 直径 と レベル をそれぞれ 2.6mm と 63μmに設定します。各根の表面を徐々に互いに引き寄せて、二股に分かれた根を1つの根にマージし、製粉プロセスを容易にします(図1)。
  4. 5軸フライス盤(図2)を使用して、高圧グラスファイバーラミネート(n = 30)(Garolite、National Electrical Manufacturers Association(NEMA)グレードG10)から歯のアナログダイをフライス加工します。

2. 取り付け

  1. 適切なCADソフトウェア(Autodesk Inventor Professional 2025など)を使用して、モデルの歯のルートセクションとPVCエンドキャップ内のスペースにフィットする治具を設計し、試験片の位置と向きが標準化されるようにします。
  2. 3Dプリンターを使用して、PMMAまたは同様の弾性率材料でテストトゥートごとに1つの治具を印刷します。
  3. ルートパーツとダイをPVCエンドキャップ(通常は内径25 mm、高さ21.5 mm、壁厚5.5 mm)と組み合わせます。
  4. 冷間硬化性低粘度エポキシ樹脂を混合し、モデル歯のセメントナメル接合部まで注ぎます。モデル歯の咬合面が流れる樹脂で汚れないように注意してください。室温で少なくとも24時間完全にセットしておきます(図3)。

3.咬合ベニヤの製作

  1. 歯のアナログのスキャンファイルをCADソフトウェアにインポートします。
  2. [Directions] で、咬合ベニアの挿入方向を決定します。
  3. [ インターフェース]で、[ マージンライン ]を選択し、スキャンした歯のアナログのマージンラインをマークします。次に、 Die interface |設定を進める と、セメントギャップを0.025mmに、追加のセメントギャップを0.050mmに調整します。
  4. 解剖学デザインでは、Smile Libraryのテンプレートを使用して厚さ1mmの咬合ベニヤをデザインし、Sculptのツールで調整します。
  5. 二ケイ酸リチウム(IPS e.max CAD)と樹脂ナノセラミック(Lava Ultimate)ブロック(グループあたりn = 15)を、5軸フライス盤を使用し、製造元の指示に従って粉砕します(図4)。

4. 接着・セメンテーション

  1. すべてのマスターダイを超音波装置で90秒間洗浄し、風乾します。その後、5%フッ化水素酸を咬合面に60秒間塗布し、水で十分にすすぎ、風乾します。
  2. LD基は、内面を5%フッ化水素酸で20秒間エッチングし、水で十分にすすぎ、風乾します。
  3. RNCグループの場合、粒径50μmの酸化アルミニウム粉末を2バール(200kPa、30psi)で10秒間エアアブレードします。余分な砂をアルコールで取り除き、風乾します。
  4. 万能接着剤であるシランを塗布し、修復用凹版に二重硬化型接着セメントを充填します。修復物を、40Nの負荷で万能試験機のシリコン充填圧縮ヘッドの下にロードすることにより、準備したマスターダイに配置します。
  5. 発光ダイオード(LED)で、通常モード1,000-1,200mW/cm2 の光強度で1-2秒間硬化させます。余分なセメントを取り除き、各表面の硬化ライトを20秒間続け、万能試験機に5分間放置します。
  6. 万能試験機から取り出し、蒸留水37°Cに48時間放置して、セメントが完全に硬化するまで待ちます。
  7. テストの前に、細かい油性マーカーを使用して、細かい油性マーカーを使用して、3つの内側外側参照線(正弦波、中央、およびデキストラル)と3つの前後参照線(上部、中央、および下部)を異なる色で描画します。

5.準静的機械試験

  1. 圧縮試験用に5 kNロードセルがセットアップされた機械試験機の下部プラテンの中央に試験片を配置します。
  2. 直径5.5mmのステンレス鋼球を、中央の基準線の交点にある修復物の中央窩に配置します(図5)。
  3. 試験片の周囲に保護用のアクリルリングを配置し、試験機の前にデブリシールドを配置して、飛散するデブリを制限します。
  4. クロスヘッドを鋼球とほぼ接触し、負荷と変位がゼロになるまで下げます。
  5. 修復物が骨折するまで1 mm / minで圧縮を加えます。これは、負荷が急激に低下することで示されます。この負荷を記録します(図5)。
  6. 破断後、シールドとアクリルリングを取り外し、試験片とその破片を慎重に収集します。色付きの線は、その後の分析のためにセラミック片を元の位置に配置するのに役立ちます(図5)。
  7. 次の試験片を配置し、グループが完了するまで手順5.2〜5.6に従います。

6. 統計分析

  1. Minitabワークシートの1列目と2列目に、実験から取得した材料コードと最大負荷量(N)をそれぞれ入力します。
  2. 2つのサンプルに対して独立した t検定を行うには、[ 統計] |基本統計学 |2サンプル t。信頼水準を 95% に設定し、分散が等しいと仮定します。
  3. ワイブル分布プロットを作成するには、 統計 |信頼性/サバイバル |分布分析(右打ち切り) |分布 ID プロット。 [変数 ]ボックスで最大荷重値を選択し、[ 変数別 ]ボックスで材料名をオンにして選択し、分布を ワイブルとして指定して [OK]をクリックします。
  4. Weibull統計分析を行うには、Stat |信頼性/サバイバル |分布分析(右打ち切り) |パラメトリック分布解析 |ワイブル |グラフ。確率プロットを選択する |上のプロットに信頼区間を表示し、OKをクリックします。

7. フラクトグラフィック解析

  1. 実体顕微鏡検査の場合は、接眼レンズカメラを取り付け、実体顕微鏡ソフトウェアを介してサンプルの空中図と側面図の画像(20倍)をキャプチャします。
  2. 走査型電子顕微鏡では、試料をセメントエナメル接合部(CEJ)に切断し、超音波洗浄器のアセトン浴に入れてから風乾します。サンプルの空中図と側面図の画像(倍率250〜300)をゴールドコートしてキャプチャします。

アクセスが制限されています。このコンテンツを表示するにはログインするか、トライアルを開始してください。

結果

サンプルサイズの計算は、参照されたソフトウェアを使用して実行され、0.39の効果サイズが生成され、グループあたりn = 13の最小サンプルサイズが提案されました。ただし、この研究では、5%の差を検出するためにn = 15のサンプルサイズが選択されました。帰無仮説は棄却されました。LD(二ケイ酸リチウム:2,727.10 ± 472.41N)群から作られた厚さ1mmの咬合ベニア(n=15/群)の最大載荷力の平均値は、曲げ強度が高いにもかかわらず、RNC(樹脂ナノセラミックス:3,212.80 ± 558.67N)群(p < 0.05)よりも有意に低かった。故障確率が63.2%の場合のLDのスケールパラメータまたは特性強度(σ)は、RNCグループよりもわずかに低くなっています。しかし、LDの確率プロットの傾き(95%CI)で示される形状パラメータまたはワイブル率(m)は、 図6に示すようにRNCグループと類似しており、両方の材料が内部の欠陥または欠陥の分布が類似している可能性があることを反映しています。すべてのデータを 表1に示します。

アクセスが制限されています。このコンテンツを表示するにはログインするか、トライアルを開始してください。

ディスカッション

近年、低侵襲の咬合ベニアは、現代の修復歯科でますます注目を集めています。これらの修復物は、通常、モノリシックCAD/CAMガラスマトリックスセラミック、多結晶、およびハイブリッド材料26から製造される。保存的歯の準備、歯の準備、印象採図とセメンテーション、および辺縁歯肉の保存中のアクセスと視認性の容易さは、利点として推進されています26,27。現在のガイドラインでは、耐久性と機械的性能を確保するために、支持する尖端と中央窩に1.5〜2.0 mmの厚さを推奨しています28,29。しかし、良好な実験的生存率のために、0.7-1.0 mmの厚さの極薄咬合ベニアは現在、低侵襲修復アプローチとして広く採用されています26,30,31。

アクセスが制限されています。このコンテンツを表示するにはログインするか、トライアルを開始してください。

開示事項

著者は、宣言する利益相反を持っていません。

謝辞

この研究は、タイのバンコクにあるマヒドン大学歯学部から資金提供を受けています。著者らは、この研究における専門的な技術的インプットと指導について、工学・材料科学部のエリカ・ディ・フェデリコ博士とロンドンのクイーン・メアリー大学地理学部のトーマス・ケリー博士に感謝します。

アクセスが制限されています。このコンテンツを表示するにはログインするか、トライアルを開始してください。

材料

この記事で使用された材料の一覧
名前会社カタログ番号コメント
3Dプリンティング(SLA) Formlabs, Somerville, MA, USAForm3
+3Shape Dental Designer CADソフトウェア 3Shape A/S、デンマーク、コペンハーゲン、歯のアナログおよびベニア用CADソフトウェア
5%フッ化水素酸 Ivoclar Vivadent、Schaan、リヒテンシュタインIPSセラミックエッチングゲル
アルミナ粉末Ronvig歯科製造。A/S, Daugaard, Denmark
Bluehill Universal 材料試験ソフトウェア Instron Mechanical Testing Systems、米国マサチューセッツ州
CamLabLiteソフトウェア Bresser UK Ltd, Kent, UKStereomicroscopy Software
冷間硬化型低粘度エポキシ樹脂 Struers SAS, Champigny-sur-Marne, France
デュアルキュア樹脂セメント 3M、セントポール、ミネソタRely X Ultimate Adhesive Resin Cement
Eyepieceカメラ ToupTek Photonics Co., Ltd.、杭州、中国
高圧ガラス繊維ラミネートディスク (G10)PAR Group Ltd, Lancashire, UK
IPS e.max CADIvoclar Vivadent, Schaan, LiechtensteinYB54G9/605330低半透明性, A3, C14
ラボラトリースキャナー 3Shape A/S, Copenhagen, DenmarkD900L
Lava Ultimate3M ESPE, Saint Paul, MN, USA9541467/3314A3-LT低半透明性, A3, 14L
発光ダイオード (LED) 硬化ライト Woodpecker Medical Instrument、桂林省、中国
フライス盤 VHF camfacture AG, Amnnerbuch, GermanyVHF S2
Minitab 18 Minitab Inc、State College、PA、米国
nQuery Advisorバージョン9.2.10 Statistical Solutions Ltd., CA, USAStatistical Software
ポリ塩化ビニルエンドキャップ プラスチックパイプショップ株式会社、スターリング、英国25 mm X 21.5 mm;
走査型電子顕微鏡 テスカン、ブルノ、チェコ共和国テスカンベガ
シランカップリング剤 3M, Saint Paul, MN, USARelyX Ceramic Primer
Autodesk Inventor Professional 2024Autodesk, San Francisco, CA, USACADソフトウェア
, スパッタ真空コーター  イーストサセックス州クォーラムMiniQS スパッタコーター
Stata18 StataCorp LLC、カレッジステーション、テキサス州、米国
実体顕微鏡 Carl Zeiss AG, Oberkoche, Germanyツァイスステミ 508
タイポドント下顎第一大臼歯 Frasaco GmbH, Tettnang, GermanyANA-4 Z3RN-36
ユニバーサル歯科用接着剤  3M、セントポール、ミネソタ州、米国スコッチボンドユニバーサル接着剤
ユニバーサル試験機Instron Mechanical Testing Systems、Norwood、MA、USAIntron 5900-84 
ノーウッド、州、米国 ジグ用英国

参考文献

  1. Makhija, S. K., et al. Dentist material selection for single-unit crowns: Findings from the National Dental Practice-Based Research Network. J Dent. 55, 40-47 (2016).
  2. Shenoy, A., Shenoy, N. Dental ceramics: An update. J Conserv Dent. 13 (4), 195-203 (2010).
  3. Anusavice, K. J., Shen, C., Rawls, H. R. Phillips' Science of Dental Materials. 12th Edition, Saunders. , 12th Edition, Saunders. (2013).
  4. Thompson, V. P., Rekow, D. E. Dental ceramics and the molar crown testing ground. J Appl Oral Sci. 12 (spe), 26-36 (2004).
  5. Zhang, Y., Sailer, I., Lawn, B. R. Fatigue of dental ceramics. J Dent. 41 (12), 1135-1147 (2013).
  6. Kelly, J. R. Clinically relevant approach to failure testing of all-ceramic restorations. J Prosthet Dent. 81 (6), 652-661 (1999).
  7. Valandro, L. F., Cadore-Rodrigues, A. C., Dapieve, K. S., Machry, R. V., Pereira, G. K. R. A brief review on fatigue test of ceramic and some related matters in Dentistry. J Mech Behav Biomed Mater. 138, 105607(2023).
  8. Selvaraj, H., et al. Systematic review fracture resistance of endodontically treated posterior teeth restored with fiber reinforced composites- a systematic review. BMC Oral Health. 23 (1), 566(2023).
  9. Josephson, B. A., Schulman, A., Dunn, Z. A., Hurwitz, W. A compressive strength study of an all-ceramic crown. J Prosthet Dent. 53 (3), 301-303 (1985).
  10. Josephson, B. A., Schulman, A., Dunn, Z. A., Hurwitz, W. A compressive strength study of complete ceramic crowns. Part II. J Prosthet Dent. 65 (3), 388-391 (1991).
  11. Bakke, M. Bite force and occlusion. Semin Orthod. 12 (2), 120-126 (2006).
  12. Koc, D., Dogan, A., Bek, B. Bite force and influential factors on bite force measurements: a literature review. Eur J Dent. 4 (2), 223-232 (2010).
  13. Flanagan, D. Bite force and dental implant treatment: a short review. Med Devices (Auckl). 10, 141-148 (2017).
  14. Kelly, J. R., Rungruanganunt, P., Hunter, B., Vailati, F. Development of a clinically validated bulk failure test for ceramic crowns. J Prosthet Dent. 104 (4), 228-238 (2010).
  15. Alghazzawi, T. F. Flexural strengths, failure load, and hardness of glass-ceramics for dental applications. J Prosthet Dent. 128 (3), 512.e1-512.e9 (2022).
  16. Alghazzawi, T. F. Relation of crown failure load to flexural strength for three contemporary dental polymers. Polymers (Basel). 15 (21), 4312(2023).
  17. Alghazzawi, T. F., Janowski, G. M., Eberhardt, A. W. An experimental study of flexural strength and hardness of zirconia and their relation to crown failure loads. J Prosthet Dent. 131 (2), 320-328 (2024).
  18. Peterson, I. M., Pajares, A., Lawn, B. R., Thompson, V. P., Rekow, E. D. Mechanical characterization of dental ceramics by hertzian contacts. J Dent Res. 77 (4), 589-602 (1998).
  19. Johansson, A., Omar, R., Carlsson, G. E. Bruxism and prosthetic treatment: A critical review. J Prosthodont Res. 55 (3), 127-136 (2011).
  20. Reitemeier, B., Hänsel, K., Kastner, C., Weber, A., Walter, M. H. A prospective 10-year study of metal ceramic single crowns and fixed dental prosthesis retainers in private practice settings. J Prosthet Dent. 109 (3), 149-155 (2013).
  21. Marchan, S. M., Joseph Smith, W. A. A Preliminary investigation into the dietary and oral practices associated with fractured teeth and prostheses in a Trinidadian population. J Int Soc Prev Community Dent. 8 (5), 402-408 (2018).
  22. Albelasy, E., Hamama, H. H., Tsoi, J. K. H., Mahmoud, S. H. Influence of material type, thickness and storage on fracture resistance of CAD/CAM occlusal veneers. J Mech Behav Biomed Mater. 119, 104485(2021).
  23. Ladino, L., Sanjuan, M. E., Valdez, D. J., Eslava, R. A. Clinical and biomechanical performance of occlusal veneers: A scoping review. J Contemp Dent Pract. 22 (11), 1327-1337 (2021).
  24. Chen, Y., et al. Which dentine analogue material can replace human dentine for crown fatigue test. Dent Mater. 39 (1), 86-100 (2023).
  25. Dalla-Nora, F., Da Rosa, L. S., Pereira, G. K. R., Valandro, L. F., Rippe, M. P. Is dentin analogue material a viable substitute for human dentin in fatigue behavior studies. J Mech Behav Biomed Mater. 150, 106312(2024).
  26. Ladino, L., Sanjuan, M., Valdéz, D., Eslava, R. Clinical and biomechanical performance of occlusal veneers: A scoping review. J Contemp Dent Pract. 22, 1327-1337 (2022).
  27. Edelhoff, D., Ahlers, M. O. Occlusal onlays as a modern treatment concept for the reconstruction of severely worn occlusal surfaces. Quintessence Int. 49 (7), 521-533 (2018).
  28. Gierthmuehlen, P. C., Spitznagel, F. A., Koschate, M., Bonfante, E. A., Prott, L. S. Influence of ceramic thickness and dental substrate on the survival rate and failure load of non-retentive occlusal veneers after fatigue. J Esthet Restor Dent. 36 (2), 373-380 (2024).
  29. Politano, G., Van Meerbeek, B., Peumans, M. Nonretentive bonded ceramic partial crowns: Concept and simplified protocol for long-lasting dental restorations. J Adhes Dent. 20 (6), 495-510 (2018).
  30. Alghauli, M., Alqutaibi, A. Y., Wille, S., Kern, M. Clinical outcomes and influence of material parameters on the behavior and survival rate of thin and ultrathin occlusal veneers: A systematic review. J Prosthodont Res. 67 (1), 45-54 (2023).
  31. Jurado, C. A., Tsujimoto, A., Molisani, J., Fu, C. C., Sadid-Zadeh, R. Fracture resistance of chairside CAD-CAM lithium disilicate occlusal veneer with various designs after mechanical aging. J Prosthodont. , (2024).
  32. Willard, A., Gabriel Chu, T. -M. The science and application of IPS e.Max dental ceramic. Kaohsiung J Med Sci. 34 (4), 238-242 (2018).
  33. Lawson, N. C., Bansal, R., Burgess, J. O. Wear, strength, modulus and hardness of CAD/CAM restorative materials. Dent Mater. 32 (11), e275-e283 (2016).
  34. Sonmez, N., et al. Evaluation of five CAD/CAM materials by microstructural characterization and mechanical tests: a comparative in vitro study. BMC Oral Health. 18 (1), 5(2018).
  35. Maeder, M., et al. Load-bearing capacities of ultra-thin occlusal veneers bonded to dentin. J Mech Behav Biomed Mater. 95, 165-171 (2019).
  36. Ioannidis, A., et al. Ultra-thin occlusal veneers bonded to enamel and made of ceramic or hybrid materials exhibit load-bearing capacities not different from conventional restorations. J Mech Behav Biomed Mater. 90, 433-440 (2019).
  37. Andrade, J. P., et al. Effect of different computer-aided design/computer-aided manufacturing (CAD/CAM) materials and thicknesses on the fracture resistance of occlusal veneers. Oper Dent. 43 (5), 539-548 (2018).
  38. Rees, J. S., Jacobsen, P. H. The elastic moduli of enamel and dentine. Clin Mater. 14 (1), 35-39 (1993).
  39. Schlichting, L. H., Maia, H. P., Baratieri, L. N., Magne, P. Novel-design ultra-thin CAD/CAM composite resin and ceramic occlusal veneers for the treatment of severe dental erosion. J Prosthet Dent. 105 (4), 217-226 (2011).
  40. Magne, P., Schlichting, L. H., Maia, H. P., Baratieri, L. N. In vitro fatigue resistance of CAD/CAM composite resin and ceramic posterior occlusal veneers. J Prosthet Dent. 104 (3), 149-157 (2010).
  41. Quinn, J. B., Quinn, G. D. A practical and systematic review of Weibull statistics for reporting strengths of dental materials. Dent Mater. 26 (2), 135-147 (2010).
  42. British Standards Institution. BS61649: Weibull analysis. , British Standards Institution. London. (2009).
  43. Sadighpour, L., Geramipanah, F., Raeesi, B. In vitro mechanical tests for modern dental ceramics. Front Dent. 3 (3), 143-152 (1970).
  44. Constantin, A. Human subject research: International and regional human rights standards. Health Hum Rights. 20 (2), 137-148 (2018).
  45. Zafar, M. S. Prosthodontic applications of polymethyl methacrylate (PMMA): An update. Polymers (Basel). 12 (10), 2299(2020).
  46. Dal Piva, A. O., Tribst, J. P., Borges, A. L., de Melo, R. M., Bottino, M. A. Influence of substrate design for in vitro mechanical testing. J Clin Exp Dent. 11 (2), e119-e125 (2019).
  47. Zhang, Y., Kim, J. W., Bhowmick, S., Thompson, V. P., Rekow, E. D. Competition of fracture mechanisms in monolithic dental ceramics: flat model systems. J Biomed Mater Res B Appl Biomater. 88 (2), 402-411 (2009).
  48. Corazza, P. H., Feitosa, S. A., Borges, A. L., Della Bona, A. Influence of convergence angle of tooth preparation on the fracture resistance of Y-TZP-based all-ceramic restorations. Dent Mater. 29 (3), 339-347 (2013).
  49. Omori, S., Komada, W., Yoshida, K., Miura, H. Effect of thickness of zirconia-ceramic crown frameworks on strength and fracture pattern. Dent Mater J. 32 (1), 189-194 (2013).
  50. Alammari, M. R., Abdelnabi, M. H., Swelem, A. A. Effect of total occlusal convergence on fit and fracture resistance of zirconia-reinforced lithium silicate crowns. Clin Cosmet Investig Dent. 11, 1-8 (2019).
  51. Schuyler, C. H. Freedom in centric. Dent Clin N Am. 13 (3), 681-686 (1969).
  52. Tiwari, B., Ladha, K., Lalit, A., Dwarakananda Naik, B. Occlusal concepts in full mouth rehabilitation: an overview. J Indian Prosthodont Soc. 14 (4), 344-351 (2014).
  53. Skjold, A., Schriwer, C., Gjerdet, N. R., Øilo, M. Fractographic analysis of 35 clinically fractured bi-layered and monolithic zirconia crowns. J Dent. 125, 104271(2022).
  54. Øilo, M., Gjerdet, N. R. Fractographic analyses of all-ceramic crowns: A study of 27 clinically fractured crowns. Dent Mater. 29 (6), e78-e84 (2013).

アクセスが制限されています。このコンテンツを表示するにはログインするか、トライアルを開始してください。

再版と許可

さらに記事を探す

CAD/CAM修復物折損強度レジンナノセラミック二ケイ酸リチウム万能試験機圧縮試験ステレオ顕微鏡
コンピュータ支援設計および製造のための準静的機械的試験 咬合ベニア ミルド象牙質アナログ材料にセメントで固定
お問い合わせ
図書館に推薦する

プライバシー

利用規約

ポリシー

著作権 © 2026 MyJoVE Corporation. 無断転載を禁じます。