Methodenartikel

Quasistatisch mechanisch testen voor computerondersteund ontwerp en fabricage occlusale fineren gecementeerd op gefreesd dentine-analoog materiaal

DOI:

10.3791/67511

⸱

20 december 2024

 ,  , 
1Center for Oral Bioengineering, Institute of Dentistry, Queen Mary University of London, 2School of Engineering and Materials Science, Queen Mary University of London

In dit artikel

Samenvatting

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Een quasistatische load-to-fracture-test met een niet-gefixeerde roestvrijstalen kogel werd ontwikkeld om de breuksterkte te bepalen van minimaal invasieve posterieure computerondersteunde ontwerp- en fabricagerestauraties die zijn gecementeerd op dentine-analoge materialen. Deze test modelleert het typische belastingsregime dat verantwoordelijk is voor de fractuur van tandheelkundige restauraties.

Samenvatting

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Onder de huidige minimaal invasieve behandelingsregimes worden kleine tandvoorbereiding en dunnere biomimetische keramische restauratie gebruikt om de vitaliteit, esthetiek en functie van de gerestaureerde tand te behouden. Er is nu nieuw keramisch materiaal beschikbaar voor computerondersteund ontwerp en computerondersteunde fabricage (CAD/CAM). Om een lange levensduur te garanderen, moet een tandheelkundig arts de mechanische sterkte van dit nieuw gelanceerde product kennen in vergelijking met het relatief broze glas-matrix keramiek. Bovendien is een tandvervanger gepromoot voor laboratoriumonderzoek, vooral na de pandemie, en is er meer bewijskracht nodig voor de toepassing ervan.

Deze studie ontwikkelde een laboratoriumprotocol voor een monotone load-to-fracture-test om de breuksterkte van 1 mm dik CAD/CAM-occlusale fineer te bepalen. Master-matrijzen werden gefreesd uit hogedruk glasvezellaminaat, dat een vergelijkbare elasticiteitsmodulus en hechtsterkte heeft als gehydrateerd dentine. Ze werden gemonteerd in eindkappen van polyvinylchloride (PVC) met kouduithardende epoxyhars. Occlusale veneers, ook wel tafelbladrestauraties genoemd, werden gefreesd uit lithiumdisilicaat (LD) en hars nanokeramische blokken (RNC) en gecementeerd tot voorbereide mastermatrijzen met behulp van dubbel uitgehard lijmharscement. Ze kregen de tijd om volledig uit te harden door ze 48 uur bij 37 °C in gedestilleerd water te bewaren.

Alle monsters werden vervolgens in een universele testmachine geplaatst en geladen via een niet-vaste roestvrijstalen kogel van 5,5 mm die zijwaartse beweging mogelijk maakt zoals tegen de antagonistische tanden. Compressie werd toegepast met een snelheid van 1 mm/min en de grafiek van de belasting en verplaatsing werd gegenereerd. Het gemiddelde maximale draagvermogen van restauraties in de RNC-groep (3.212,80 ± 558,67 N) was significant hoger dan in de LD-groep (2727,10 ± 472,41 N) (p < 0,05). Tijdens de test werd geen debonding gevonden. Beide CAD/CAM-materialen kunnen een vergelijkbare foutverdeling hebben. Hertz-kegelscheur werd gevonden op de laadplaats, terwijl radiale scheuren die zich voortplantten vanaf het cementeeroppervlak in beide groepen dicht bij de rand werden gevonden.

Inleiding

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Metaalvrije restauraties hebben nu sterk de voorkeur in het voorste en achterste gebit vanwege hun uitstekende optische eigenschappen en biocompatibiliteit1. Het grote nadeel van dergelijke materialen is echter hun gevoeligheid voor breuk2. Het meeste keramiek is kwetsbaar voor scheuren die ontstaan door trekspanningen, zelfs bij lage rek3. Fracturen van keramische tandprothesen ontstaan meestal door langzame groei van radiale scheuren als gevolg van langdurige blootstelling aan de trekspanningen die tijdens het kauwen worden gegenereerd4. Hun zwakke punten escaleren met intrinsieke gebreken of defecten in de materialen en extrinsieke gebreken van fabricage en nabewerking5. Buigsterkte, het vermogen om trekspanning te weerstaan, van tandheelkundige CAD/CAM-materialen kan worden bereikt en vergeleken door middel van standaardtests zoals uniaxiale (3-punts of 4-punts buiging) en biaxiale buigtests (kogel-op-ring, ring-op-ring en zuiger-op-drie kogels). Ondertussen kan breuktaaiheid, het vermogen van een materiaal om scheurgroei te weerstaan, worden afgeleid uit een enkelzijdige inkepingsbalk en een indruktest. Deze tests kunnen echter het gedrag van de gecementeerde prothesen met verschillende anatomische configuraties niet volledig voorspellen en weergeven6. Andere monotone of dynamische mechanische tests zijn geïntroduceerd om hun prestaties te rechtvaardigen met verschillende klinische aspecten 7,8.

Een belasting om de kroon te breken of "de kroon te kraken"-test is op grote schaal gebruikt in de tandheelkunde om de sterke punten van keramische restauraties met complexe geometrieën te onderzoeken en te vergelijken 9,10. Monotone uniaxiale compressie wordt quasistatisch uitgeoefend op de restauraties in verticale of laterale richting totdat een catastrofale breuk optreedt. De breuksterkte van het materiaal kan worden bepaald aan de hand van de maximale belastingskracht, terwijl de breukwijzen, inclusief de plaats en richting van de scheur(en), microscopisch kunnen worden onderzocht. Een goede restauratie moet bestand zijn tegen zowel druk- als trekspanning van de vrijwillige maximale bijtkracht, de hoogste kauwkracht die wordt gegenereerd door kaakliftspieren onder invloed van craniomandibulaire biomechanica en de reflexroute11,12, die tot 900 N in de achterste tandenkan zijn 3. Bovendien kan bruxisme de kracht onvrijwillig verhogen tot 1.200 N in hetzelfde gebied13. Naast materiaaleigenschappen (d.w.z. elasticiteitsmodulus) zijn geometrieën, diktes, hechtcement en defectverdelingen van invloed op de sterkte van elke prothese14. Er zijn echter argumenten naar voren gebracht over de klinische relevantie van dergelijke tests vanwege de niet-klinische hoge krachten en het feit dat de faalmechanismen niet overeenkomen met klinische situaties 6,14. Een vermoeidheidsweerstandstest met stap-stressanalyse en intraorale conditie kan een meer realistische benadering zijn voor het voorspellen van de levensduur van tandheelkundige restauraties7. Desalniettemin is de belasting tot breuk nog steeds een snelle, eenvoudige en herhaalbare in-vitrotest om de sterke punten te vergelijken van nieuwe CAD/CAM-keramiekmaterialen die op de markt zijn gebracht waar de gegevens van de fabrikant mogelijk niet betrouwbaar zijn 15,16,17. Het resultaat kan een weerspiegeling zijn van de tolerantie van de prothese voor extreme krachten door parafunctionele activiteiten en onverwachte klinische situaties zoals bijten op harde zaden of grind, wat ook falen in tandprothesen veroorzaakt 18,19,20,21.

Met hun toenemende gebruik om achterste tanden te rehabiliteren, zijn de mechanische prestaties van occlusale veneers gemaakt van gefreesde en geprinte CAD/CAM-materialen onderzocht op verschillende aspecten, waaronder soorten materialen, prothetische ontwerpen, ontwerp van de voorbereiding van het tandabutment, diktes, oppervlaktebehandelingen, lijmverbindingen en cementsysteem22,23. De gegevens zijn echter nog beperkt en de testmaterialen zijn afkomstig van glasmatrixkeramiek en conventionele CAD/CAM-composietmaterialen. Een alternatief hybride materiaal, hars nanokeramiek, is nu beschikbaar. Het beweert de sterkte van nanokeramische vulstoffen en veerkracht van harsmatrix te bevatten, die geschikt kan zijn voor dunne, minimaal invasieve restauratie. De mechanische prestaties, vooral in het molaire gebied, vereisen echter meer ondersteunend bewijs voor klinische implicaties.

Tot nu toe hebben onderzoekers in laboratoriumtests geen materialen gehad die natuurlijke tanden kunnen vervangen. Hogedruk glasvezellaminaat (National Electrical Manufacturers Association; NEMA-klasse G10) met de handelsnaam Garolite wordt sinds 2010 voorgesteld als analoog dentinemateriaal voor het mechanisch testen van tandheelkundig keramiek14. Het is een thermohardend composietmateriaal dat bestaat uit meerdere lagen glasvezel gedrenkt in epoxyhars onder hoge druk. Het is bestand tegen zware stressomstandigheden met vergelijkbare elastische eigenschappen, vermoeidheidsgedrag en kleefsterkte als gehydrateerd dentine14,24. Het biedt voordelen ten opzichte van natuurlijke tanden met betrekking tot de voorbereiding van monsters, standaardisatie en ethische autorisatie, met tijdwinst als gevolg van verminderde bioveiligheidsproblemen24. Oppervlaktebehandeling kan worden uitgevoerd door te etsen met 5% of 10% fluorwaterstofzuur van 60 s tot 90 s en het aanbrengen van een silaankoppelingsmiddel14,24. Desalniettemin zijn studies naar gecementeerde prothesen met dit materiaal beperkt en is de betrouwbaarheid van het bestaande bewijs nog steeds twijfelachtig 24,25.

In deze studie werd een laboratoriumprotocol ontwikkeld voor een monotone load-to-fracture-test van 1 mm dik occlusale veneers gecementeerd aan de mastermatrijzen gefreesd uit dentine-analoog materiaal tegen een niet-gefixeerde roestvrijstalen kogel. De maximale draagvermogens van twee tandheelkundige CAD/CAM-materialen: lithiumdisilicaat (LD) - IPS e.max CAD en hars nanokeramiek (RNC) - Lava Ultimate, met n = 15 per groep, werden gekwantificeerd en statistisch vergeleken door middel van een onafhankelijke t-test met twee steekproeven en statistische analyse van Weibull. De breukpatronen werden ook onderzocht onder optische stereomicroscopie en scanning-elektronenmicroscopie. De onderzoekshypothese was dat dit een geschikte methode was om het falen van occlusale fineren in klinische toepassingen te modelleren. De statistische nulhypothese was dat er geen verschil zou moeten zijn in de maximale draagvermogens tussen de occlusale fineren gemaakt van de twee materialen.

Protocol

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

1. Tand analoge fabricage

  1. Verklein anatomisch het occlusale oppervlak van een typodont mandibulaire eerste kies (met gespleten wortel) met 1 mm en schuin de rand af met behulp van grove en fijne diamantboren.
  2. Scan de voorbereide typodont met een tandtechnisch laboratoriumscanner.
  3. Open het gescande bestand met OrthoAnalyzer in de CAD-software. Klik in het venster van de Sculpt-toolkit op het gereedschap Waxknife en stel de diameter en het niveau in op respectievelijk 2.6 mm en 63 μm. Trek geleidelijk elk worteloppervlak naar elkaar toe om de gespleten wortels samen te voegen tot een enkele wortel om het maalproces te vergemakkelijken (Figuur 1).
  4. Frees de analoge tandmatrijzen uit een hogedruk glasvezellaminaat (n = 30) (Garolite, National Electrical Manufacturers Association [NEMA] klasse G10) met behulp van een vijfassige freesmachine (Afbeelding 2).

2. Bevestiging

  1. Gebruik geschikte CAD-software (bijv. Autodesk Inventor Professional 2025) om een mal te ontwerpen die past bij het grondgedeelte van de modeltand en de ruimte in de PVC-eindkappen om een gestandaardiseerde positie en oriëntatie van het testmonster te garanderen.
  2. Print één mal per testtoeter in PMMA of vergelijkbaar modulusmateriaal met behulp van een 3D-printer.
  3. Combineer de worteldelen en matrijzen met de PVC-eindkap, meestal 25 mm in binnendiameter, 21,5 mm hoog en 5,5 mm in wanddikte.
  4. Meng de kouduithardende epoxyhars met lage viscositeit en giet deze tot aan het cementoenamel junction gebied van de modeltanden. Zorg ervoor dat u het occlusale oppervlak van de modeltanden niet vervuilt met de stromende hars. Laat minimaal 24 uur volledig opstijven bij kamertemperatuur (Figuur 3).

3. Fabricage van occlusale fineer

  1. Importeer het gescande bestand van de tandanaloog naar de CAD-software.
  2. Bepaal onder Routebeschrijving de insteekrichting van het occlusale fineer.
  3. Selecteer onder Interfaces de optie Margelijn en markeer de margelijn van de gescande tandanaloog. Selecteer vervolgens Die interface | Vervroegde instellingen en stel de cementspleet in op 0,025 mm en de extra cementspleet op 0,050 mm.
  4. Ontwerp onder Anatomisch ontwerp een occlusale fineer van 1 mm dik met behulp van een sjabloon uit Smile Library en pas het aan met tools in Sculpt.
  5. Frees de lithiumdisilicaat (IPS e.max CAD) en hars nanokeramische (Lava Ultimate) blokken (n=15 per groep) met behulp van een vijfassige freesmachine en volgens de instructies van de fabrikant (Afbeelding 4).

4. Verlijmen en cementeren

  1. Reinig alle mastermatrijzen gedurende 90 s in een ultrasone machine en laat ze aan de lucht drogen. Breng vervolgens 5% fluorwaterstofzuur aan op het occlusale oppervlak gedurende 60 s, spoel grondig af met water en laat aan de lucht drogen.
  2. Ets voor de LD-groep het interne oppervlak gedurende 5 s met 20% fluorwaterstofzuur, spoel grondig af met water en laat aan de lucht drogen.
  3. Voor de RNC-groep wordt luchtabrasie met aluminiumoxide poederkorrelgrootte 50 μm bij 2 bar (200 kPa, 30 psi) gedurende 10 s. Verwijder overtollig zand met alcohol en laat aan de lucht drogen.
  4. Breng silaan aan, een universeel bindmiddel, aan en laad dubbel uitgehard lijmcement op de restauratiediepdruk. Plaats de restauratie op de voorbereide mastermatrijzen door ze onder een met siliconen gevulde compressiekop in een universele testmachine met een belasting van 40 N te laden.
  5. Hard uit met een lichtgevende diode (LED) met behulp van lichtintensiteit in de normale modus van 1.000-1.200 mW/cm2 gedurende 1-2 s. Verwijder overtollig cement, laat het uithardingslicht 20 s op elk oppervlak branden en laat het 5 minuten in de universele testmachine staan.
  6. Haal uit de universele testmachine en laat 48 uur in gedestilleerd water van 37 °C staan om het cement volledig te laten uitharden.
  7. Gebruik vóór het testen fijne permanente markeringen om drie mediaal-laterale referentielijnen (sinistraal, centraal en dextraal) en drie anterieure-posterieure referentielijnen (bovenste, centrale en onderste) in verschillende kleuren te tekenen met behulp van fijne permanente markeringen.

5. Quasistatisch mechanisch testen

  1. Plaats het testmonster in het midden van de onderplaat van een mechanische testmachine met een 5 kN loadcel die is opgesteld voor compressietests.
  2. Plaats een roestvrijstalen kogel met een diameter van 5,5 mm in de centrale fossa van de restauratie op het snijpunt van de centrale referentielijnen (Figuur 5).
  3. Plaats een beschermende acrylring rond het monster en een puinscherm voor de testmachine om rondvliegend puin te beperken.
  4. Breng de traverse naar beneden totdat deze bijna in contact is met de stalen kogel en nullast en verplaatsing.
  5. Pas compressie toe met 1 mm/min totdat de restauratie breekt, aangegeven door een plotselinge daling van de belasting. Registreer deze belasting (Figuur 5).
  6. Verwijder na de breuk het schild en de acrylring en verzamel voorzichtig het testmonster en de fragmenten ervan. De gekleurde lijnen helpen bij het plaatsen van de keramische fragmenten in hun oorspronkelijke posities voor latere analyse (Figuur 5).
  7. Plaats het volgende testmonster en volg de stappen 5.2-5.6 totdat de groepen compleet zijn.

6. Statistische analyse

  1. Vul Minitab-werkbladen in met materiaalcodes en maximale laadwaarden (N) die uit het experiment zijn opgehaald in respectievelijk de eerste en tweede kolom.
  2. Voer een onafhankelijke t-test uit voor twee monsters door Stat | Basis Statistieken | 2-staal t. Stel het betrouwbaarheidsniveau in op 95% en ga uit van gelijke varianties.
  3. Maak de Weibull-verdelingsplot door Stat | Betrouwbaarheid/Overleving | Distributieanalyse (rechtse censuur) | Distributie ID Plot. Kies maximale laadwaarden in het vak Variabele , vink materiaalnamen aan en kies deze in het vak Op variabele , geef de distributie op als Weibull en klik op OK.
  4. Voer de statistische analyse van Weibull uit door Stat | Betrouwbaarheid/Overleving | Distributieanalyse (rechtse censuur) | Parametrische verdelingsanalyse | Weibull | Grafieken. Kies de waarschijnlijkheidsgrafiek | Geef betrouwbaarheidsintervallen weer op bovenstaande grafieken en klik op OK.

7. Fractografische analyse

  1. Voor stereomicroscopie monteert u de oculaircamera en legt u beelden (20x) vast van de lucht- en zijaanzichten van de monsters via de stereomicroscopiesoftware.
  2. Voor scanning-elektronenmicroscopie snijdt u het monster tot aan de cementoemaille overgang (CEJ), plaatst u het in een acetonbad in een ultrasone reiniger en droogt u het vervolgens aan de lucht. Goudlaag en leg beelden vast (vergroting 250-300) van de lucht- en zijaanzichten van de monsters.

Resultaten

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

De berekening van de steekproefomvang werd uitgevoerd met behulp van de software waarnaar wordt verwezen, die een effectgrootte van 0,39 genereerde en een minimale steekproefomvang van n = 13 per groep voorstelde. In deze studie werd echter gekozen voor een steekproefomvang van n = 15 om het verschil van 5% te detecteren. De nulhypothese werd verworpen. Ondanks dat ze een grotere buigsterkte hadden, waren de gemiddelde waarden van de maximale belastingskracht van de 1 mm dikke occlusale fineren (n = 15 per groep) gemaakt van de LD-groep (lithiumdisilicaat: 2.727,10 ± 472,41 N) significant lager dan die van de RNC-groep (hars nanokeramiek: 3.212,80 ± 558,67 N) (p < 0,05). De schaalparameter of karakteristieke sterkte (σ) van LD wanneer de kans op falen 63,2% is, is iets lager dan de RNC-groep. De vormparameter of Weibull-modulus (m) weergegeven door de helling van de waarschijnlijkheidsplot (95% BI) van de LD was echter vergelijkbaar met de RNC-groep, zoals weergegeven in figuur 6, wat aangeeft dat beide materialen een vergelijkbare verdeling van interne gebreken of defecten kunnen hebben. Alle gegevens worden weergegeven in tabel 1.

Stereomicroscoopbeelden van gebroken LD- en RNC-occlusale fineren in lucht- en zijaanzichten worden weergegeven in respectievelijk figuur 7 en figuur 8. Beide testgroepen toonden de ringvormige scheuren aan het oppervlak op het snijpunt van de centrale referentielijnen in de centrale fossa. De scheur was in feite een onderdeel van het Hertziaanse kegelscheursysteem dat zich uitgebreid uitbreidt tot in de diepe laag van de restauraties. Het bestond meestal uit een buitenste scheur (OC), een binnenste scheur (IC) en een mediane scheur (MC), zoals weergegeven in figuur 9. De radiale scheur die afkomstig was van en zich voortplantte vanaf het cementeeroppervlak tegenover de impactieplaats was moeilijk te identificeren vanwege de dunheid van de restauraties en de aard van de crunch-the-crown-test. De secundaire breukoorsprong veroorzaakt door trekspanning die zich presenteert als radiale scheuren kon echter worden waargenomen in het marginale gebied van de resterende restauratie die aan de mastermatrijzen was bevestigd. Fragmenten die de fractografische kenmerken van de richting van de voortplanting van radiale scheuren vanaf de secundaire breukoorsprong laten zien, worden weergegeven in figuur 10. Volledige bulkfracturen werden consequent gelokaliseerd aan het distolinguale aspect van beide restauratieve groepen, behalve een monster in de RNC-groep waar de fractuur buccolingueel plaatsvond aan het distale aspect.

Representatieve beelden met een hogere vergroting onder de scanning-elektronenmicroscoop in lucht- en zijaanzichten van beide testgroepen worden weergegeven in figuur 11 en figuur 12. Door de impregnering van 80 gew.% nanokeramische vulstoffen in de 20 gew.% sterk verknoopte polymeermatrix, vertoonden de breukvlakken van fineer gemaakt van RNC een ruw en vezelachtig uiterlijk, dat kenmerkend is voor plastische vervorming in ductiele breuken. Daarentegen vielen de restauraties gemaakt van LD uiteen in meerdere stukken met scheuren die zich voortplantten van de breukoorsprong (FO) naar de diepere lagen met weinig scheurverstoringen of omleidingen. Bovendien kon het oorspronkelijke impactiegebied van een roestvrijstalen kogel in de rechterbovenhoek worden waargenomen op ongeveer 1 mm van een gebroken lijn in sommige exemplaren, ongeacht het materiaaltype. Dit toont aan dat de bal in zijn eindpositie kon glijden wanneer deze tijdens de drukbelasting niet perfect was uitgelijnd op de centrale fossa.

figure-results-1
Figuur 1: Digitale afbeeldingen van de tandheelkundige computerondersteunde ontwerpsoftware waarop de samengevoegde gespleten wortel van een typodont mandibulaire eerste kies te zien is. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-2
Afbeelding 2: Gefreesde mastermatrijs van een hogedrukschijf van glasvezellaminaat met behulp van een 5-assige tandheelkundige freesmachine. Klik hier om een grotere versie van deze afbeelding te bekijken.

figure-results-3
Afbeelding 3: Montage van mastermatrijzen. (A) De mallen zijn vervaardigd uit bedrukt PMMA-filament. (B) Ze worden stevig in een PVC-eindkap geplaatst om de oriëntatie en positie van de tandanaloog te standaardiseren. (C) De kouduithardende epoxyhars met lage viscositeit wordt tot aan de cementoenamel junction van de tandanaloog gegoten en ten minste 24 uur bij kamertemperatuur gelaten om uit te harden. Afkortingen: PMMA = polymethylmethacrylaat; PVC = polyvinylchloride. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-4
Figuur 4: CAD/CAM-blokken na frezen en nabewerken volgens de instructies van de fabrikant. (A) Lithiumdisilicaat, (B) Hars nanokeramiek. Afkortingen: CAD = computer-aided design; CAM = computerondersteunde productie. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-5
Figuur 5: Quasistatisch mechanisch testen. (A) Een roestvrijstalen kogel van 5,5 mm wordt op de centrale fossa van de restauratie geplaatst. (B) Het sample wordt in het midden van de universele testmachine geplaatst met een loadcel van 5 kN en samengedrukt met een compressieplaat van 1 mm/min die wordt beschermd door de acrylring en het vuilscherm. De extensie (mm) en maximale belastingskracht (N) worden in de software geregistreerd. (C) Bulkstukken van gebroken exemplaren worden zorgvuldig verzameld en teruggeplaatst in hun oorspronkelijke positie volgens de gekleurde lijnen van de permanente markering. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-6
Figuur 6: Weibull waarschijnlijkheidsgrafiek van de maximale fractuurbelasting bij 95% BI tussen occlusale fineren gemaakt van LD en RNC. De maximale fractuurbelasting (N) bij 95% BI was tussen occlusale fineren gemaakt van LD (blauwe lijn) en RNC (rode lijn). De vormparameter of de Weibull-modulus (m) vertegenwoordigt de helling van de plot, terwijl de schaalparameter of de karakteristieke sterkte (σ) de sterktewaarde van materialen weergeeft wanneer de kans op falen 63,2% is (groene lijn). De parameters en de aangepaste lijn geven de maximale waarschijnlijkheidsanalyse weer. Afkortingen: LD = lithiumdisilicaat; RNC = hars nanokeramiek. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-7
Figuur 7: Occlusale facings van lithiumdisilicaat onder een stereomicroscoop (20x). (A) Luchtfoto; (B) zijaanzicht. Schaalbalken = 2 mm (A), 1 mm (B). Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-8
Figuur 8: Nanokeramisch occlusale fineren van hars onder een stereomicroscoop (20×). (A) Luchtfoto; (B) zijaanzicht. Schaalbalken = 2 mm (A), 1 mm (B). Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-9
Figuur 9: Representatieve fractografische kenmerken van occlusale veneers. (A) LD en (B) RNC. De witte pijlen wijzen naar de ringscheur waar de primaire breukoorsprong plaatsvond en zich voortplantte uit de kogelcompressie, waardoor typische Hertziaanse kegelscheuren ontstonden met scheuren in de buitenste kegel, scheuren in de binnenkegel en een mediane scheur. De secundaire breukoorsprong veroorzaakt door de trekspanning werd dicht bij het marginale gebied gevonden. De gestippelde pijlen markeren de richting van de voortplanting van de scheur, waar ook andere kenmerken, zoals arrestatielijnen, kunnen worden opgemerkt, afhankelijk van de beeldvormingsomstandigheden. Schaalbalken = 2 mm (A), 1 mm (B). Afkortingen: LD = lithiumdisilicaat; RNC = hars nanokeramiek; 1° FO = primaire fractuuroorsprong; 2° FO = secundaire fractuuroorsprong; OC = buitenste kegelscheur; IC = binnenste kegel scheurt; MC = mediane scheur; DCP = richting van de voortplanting van de scheur; AL = arrestatielijnen. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-10
Figuur 10: Representatieve fractografische kenmerken van occlusale fineerfragmenten. (A) LD en (B) RNC. De oorsprong van de secundaire fractuur lag dicht bij de rand van het occlusale fineer. De gestippelde pijlen markeren de richting van de voortplanting van de scheur met andere fractografische kenmerken zoals mistzone, gedraaide hackle, Wallner-lijn en arrestatielijn. Schaal staven = 1 mm. Afkortingen: LD = lithiumdisilicaat; RNC = hars nanokeramiek; 2° FO = secundaire fractuuroorsprong; DCP = richting van de voortplanting van de scheur; AL = arrestatielijnen; M = mistzone; TH = gedraaide hackle; WL = Wallner-lijn. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-11
Figuur 11: Representatieve SEM-beelden van gebroken LD occlusale veneers. (A) Luchtfoto; (B) zijaanzicht. De witte pijl staat voor de eerste impactie van de roestvrijstalen kogel. Schaal staven = 1 mm. Afkortingen: LD = lithiumdisilicaat; SEM = scanning-elektronenmicroscoop. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

figure-results-12
Figuur 12: Representatieve SEM-beelden van gebroken RNC occlusale veneers. (A) Luchtfoto; (B) zijaanzicht. Schaal staven = 1 mm. Afkortingen: RNC = hars nanokeramiek; SEM = scanning-elektronenmicroscoop. Klik hier om een grotere versie van deze figuur te bekijken.

Tabel 1. Klik hier om deze tabel te downloaden.

Discussie

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

De laatste jaren krijgen minimaal invasieve occlusale facings steeds meer aandacht in de hedendaagse restauratieve tandheelkunde. Deze restauraties worden meestal vervaardigd uit monolithische CAD/CAM-glasmatrix keramiek, polykristallijne en hybride materialen26. Conservatieve tandvoorbereiding, het gemak van toegang en zichtbaarheid tijdens de tandvoorbereiding, het maken en cementeren van afdrukken en het behoud van het marginale tandvlees zijn gepromoot als voordelen 26,27. De huidige richtlijnen bevelen een dikte van 1,5-2,0 mm aan bij de ondersteunende knobbel en centrale fossa om duurzaamheid en mechanische prestaties te garanderen28,29. Vanwege de gunstige experimentele overlevingspercentages worden ultradunne occlusale fineren met een dikte van 0,7-1,0 mm nu echter op grote schaal gebruikt als een minimaal invasieve restauratieve benadering 26,30,31.

Verschillen in de microstructurele componenten en verwerkingstechnieken kunnen de eigenschappen van het tandheelkundig CAD/CAM-materiaal beïnvloeden, waaronder fysisch-mechanische eigenschappen, optische eigenschappen, thermische uitzettingscoëfficiënt (CTE) en chemische oplosbaarheid3. Na bewerking vereist LD meestal een warmtebehandeling om de metasilicaatkristallen om te zetten in volledig gekristalliseerde lithiumdisilicaatkristallen met een buigsterkte van ~377 MPa en een elastische modulus van 67,2 GPa 32,33,34. De RNC daarentegen had geen nabewerking nodig en had een buigsterkte tot 200 MPa en een elastische modulus van 12,7 GPa34. Uit verschillende onderzoeken bleek dat buigsterktewaarden van algemene standaardtests met eenvoudige afmetingen niet correleerden met faalbelastingen van tandheelkundige restauraties met verschillende complexe morfologie en diktes 15,16,17.

In deze studie was de fractuurweerstand van occlusale fineren van 1 mm gemaakt van RNC superieur aan die van de LD-groep, met vergelijkbare resultaten als eerdere studies uitgevoerd met natuurlijke tanden 35,36,37. Het hogere draagvermogen van dit hybride materiaal kan het gevolg zijn van de sterkte en veerkracht van de keramische vulstoffen en harscomposietmatrix, die de harmonisatie van de elasticiteitsmodulus met dentine (15 GPa) en dentine-analoog materiaal (16,5 GPa) mogelijk maken, waardoor de spanningsverdeling wordt verbeterd14,38. In deze studie zijn het verouderingsproces en de kauwsimulatie niet in de berekening opgenomen en konden daarom de sterktewaarden op lange termijn van deze restauraties niet worden weergegeven. Er wordt echter gemeld dat het overlevingspercentage van occlusale fineren gemaakt van vroege CAD/CAM-composiethars hoger is dan dat van LD39,40.

In tegenstelling tot tandheelkundige legeringen, vertoont tandheelkundig keramiek geen Gaussiaanse of normale verdeling van sterktewaarden vanwege de variatie in de verdeling van foutgroottes41. Hun falen wordt meestal geassocieerd met de grote foutpopulatie, die over het algemeen de storingsfrequentie naar de rechterkant van de verdeling weegt. Daarom zou een parametrische regressie nodig zijn om de betrouwbaarheid van de sterkte van het materiaal te bevestigen. Volgens BS EN 61649: 2008 kon de statistische analyse van Weibull worden toegepast met een steekproefomvang van slechts n = 10, maar met beperkte betrouwbaarheid42. Een grote steekproefomvang, meestal groter dan 20, zou nodig zijn om statistische betrouwbaarheid en kleinere schattingsfouten te garanderen43. Materialen met een lage Weibull-modulus (m) -waarden kunnen in een breed gebied falen of breken. Daarentegen hebben degenen met grote waarden meer kans om te falen in het hoogste stressgebied vanwege een smalle sterkteverdeling. De meeste m-waarden van commercieel tandheelkundig keramiek liggen tussen 5 en 15 43, terwijl het resultaat van beide CAD/CAM-materialen die in dit onderzoek zijn gebruikt ~6,7 is, wat kan verschillen wanneer er meer testmonsters worden opgenomen.

Toekomstig tandheelkundig onderzoek, wanneer er meer bezorgdheid is geuit over bioveiligheidskwesties en mensenrechtenwetten44, kan meer vertrouwen op vervangende materialen voor in vitro experimentele tests. Deze studie promoot het gebruik van gefreesd dentine-analoog materiaal gemaakt van geweven glasvezel geïmpregneerd met epoxyhars over polymethylmethacrylaat (PMMA), dat een lagere mechanische sterkte en ontbindingsproblemen heeft45. Een met glas gevuld polyamide is ook voorgesteld als een andere materiaalvervanging voor laboratoriumexperimenten24. Desalniettemin zijn deze synthetische materialen mogelijk niet volledig in staat om natuurlijke tanden te vervangen, ondanks dat ze vergelijkbare elastische eigenschappen en hechtingsvermogen hebben. Uit een recente studie bleek dat de lithiumdisilicaatkronen die waren gecementeerd met epoxyglaslaminaat of met glas gevuld polyamide, een hogere weerstand tegen vermoeidheid vertoonden dan wanneer ze waren gebonden aan natuurlijk dentine25.

Deze studie kan dergelijke resultaten niet vergelijken, omdat er geen natuurlijke tanden in de controlegroep zijn opgenomen. Bij het vergelijken van twee of meer verschillende fineermaterialen vertoont het gebruik van een kunstmatig model voor natuurlijke tanden echter een verhoogde herhaalbaarheid en heeft het geen problemen met levering, opslag, sterilisatie of overdracht van ziekten. De enige zorg van epoxyglaslaminaat is de hardheid van het oppervlak, die het freesproces belemmerde, vooral bij de wortelvertakking. Een vereenvoudiging van het gebruik van een enkele niet-anatomische wortel zonder parodontale ligament verandert niets aan het dragende gedrag van de restauratie46. Verdere studies zijn nodig om de mechanische eigenschappen en hechtingsprestaties van deze vervangende materialen met andere restauratiematerialen via verschillende benaderingen volledig te rechtvaardigen.

Deze studie benadrukt ook de haalbaarheid van het gebruik van een niet-vaste roestvrijstalen kogel als indruklichaam voor een monotone uniaxiale compressietest. In laboratoriumtests zijn verschillende soorten vaste indruklichamen gebruikt, waaronder stompe, zuiger-, halfkogel- en kogelvormen 14,47,48,49,50. Deze kunnen echter op één plek in het testmateriaal ongewenste spanningen veroorzaken. Bovendien modelleert het niet de klinische positie, waar de antagonistische knobbels tot 0,5 of 1 mm excentrisch kunnen bewegen51,52. In tegenstelling tot een vast indruklichaam, kan de roestvrijstalen kogel die in dit onderzoek wordt gebruikt, lichtjes bewegen om contact te maken en de spanning naar het midden van de prothese te verdrijven, waardoor spanningsophoping op een enkel hellend oppervlak wordt voorkomen. Net als eerdere studies bleek uit het fractografisch onderzoek dat de load-to-fracture met monotone belasting mogelijk niet in staat is om het ondergrondse scheursysteem dat afkomstig is van het hechtoppervlak tegenover de laadplaats volledig weer te geven 6,14. In deze studie konden echter ondergrondse radiale scheuren aan de randen worden waargenomen in beide restauratieve groepen, wat het veelvoorkomende falen van de keramische prothese bij langdurig dagelijks gebruik markeert53,54. Daarom is het essentieel om aandacht te besteden aan het bewerkingsproces van de marge van de minimaal invasieve prothesen om geen extrinsieke gebreken of defecten te creëren die de faalgebeurtenissen zouden kunnen escaleren.

Binnen de beperkingen van deze studie kan worden geconcludeerd dat de occlusale fineren van 1 mm gemaakt van CAD/CAM-hars nanokeramiek een superieure breukbestendigheid hebben ten opzichte van conventioneel lithiumdisilicaat. Toch vertoonden beide voldoende breuksterkte tegen vrijwillige en onvrijwillige maximale bijtkracht en zijn ze veelbelovende materialen voor het herstellen van achterste tanden onder een minimaal invasief schema. De quasistatische mechanische tests in deze studie kunnen een aanwijzing geven over de sterkte van tandheelkundige CAD/CAM-restauratiematerialen, waarschijnlijk in een vroeg stadium na plaatsing, via maximaal draagvermogen waarbij klinisch relevante scheursystemen worden gezien. Nieuwere restauratiematerialen zoals geavanceerd lithiumaluminiumsilicaat (LAS), met zirkoniumoxide versterkt lithiumdisilicaat (ZLS) en andere tandanaloge materialen kunnen verder worden onderzocht met deze voorgestelde laboratoriumomgeving onder kunstmatige veroudering en simulatie van orale omstandigheden.

Openbaarmakingen

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

De auteurs hebben geen belangenconflicten te melden.

Dankbetuigingen

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,

Deze studie heeft financiering ontvangen van de Faculteit der Tandheelkunde, Mahidol University, Bangkok, Thailand. De auteurs danken Dr. Erica Di Federico van de School of Engineering and Materials Science en Dr. Thomas Kelly van de School of Geography van de Queen Mary University of London voor hun deskundige technische input en begeleiding bij dit werk.

Materialen

Lijst van materialen gebruikt in dit artikel
NaamBedrijfCatalogusnummerOpmerkingen
3D printing (SLA) Formlabs, Somerville, MA, USAForm3+
3Shape Dental Designer CAD software 3Shape A/S, Kopenhagen, DenemarkenCAD software voor tandanalogen en veneers
5% hydrofluorwaterstofzuur Ivoclar Vivadent, Schaan, LiechtensteinIPS Ceramic Etching Gel
Alumina poederRonvig Dental Mfg. A/S, Daugaard, Denemarken
Bluehill Universal materialentestersoftware Instron Mechanical Testing Systems, Norwood, MA, USA
CamLabLite software Bresser UK Ltd, Kent, UKStereomicroscopie software
Koud uithardende epoxyhars met lage viscositeit Struers SAS, Champigny-sur-Marne, Frankrijk
Dubbel uithardende harscement 3M, Saint Paul, MN, USARely X Ultimate Adhesive Resin Cement
Oogstukcamera ToupTek Photonics Co., Ltd., Hangzhou, China
Hogedrukglasvezellaminaatschijven  (G10)PAR Group Ltd, Lancashire, UK
IPS e.max CADIvoclar Vivadent, Schaan, LiechtensteinYB54G9/605330Lage transparantie, A3, C14
Laboratoriumscanner 3Shape A/S, Kopenhagen, DenemarkenD900L
Lava Ultimate3M ESPE, Saint Paul, MN, USA9541467/3314A3-LTLage transparantie, A3, 14L
Lichtemitterende diode (LED) uithardingslicht Woodpecker Medical Instrument, Guilin, China
Freesmachine VHF camfacture AG, Amnnerbuch, DuitslandVHF S2
Minitab 18 Minitab Inc, State College, PA, USA
nQuery Advisor versie 9.2.10 Statistical Solutions Ltd., CA, USAStatistische software
Polyvinylchloride eindkappen Plastic Pipe Shop Ltd, Stirling, UK25 mm X 21,5 mm;
Scannende elektronenmicroscoop Tescan, Brno, TsjechiëTescan Vega
Silaankoppelmiddel 3M, Saint Paul, MN, USARelyX Ceramic Primer
Autodesk Inventor Professional 2024Autodesk, San Francisco, CA, USACAD software voor jig
Sputter vacuümcoater  Quorum, East Sussex, UKMiniQS Sputter Coater
Stata18 StataCorp LLC, College Station, TX, USA
Stereomicroscoop Carl Zeiss AG, Oberkoche, DuitslandZeiss Stemi 508
Typodont mandibulaire eerste kies Frasaco GmbH, Tettnang, DuitslandANA-4 Z3RN-36
Universeel tandbindingsmiddel  3M, Saint Paul, MN, USAScotch Bond Universal Adhesive
Universele testmachineInstron Mechanical Testing Systems, Norwood, MA, USAIntron 5900-84 

Referenties

$$\rightleftharpoonup{xx}$$ $$\longleftharp{xx}$$, $$\longrightharp{xx}$$,
  1. Makhija, S. K., et al. Dentist material selection for single-unit crowns: Findings from the National Dental Practice-Based Research Network. J Dent. 55, 40-47 (2016).
  2. Shenoy, A., Shenoy, N. Dental ceramics: An update. J Conserv Dent. 13 (4), 195-203 (2010).
  3. Anusavice, K. J., Shen, C., Rawls, H. R. Phillips' Science of Dental Materials. 12th Edition, Saunders. , 12th Edition, Saunders. (2013).
  4. Thompson, V. P., Rekow, D. E. Dental ceramics and the molar crown testing ground. J Appl Oral Sci. 12 (spe), 26-36 (2004).
  5. Zhang, Y., Sailer, I., Lawn, B. R. Fatigue of dental ceramics. J Dent. 41 (12), 1135-1147 (2013).
  6. Kelly, J. R. Clinically relevant approach to failure testing of all-ceramic restorations. J Prosthet Dent. 81 (6), 652-661 (1999).
  7. Valandro, L. F., Cadore-Rodrigues, A. C., Dapieve, K. S., Machry, R. V., Pereira, G. K. R. A brief review on fatigue test of ceramic and some related matters in Dentistry. J Mech Behav Biomed Mater. 138, 105607(2023).
  8. Selvaraj, H., et al. Systematic review fracture resistance of endodontically treated posterior teeth restored with fiber reinforced composites- a systematic review. BMC Oral Health. 23 (1), 566(2023).
  9. Josephson, B. A., Schulman, A., Dunn, Z. A., Hurwitz, W. A compressive strength study of an all-ceramic crown. J Prosthet Dent. 53 (3), 301-303 (1985).
  10. Josephson, B. A., Schulman, A., Dunn, Z. A., Hurwitz, W. A compressive strength study of complete ceramic crowns. Part II. J Prosthet Dent. 65 (3), 388-391 (1991).
  11. Bakke, M. Bite force and occlusion. Semin Orthod. 12 (2), 120-126 (2006).
  12. Koc, D., Dogan, A., Bek, B. Bite force and influential factors on bite force measurements: a literature review. Eur J Dent. 4 (2), 223-232 (2010).
  13. Flanagan, D. Bite force and dental implant treatment: a short review. Med Devices (Auckl). 10, 141-148 (2017).
  14. Kelly, J. R., Rungruanganunt, P., Hunter, B., Vailati, F. Development of a clinically validated bulk failure test for ceramic crowns. J Prosthet Dent. 104 (4), 228-238 (2010).
  15. Alghazzawi, T. F. Flexural strengths, failure load, and hardness of glass-ceramics for dental applications. J Prosthet Dent. 128 (3), 512.e1-512.e9 (2022).
  16. Alghazzawi, T. F. Relation of crown failure load to flexural strength for three contemporary dental polymers. Polymers (Basel). 15 (21), 4312(2023).
  17. Alghazzawi, T. F., Janowski, G. M., Eberhardt, A. W. An experimental study of flexural strength and hardness of zirconia and their relation to crown failure loads. J Prosthet Dent. 131 (2), 320-328 (2024).
  18. Peterson, I. M., Pajares, A., Lawn, B. R., Thompson, V. P., Rekow, E. D. Mechanical characterization of dental ceramics by hertzian contacts. J Dent Res. 77 (4), 589-602 (1998).
  19. Johansson, A., Omar, R., Carlsson, G. E. Bruxism and prosthetic treatment: A critical review. J Prosthodont Res. 55 (3), 127-136 (2011).
  20. Reitemeier, B., Hänsel, K., Kastner, C., Weber, A., Walter, M. H. A prospective 10-year study of metal ceramic single crowns and fixed dental prosthesis retainers in private practice settings. J Prosthet Dent. 109 (3), 149-155 (2013).
  21. Marchan, S. M., Joseph Smith, W. A. A Preliminary investigation into the dietary and oral practices associated with fractured teeth and prostheses in a Trinidadian population. J Int Soc Prev Community Dent. 8 (5), 402-408 (2018).
  22. Albelasy, E., Hamama, H. H., Tsoi, J. K. H., Mahmoud, S. H. Influence of material type, thickness and storage on fracture resistance of CAD/CAM occlusal veneers. J Mech Behav Biomed Mater. 119, 104485(2021).
  23. Ladino, L., Sanjuan, M. E., Valdez, D. J., Eslava, R. A. Clinical and biomechanical performance of occlusal veneers: A scoping review. J Contemp Dent Pract. 22 (11), 1327-1337 (2021).
  24. Chen, Y., et al. Which dentine analogue material can replace human dentine for crown fatigue test. Dent Mater. 39 (1), 86-100 (2023).
  25. Dalla-Nora, F., Da Rosa, L. S., Pereira, G. K. R., Valandro, L. F., Rippe, M. P. Is dentin analogue material a viable substitute for human dentin in fatigue behavior studies. J Mech Behav Biomed Mater. 150, 106312(2024).
  26. Ladino, L., Sanjuan, M., Valdéz, D., Eslava, R. Clinical and biomechanical performance of occlusal veneers: A scoping review. J Contemp Dent Pract. 22, 1327-1337 (2022).
  27. Edelhoff, D., Ahlers, M. O. Occlusal onlays as a modern treatment concept for the reconstruction of severely worn occlusal surfaces. Quintessence Int. 49 (7), 521-533 (2018).
  28. Gierthmuehlen, P. C., Spitznagel, F. A., Koschate, M., Bonfante, E. A., Prott, L. S. Influence of ceramic thickness and dental substrate on the survival rate and failure load of non-retentive occlusal veneers after fatigue. J Esthet Restor Dent. 36 (2), 373-380 (2024).
  29. Politano, G., Van Meerbeek, B., Peumans, M. Nonretentive bonded ceramic partial crowns: Concept and simplified protocol for long-lasting dental restorations. J Adhes Dent. 20 (6), 495-510 (2018).
  30. Alghauli, M., Alqutaibi, A. Y., Wille, S., Kern, M. Clinical outcomes and influence of material parameters on the behavior and survival rate of thin and ultrathin occlusal veneers: A systematic review. J Prosthodont Res. 67 (1), 45-54 (2023).
  31. Jurado, C. A., Tsujimoto, A., Molisani, J., Fu, C. C., Sadid-Zadeh, R. Fracture resistance of chairside CAD-CAM lithium disilicate occlusal veneer with various designs after mechanical aging. J Prosthodont. , (2024).
  32. Willard, A., Gabriel Chu, T. -M. The science and application of IPS e.Max dental ceramic. Kaohsiung J Med Sci. 34 (4), 238-242 (2018).
  33. Lawson, N. C., Bansal, R., Burgess, J. O. Wear, strength, modulus and hardness of CAD/CAM restorative materials. Dent Mater. 32 (11), e275-e283 (2016).
  34. Sonmez, N., et al. Evaluation of five CAD/CAM materials by microstructural characterization and mechanical tests: a comparative in vitro study. BMC Oral Health. 18 (1), 5(2018).
  35. Maeder, M., et al. Load-bearing capacities of ultra-thin occlusal veneers bonded to dentin. J Mech Behav Biomed Mater. 95, 165-171 (2019).
  36. Ioannidis, A., et al. Ultra-thin occlusal veneers bonded to enamel and made of ceramic or hybrid materials exhibit load-bearing capacities not different from conventional restorations. J Mech Behav Biomed Mater. 90, 433-440 (2019).
  37. Andrade, J. P., et al. Effect of different computer-aided design/computer-aided manufacturing (CAD/CAM) materials and thicknesses on the fracture resistance of occlusal veneers. Oper Dent. 43 (5), 539-548 (2018).
  38. Rees, J. S., Jacobsen, P. H. The elastic moduli of enamel and dentine. Clin Mater. 14 (1), 35-39 (1993).
  39. Schlichting, L. H., Maia, H. P., Baratieri, L. N., Magne, P. Novel-design ultra-thin CAD/CAM composite resin and ceramic occlusal veneers for the treatment of severe dental erosion. J Prosthet Dent. 105 (4), 217-226 (2011).
  40. Magne, P., Schlichting, L. H., Maia, H. P., Baratieri, L. N. In vitro fatigue resistance of CAD/CAM composite resin and ceramic posterior occlusal veneers. J Prosthet Dent. 104 (3), 149-157 (2010).
  41. Quinn, J. B., Quinn, G. D. A practical and systematic review of Weibull statistics for reporting strengths of dental materials. Dent Mater. 26 (2), 135-147 (2010).
  42. British Standards Institution. BS61649: Weibull analysis. , British Standards Institution. London. (2009).
  43. Sadighpour, L., Geramipanah, F., Raeesi, B. In vitro mechanical tests for modern dental ceramics. Front Dent. 3 (3), 143-152 (1970).
  44. Constantin, A. Human subject research: International and regional human rights standards. Health Hum Rights. 20 (2), 137-148 (2018).
  45. Zafar, M. S. Prosthodontic applications of polymethyl methacrylate (PMMA): An update. Polymers (Basel). 12 (10), 2299(2020).
  46. Dal Piva, A. O., Tribst, J. P., Borges, A. L., de Melo, R. M., Bottino, M. A. Influence of substrate design for in vitro mechanical testing. J Clin Exp Dent. 11 (2), e119-e125 (2019).
  47. Zhang, Y., Kim, J. W., Bhowmick, S., Thompson, V. P., Rekow, E. D. Competition of fracture mechanisms in monolithic dental ceramics: flat model systems. J Biomed Mater Res B Appl Biomater. 88 (2), 402-411 (2009).
  48. Corazza, P. H., Feitosa, S. A., Borges, A. L., Della Bona, A. Influence of convergence angle of tooth preparation on the fracture resistance of Y-TZP-based all-ceramic restorations. Dent Mater. 29 (3), 339-347 (2013).
  49. Omori, S., Komada, W., Yoshida, K., Miura, H. Effect of thickness of zirconia-ceramic crown frameworks on strength and fracture pattern. Dent Mater J. 32 (1), 189-194 (2013).
  50. Alammari, M. R., Abdelnabi, M. H., Swelem, A. A. Effect of total occlusal convergence on fit and fracture resistance of zirconia-reinforced lithium silicate crowns. Clin Cosmet Investig Dent. 11, 1-8 (2019).
  51. Schuyler, C. H. Freedom in centric. Dent Clin N Am. 13 (3), 681-686 (1969).
  52. Tiwari, B., Ladha, K., Lalit, A., Dwarakananda Naik, B. Occlusal concepts in full mouth rehabilitation: an overview. J Indian Prosthodont Soc. 14 (4), 344-351 (2014).
  53. Skjold, A., Schriwer, C., Gjerdet, N. R., Øilo, M. Fractographic analysis of 35 clinically fractured bi-layered and monolithic zirconia crowns. J Dent. 125, 104271(2022).
  54. Øilo, M., Gjerdet, N. R. Fractographic analyses of all-ceramic crowns: A study of 27 clinically fractured crowns. Dent Mater. 29 (6), e78-e84 (2013).

Herprints en machtigingen

Toestemming aanvragen om de tekst of afbeeldingen van dit JoVE-artikel te hergebruiken

Toestemming aanvragen

Trefwoorden

Quasistatic Mechanical TestingOcclusal VeneersCAD CAM RestorationsMilled Dentin AnalogFracture StrengthResin NanoceramicLithium DisilicateUniversal Testing MachineCompression TestingStereo Microscopy

Gerelateerde artikelen