Name: Experimentele methoden voor Onderzoek van Shape geheugen gebaseerd Elastocaloric Cooling Processen en Model Validation (Video) | JoVE Journal
Uploaded: 2016-05-02T14:00:00.000+00:00
Duration: 11 min 11 s
Description: Leer elastocalorische koelprocessen met shape memory alloys voor materiaalkarakterisatie en procesoptimalisatie. Deze methode valideert thermomechanische modellen voor efficiënte koeltoepassingen.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

De auteurs willen graag de steun van de prioritaire programma DFG erkennen 1599 &quot;Caloric effecten in Ferroïsche materialen: Nieuwe concepten voor koeling&quot; (Projecten: EG101 / 23-1, SCHU2217 / 2-1, SE704 / 2-1, EG101 / 29 -2, SCH2217 / 3-2, SE704 / 2-2).

1. Monstervoorbereiding <ol><li> Meet de SMA lint met calipers en bepalen de dwarsdoorsnede van het monster. </li><li> Bereid het monster voor IR metingen door bekleden van het lint met een dunne laag van hoge emissiviteit (ε = 0,96) verf. Let op: De verf is geklasseerd als irriterend. Handschoenen, een veiligheidsbril en de bescherming van de mond moet tijdens de verwerking van de verf worden gedragen. </li></ol> 2. Materiaal Stabilization (Training) Opmerking: Initial mechanische fietsen leidt tot een mechanische en thermische materiaal stabilisatie. Het onderzoek naar de stabilisatie-effect en de training procedure zelf, vereist het gebruik van de actuator en de sensoren gemonteerd in het bovenste niveau van de beproevingsinrichting en de infraroodcamera. <ol><li> Start motor controller-programma en controleer de geladen instellingen. Wijzig de instellingen om de positie mode en commando mode. Controleer of de motor is in actieve modus. </li><li> Set de beoogde positie in de motor controller programma 0 urn en klik op de &quot;operatie mogelijk te maken&quot; knop - op deze positie is de afstand tussen de klemmen is 90 mm. </li><li> Het monster tussen klemmen van de experimentele opstelling en het gebruik van een speciaal ontworpen uitlijning hulpmiddel om het monster af te stemmen. </li><li> Draai klemmen met behulp van een montage steun om buigbelasting op load cell en monster te voorkomen. Gebruik een momentsleutel voor het aanhalen van de schroeven te zorgen voor een reproduceerbare klemkracht (aandraaimoment: 20 Nm). </li><li> Controleer de huidige motor positie en zorg ervoor dat de motor bij de start positie (0 pm). </li><li> Start de IR camera software en laadt de kalibratie voor een 50 mm lens in combinatie met een close-up lens. Kies een beeldformaat van 1280 x 100 pixels en een temperatuurbereik van -20 ° C tot 50 ° C. Plaats de camera met de motorfocus eenheid en bevestig het gehele monster in het gezichtsveld van de camera. Opmerking: De IR camera, in combinawerking met de gekozen lenzenstelsel, heeft een brandpuntsafstand (f) van 50 mm, een diafragma van f / 2 en minimaal pixelgrootte van 60 micrometer op een werkafstand van 200 mm. </li><li> Open het programma ter bestrijding van training en materiaal karakterisering en stel de regelparameters (verplaatsing, snelheid, met de tijd, maximale en minimale kracht, aantal cycli en de camera frame rate). <ol><li> Stel de startpositie (0 pm) en kies de gewenste positie (4500 pm) zodat het materiaal ondergaat een complete fase transformatie. </li><li> Stel de lineaire snelheid directe aandrijving (snelheidslading / lossen) om de gewenste reksnelheid voldoen. Selecteer een stam tarief van 5 x 10 -4 sec -1 (actuator snelheid van 45 pm / sec) voor het koelen van procesgerelateerde training. <ol><li> Bepaal de lineaire snelheid directe aandrijving (v) op basis van de gekozen reksnelheid ( <img alt="epsilon" src="/files/ftp_upload/53626/epsilon.jpg" /> ) En de initiële monsterlengte (l 0) van 90 mm ​​(v = &lt;img alt = &quot;epsilon&quot; src = &quot;/ files / ftp_upload / 53626 / epsilon.jpg&quot; /&gt; ∙ l 0) </li></ol></li><li> Stel het bedrijf tijd om 0 sec. </li><li> Stel het aantal cycli tot 1 voor de eerste cyclus met een nieuw monster. </li><li> Stel de sample-specifieke minimale en maximale kracht niveau drukbelasting en treksterkte overbelasting (minimale belasting 1 MPa, maximale belasting 800 MPa) te vermijden. </li><li> Kies een IR camera overname van 50 msec / frame (20 frames per seconde). </li><li> Klik op de startknop om de instellingen te laden. </li></ol></li><li> Open de IR camera software, kies een bestandsnaam en toewijzen 5000 frames. <ol><li> Overschakelen van interne naar externe trigger bron en start de data-acquisitie-modus. </li></ol></li><li> Open het besturingsprogramma en druk op de start experiment knop. </li><li> data visualisatie <ol><li> Zodra het experiment is voltooid, laadt u de gegevens in de data processing software en te visualiseren in termen van kracht / verplaatsing, struk / stam, kracht / tijd en plaats / tijd diagrammen. </li><li> Laad de IR gegevens in de IR-camera en de software tijdsopgeloste temperatuurprofielen evalueren. Definieer een meetgebied waarin het oppervlak van de SMA lint bedekt en plot de gemiddelde maximale en minimale temperatuur van het monster versus de tijd. </li></ol></li><li> Herhaal stap 2,6 tot 2,9 totdat het materiaal toont stabiel mechanisch gedrag en de startpositie te compenseren overblijvende stammen passen. <ol><li> Na de eerste 10 cycli, verhoging van het aantal cycli per experiment 10 en de procedure voor experimenten totdat stabiele materiaalgedrag wordt bereikt. </li></ol></li></ol> 3. materiaalkarakterisering Opmerking: Het materiaalkarakterisatie vereist het gebruik van de actuator en de sensoren gemonteerd in het bovenste niveau van de beproevingsinrichting en de infraroodcamera. Tijdens de kwalificatie procedure het monster wordt geladen en gelost op verschillende snelheden tijdens het uitvoereneen holding periode na het laden en lossen. <ol><li> Als de SMA lint is afgespannen en het besturingssysteem van de testopstelling is uitgeschakeld na de training, herhaalt u de stappen 2,1-2,6 en opnieuw klem het monster. Als dit niet het geval is, gaat u als volgt. </li><li> Open het programma ter bestrijding van training en materiaal karakterisering en stel de regelparameters (verplaatsing, snelheid, met de tijd, het aantal cycli en camera frame rate). <ol><li> Stel de start positie, zodat het monster onder nul belasting en stel de gewenste positie gelijk aan de positie van het doel van de training (4500 pm). </li><li> Stel de lineaire snelheid directe aandrijving (snelheidslading / lossen) om de gewenste reksnelheid voldoen. Kies een vervormingssnelheid van 1 x 10 sec -1 -1 (actuator snelheid van 9000 um / sec) wat leidt tot een adiabatische fasentransformatie voor monsters met een doorsnede van 0,75 mm x 1,4 mm of groter. </li><li> Stel de holding tijd tot 180 sec, wat voldoende is voor het monster naar de oorspronkelijke temperatuurniveau bereiken. Opmerking: De verblijftijd heeft na het experiment worden geverifieerd door eerst een thermische equilibratie tijdconstante (τ) en een verblijfstijd kleiner dan 4 x τ moet worden verhoogd voordat de volgende typering experiment begint. </li><li> Stel het aantal cycli tot 1. </li><li> Stel de sample-specifieke minimale en maximale kracht niveau drukbelasting en treksterkte overbelasting (minimale belasting 1 MPa, maximale belasting 800 MPa) te vermijden. </li><li> Kies een IR camera overname tarief van 5 msec / frame (200 frames per seconde). </li><li> Klik op de startknop om de instellingen te laden. </li></ol></li><li> Open de IR camera software, kies een bestandsnaam en toewijzen 80.000 frames. <ol><li> Overschakelen van interne naar externe trigger bron en start de data-acquisitie-modus. </li></ol></li><li> Open het besturingsprogramma en druk op de start experiment knop. </li><li> Laad de IR gegevens in hetIR-camera software. Plot gemiddelde maximale en minimale sample temperaturen tegen de tijd. Exporteer de gegevens en het berekenen van de thermische equilibratie tijd constant met de data processing software 10,11. </li><li> Pas de verblijftijd, indien nodig, op basis van de berekende thermische tijdconstante evenwicht. </li><li> Herhaal stap 3,2-3,5 en variëren van de reksnelheid van 5 x 10 sec -1 -5 tot 1 x 10 sec -1 -1, alsmede de spanning van 2% tot een maximale rek van 5% (maximale rek is gelijk aan de maximale rek tijdens de training). </li><li> Onderzoek van de lokale temperatuur pieken: Opmerking: Het materiaal toont een frequentieafhankelijke lokalisatie effect van de elastocaloric effect. Zorgvuldige studie van deze effecten vereist een hoge speciale resolutie van de SMA temperatuur profiel. Hiertoe wordt de lens van de IR camera moet worden vervangen door een microscoop lens. De microscoop lens heeft een opening van 3,0, een vergroting van 1X en een pixelgrootte van 15urn op een werkafstand van 195 mm. <ol><li> Schakel het licht uit, verwijder alle warmtebronnen uit het gezichtsveld van de IR-camera en verander de lens. </li><li> Wijzig de camera kalibratie-instellingen en binnen het temperatuurbereik van 20 ° C tot 50 ° C en een beeldgrootte van 500 x 250 pixels te laden een microscoop lens kalibratie. Gebruik de motor nadruk eenheid om het monster te richten. </li><li> Voer een trekproef bij een vervormingssnelheid van 1 x 10 sec -1 -1 (9000 um / sec), volg de stappen in punt 2 beschreven: Materiaal stabilisatie. </li></ol></li><li> data Visualization <ol><li> Laad de mechanische gegevens in de data processing software en te visualiseren in termen van kracht / verplaatsing, spanning / rek, kracht / tijd en plaats / tijd diagrammen. </li><li> Laad de IR gegevens in de IR-camera en de software tijdsopgeloste temperatuurprofielen evalueren. Definieer een meetgebied waarin het oppervlak van de SMA lint bedekt en plot van de gemiddelde maximalemale en minimale temperatuur van het monster ten opzichte van de tijd. </li></ol></li></ol> 4. Elastocaloric koelproces Opmerking: Het onderzoek elastocaloric koeling vereist het gebruik van actuatoren en sensoren in de bovenste en onderste niveau van de installatie en de infraroodcamera. Deze experimenten omvatten een variant van de controleparameters om het proces te optimaliseren. <ol><li> Als de SMA lint is afgespannen en de testopstelling is uitgeschakeld na de materiaalkarakterisering Herhaal stap 2,1-2,5 en opnieuw klem het monster. Als dit niet het geval is, gaat u als volgt. </li><li> Start de IR-camera software en de kalibratie voor de 50 mm lens met een close-up lens te laden. Kies een beeldformaat van 1280 x 1024 pixels en een temperatuurbereik van -20 ° C tot 50 ° C. Plaats de camera met de motorfocus apparaat en controleer of het gehele monster in het gezichtsveld van de camera. Opmerking: De IR-camera in combinatie met de gekozen lenssysteem heeft een brandpuntsafstand (f) van 50 mm, een diafragma van f / 2 en minimaal pixelgrootte van 60 micrometer op een werkafstand van 200 mm. </li><li> Open het programma ter bestrijding van elastocaloric koeling processen en stel de regelparameters (verplaatsing van lineaire direct drive één (bovenste verdieping), snelheid van lineaire direct drive een en twee, contacttijd, maximale en minimale kracht, contact fase, aantal cycli en de camera frame rate). <ol><li> Stel de startpositie van de lineaire aandrijving voor SMA laden en lossen, zodat het monster onder nullast en stel de doelpositie gelijk aan de doelpositie van de training (4500 pm). </li><li> Stel de velocity (snelheid laden / lossen) van de lineaire aandrijving voor het laden en lossen van de SMA een stam van 1 x 10 sec -1 -1 (9000 um / sec) te voldoen. Stel de snelheid van de lineaire directe aandrijving in het lagere niveau van de installatie tot 100mm / sec. </li><li> Stel de contacttijd tot 6 sec. Opmerking: De contacttijd bepaalt de duur van de warmteoverdracht en kan worden ingesteld op een waarde boven 10 msec. </li><li> Kies het contact na het laden / lossen modus. NB: Het contact fase invloeden of het laden en lossen is adiabatische (contact na het laden / lossen) of in combinatie met een warmte-overdracht naar de heat sink / source (contact tijdens het laden / lossen). </li><li> Stel het aantal cycli tot 40. </li><li> Stel de sample-specifieke minimale en maximale kracht niveau drukbelasting en treksterkte overbelasting (minimale belasting 1 MPa, maximale belasting 800 MPa) te vermijden. </li><li> Kies een IR camera overname van 20 msec / frame (50 frames per seconde). Klik op de startknop om de instellingen te laden. </li></ol></li><li> Open de IR camera software, kies een bestandsnaam en toewijzen 50.000 frames. Overschakelen van interne naar externe trigger bron en start de data-acquisitie-modus. </li><li> Open de controle progrben en druk op de start experiment knop. </li><li> data visualisatie <ol><li> Zodra het experiment is voltooid load de gegevens in de data processing software en visualiseren van de volgende gegevens: kracht / verplaatsing, spanning / rek, temperatuur / tijd (temperatuur van het koellichaam / source), kracht / tijd, contact kracht / tijd en positie van de lineaire actuators / tijd. </li><li> Laad de IR gegevens in de IR-camera en de software tijdsopgeloste temperatuurprofielen evalueren. Definieer drie meetgebieden waarbij het oppervlak van de SMA steekproef en het oppervlak van het koellichaam en de warmtebron dekken. Exporteer de tijd opgelost gemiddelde, maximum en minimum temperatuur gegevens van de gedefinieerde meting gebieden en uploaden deze in de data processing software. </li><li> Visualiseer de IR data in een temperatuur / tijd-diagram. </li></ol></li><li> Herhaal het experiment onder variatie van de parameters: spanning, contacttijd en contact fase. </li></ol> 5. Model Validation <pclass = &quot;jove_content&quot;&gt; Opmerking: De validatie van thermo-mechanisch gekoppeld materiaal modellen vereist experimenten vast te houden aan materiaal stabilisatie of materiaalkarakterisering. Gebruik een Ni-Ti draad met een doorsnede van 0,6 mm om de experimentele onderzoeksprocedures. <ol><li> Voer een isotherme trekproef bij een vervormingssnelheid van 5 x 10 -5 sec -1 en een stam van 5%, gaat door het uitvoeren van de stappen in hoofdstuk 2 beschreven. </li><li> Zodra het experiment is voltooid, plaatst de gegevens in het data processing software en breng de spanning / rek metingen. Bereken de elastische modulus van het austeniet en martensiet fase, de transformatie stam en de breedte van de hysterese. De hiervoor genoemde data functie als mechanisch invoergegevens voor het model 7. </li><li> Voer verder trekproeven op rek tarieven van 1 x 10 -4 sec -1, 5 x 10 -4 sec -1, 1 x 10 -3 sec -1, 5 x 10 -3 </sup&gt; sec -1, 1 x 10 -2 sec -1, 5 x 10 -2 sec -1, 1 x 10 sec -1 -1 tot validatie van gegevens voor het model te genereren. </li><li> Als de experimenten zijn voltooid neemt het monster uit het testsysteem en het uitvoeren van een differentiële scanning calorimetrische metingen (DSC) 18 aan de calorische materiaaleigenschappen (latente warmte van de fase transformatie en soortelijke warmte van het materiaal) van het gestabiliseerde materiaal te bepalen. Opmerking: De DSC-metingen bieden calorie-invoergegevens voor de thermo-mechanisch gekoppeld model. </li><li> Start de simulatie van de trekproeven in stap 5.3 beschreven. <ol><li> Implementeer aangepaste model voor vormgeheugenlegeringen in commercieel verkrijgbaar eindige elementen software: <ol><li> Selecteer Geometry knooppunt en kies Interval 1D draad geometrie tekenen. </li><li> Selecteer Parameters knooppunt naar model parameters geïdentificeerd uit mechanische proeven in ste definiërenp 5.2. </li><li> Klik met de rechtermuisknop definities knooppunt en selecteer Variabelen Variabelen een knooppunt te maken. Selecteer Variabelen knooppunt en definiëren algoritme voor het bepalen van de overgang waarschijnlijkheden afgeleid van statistische thermodynamica 19. </li><li> Selecteer Voeg Natuurkunde en voeg Coefficient Form PDE of General Vorm PDE te definiëren set van één-dimensionale partiële differentiaalvergelijkingen beschrijven van het gedrag van superelastische Shape Memory Alloy, bestaande uit de stationaire momentum balans, het evenwicht van de interne energiemarkt en kinetische vergelijkingen van fase transformatie 20 . </li></ol></li><li> Selecteer Initiële waarden subknooppunt de begintemperatuur van de draad ingesteld op de omgevingstemperatuur. <ol><li> Selecteer Dirichlet randvoorwaarde voor mechanische randvoorwaarden voor het toepassen van een stam volgens de experimentele procedure in deel 2 beschreven voorschrijven, voor de stam-tarieven in step 5,3, beperken de verplaatsing van het ene uiteinde van de draad en het voorschrijven van de verplaatsing van het andere uiteinde. </li><li> Selecteer Dirichlet randvoorwaarde thermische randvoorwaarden constante temperatuur door de massale klemmen op de magere draadinstallatie. Opmerking: Standaard instellingen van de eindige elementen programmapakket niet tot een convergerende oplossing. </li><li> Kies een sub-knooppunten van Solver Configuration standaard instellingen (bijvoorbeeld absolute en relatieve toleranties en demping van de niet-lineaire, iteratieve Newton-Raphson solver) te wijzigen en klik op &quot;Compute&quot; naar solver draaien. </li></ol></li></ol></li><li> Gegevensanalyse <ol><li> Laad de experimentele en simulatieresultaten in de gegevensanalyse software en breng de mechanische en thermische data. </li><li> Vergelijk de experimentele en simulatieresultaten, respectieve mechanische (spanning / rek respons) en thermische (speciale opgelost temperatuur evolutie van demonster) materiaal gedrag. </li></ol></li></ol>

<ol><li>Fähler, S., Rößler, U. K., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Caloric+effects+in+ferroic+materials%3A+New+concepts+for+cooling%5BTitle%5D)+AND+%22Adv.+Eng.+Mater%22%5BJournal%5D)">Caloric effects in ferroic materials: New concepts for cooling.</a> Adv. Eng. Mater. 14 (1-2), 10-19 (2012).</li>
<li>Moya, X., Defay, E., Heine, V., Mathur, N. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Too+cool+to+work%5BTitle%5D)+AND+%22Nat.+Phys%22%5BJournal%5D)">Too cool to work.</a> Nat. Phys. 11 (3), 202-205 (2015).</li>
<li>Starkov, I. A., Starkov, A. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((On+the+thermodynamic+foundations+of+solid-state+cooler+based+on+multiferroic+materials%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+Refrig%22%5BJournal%5D)">On the thermodynamic foundations of solid-state cooler based on multiferroic materials.</a> Int. J. Refrig. 37, 249-256 (2014).</li>
<li>Caloric Effects in Ferroic Materials: New Concepts for Cooling. , Available from: 
 <a target="_blank" href="http://www.ferroiccooling.de/">http://www.ferroiccooling.de/</a> (2012).</li>
<li>Moya, X., Kar-Narayan, S., Mathur, N. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Caloric+materials+near+ferroic+phase+transitions%5BTitle%5D)+AND+%22Nat.+Mater%22%5BJournal%5D)">Caloric materials near ferroic phase transitions.</a> Nat. Mater. 13 (5), 439-450 (2014).</li>
<li>Shaw, J. A., Kyriakides, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((On+the+nucleation+and+propagation+of+phase+transformation+fronts+in+a+NiTi+alloy%5BTitle%5D)+AND+%22Acta+Mater%22%5BJournal%5D)">On the nucleation and propagation of phase transformation fronts in a NiTi alloy.</a> Acta Mater. 45 (2), 683-700 (1997).</li>
<li>Chang, B. -C., Ja Shaw,, Iadicola, M. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Thermodynamics+of+Shape+Memory+Alloy+Wire%3A+Modeling+Experiments%2C+and+Application%5BTitle%5D)+AND+%22Contin.+Mech.+Thermodyn%22%5BJournal%5D)">Thermodynamics of Shape Memory Alloy Wire: Modeling Experiments, and Application.</a> Contin. Mech. Thermodyn. 18 (1-2), 83-118 (2006).</li>
<li>Cui, J., Wu, Y. M., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Demonstration+of+high+efficiency+elastocaloric+cooling+with+large+Delta+T+using+NiTi+wires%5BTitle%5D)+AND+%22Appl.+Phys.+Lett%22%5BJournal%5D)">Demonstration of high efficiency elastocaloric cooling with large Delta T using NiTi wires.</a> Appl. Phys. Lett. 101 (7), 073904(2012).</li>
<li>Ossmer, H., Lambrecht, F., Gültig, M., Chluba, C., Quandt, E., Kohl, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Evolution+of+temperature+profiles+in+TiNi+films+for+elastocaloric+cooling%5BTitle%5D)+AND+%22Acta+Mater%22%5BJournal%5D)">Evolution of temperature profiles in TiNi films for elastocaloric cooling.</a> Acta Mater. 81, 9-20 (2014).</li>
<li>Ossmer, H., Chluba, C., Krevet, B., Quandt, E., Rohde, M., Kohl, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Elastocaloric+cooling+using+shape+memory+alloy+films%5BTitle%5D)+AND+%22J.+Phys.+Conf.+Ser%22%5BJournal%5D)">Elastocaloric cooling using shape memory alloy films.</a> J. Phys. Conf. Ser. 476 (1), 012138(2013).</li>
<li>Schmidt, M., Schütze, A., Seelecke, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Scientific+test+setup+for+investigation+of+shape+memory+alloy+based+elastocaloric+cooling+processes%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+Refrig%22%5BJournal%5D)">Scientific test setup for investigation of shape memory alloy based elastocaloric cooling processes.</a> Int. J. Refrig. 54, 88-97 (2015).</li>
<li>Tobushi, H., Shimeno, Y., Hachisuka, T., Tanaka, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Influence+of+strain+rate+on+superelastic+properties+of+TiNi+shape+memory+alloy%5BTitle%5D)+AND+%22Mech.+Mater%22%5BJournal%5D)">Influence of strain rate on superelastic properties of TiNi shape memory alloy.</a> Mech. Mater. 30 (2), 141-150 (1998).</li>
<li>Miyazaki, S., Mizukoshi, K., Ueki, T., Sakuma, T., Liu, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Fatigue+life+of+Ti-50+at.%25+Ni+and+Ti-40Ni-10Cu+%28at.%25%29+shape+memory+alloy%5BTitle%5D)+AND+%22Mater.+Sci.+Eng.+A%22%5BJournal%5D)">Fatigue life of Ti-50 at.% Ni and Ti-40Ni-10Cu (at.%) shape memory alloy.</a> Mater. Sci. Eng. A. 273-275, 658-663 (1999).</li>
<li>Olbricht, J., Yawny, A., Condò, A. M., Lovey, F. C., Eggeler, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+influence+of+temperature+on+the+evolution+of+functional+properties+during+pseudoelastic+cycling+of+ultra+fine+grained+NiTi%5BTitle%5D)+AND+%22Mater.+Sci.+Eng.+A%22%5BJournal%5D)">The influence of temperature on the evolution of functional properties during pseudoelastic cycling of ultra fine grained NiTi.</a> Mater. Sci. Eng. A. 481-482, 142-145 (2008).</li>
<li>Tušek, J., Engelbrecht, K., Mikkelsen, L. P., Pryds, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Elastocaloric+effect+of+Ni-Ti+wire+for+application+in+a+cooling+device%5BTitle%5D)+AND+%22J.+Appl.+Phys%22%5BJournal%5D)">Elastocaloric effect of Ni-Ti wire for application in a cooling device.</a> J. Appl. Phys. 117 (12), 124901(2015).</li>
<li>Zarnetta, R., Takahashi, R., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Identification+of+Quaternary+Shape+Memory+Alloys+with+Near-Zero+Thermal+Hysteresis+and+Unprecedented+Functional+Stability%5BTitle%5D)+AND+%22Adv.+Funct.+Mater%22%5BJournal%5D)">Identification of Quaternary Shape Memory Alloys with Near-Zero Thermal Hysteresis and Unprecedented Functional Stability.</a> Adv. Funct. Mater. 20 (12), 1917-1923 (2010).</li>
<li>Schmidt, M., Ullrich, J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Thermal+Stabilization+of+NiTiCuV+Shape+Memory+Alloys%3A+Observations+During+Elastocaloric+Training%5BTitle%5D)+AND+%22Shape+Mem.+Superelasticity%22%5BJournal%5D)">Thermal Stabilization of NiTiCuV Shape Memory Alloys: Observations During Elastocaloric Training.</a> Shape Mem. Superelasticity. , (2015).</li>
<li>Höhne, G., Hemminger, W., Flammersheim, H. -J. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aH%C3%B6hne%2C+G+%22Differential+Scanning+Calorimetry%22">Differential Scanning Calorimetry</a>. , Berlin Heidelberg Springer-Verlag. (2003).</li>
<li>Heintze, O., Seelecke, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+coupled+thermomechanical+model+for+shape+memory+alloys-From+single+crystal+to+polycrystal%5BTitle%5D)+AND+%22Mater.+Sci.+Eng.+A%22%5BJournal%5D)">A coupled thermomechanical model for shape memory alloys-From single crystal to polycrystal.</a> Mater. Sci. Eng. A. 481-482, 389-394 (2008).</li>
<li>Furst, S. J., Crews, J. H., Seelecke, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Numerical+and+experimental+analysis+of+inhomogeneities+in+SMA+wires+induced+by+thermal+boundary+conditions%5BTitle%5D)+AND+%22Contin.+Mech.+Thermodyn%22%5BJournal%5D)">Numerical and experimental analysis of inhomogeneities in SMA wires induced by thermal boundary conditions.</a> Contin. Mech. Thermodyn. 24 (4-6), 485-504 (2012).</li>
<li>Shaw, J., Kyriakides, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Thermomechanical+aspects+of+NiTi%5BTitle%5D)+AND+%22J.+Mech.+Phys.+Solids%22%5BJournal%5D)">Thermomechanical aspects of NiTi.</a> J. Mech. Phys. Solids. 43 (8), 1243-1281 (1995).</li>
<li>Cooling Efficiencies of a NiTi-Based Cooling Process. Schmidt, M., Schütze, A., Seelecke, S. ASME 2013 Conf. Smart Mater. Adapt. Struct. Intell. Syst. Dev. Charact. Multifunct. Mater. Model. Simul. Control Adapt. Syst. Integr. Syst. Des. Implement, , (2013).</li>
<li>Achenbach, M., Müller, I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+MODEL+FOR+SHAPE+MEMORY%5BTitle%5D)+AND+%22.+Le+J.+Phys.+Colloq%22%5BJournal%5D)">A MODEL FOR SHAPE MEMORY.</a> . Le J. Phys. Colloq. 43 (C4), 163-167 (1982).</li>
<li>Müller, I., Seelecke, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Thermodynamic+aspects+of+shape+memory+alloys%5BTitle%5D)+AND+%22Math.+Comput.+Model%22%5BJournal%5D)">Thermodynamic aspects of shape memory alloys.</a> Math. Comput. Model. 34 (12-13), 1307-1355 (2001).</li>
<li>Experimental Investigation and Numerical Simulation of the Mechanical and Thermal Behavior of a Superelastic Shape Memory Alloy Beam During Bending. Ullrich, J., Schmidt, M., et al. ASME 2014 Conf. Smart Mater. Adapt. Struct. Intell. Syst. Mech. Behav. Act. Mater. Integr. Syst. Des. Implementation; Bioinspired Smart Mater. Syst. Energy Harvest, , (2014).</li>
<li>Bechtold, C., Chluba, C., Lima de Miranda, R., Quandt, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((High+cyclic+stability+of+the+elastocaloric+effect+in+sputtered+TiNiCu+shape+memory+films%5BTitle%5D)+AND+%22Appl.+Phys.+Lett%22%5BJournal%5D)">High cyclic stability of the elastocaloric effect in sputtered TiNiCu shape memory films.</a> Appl. Phys. Lett. 101 (9), 091903(2012).</li>
</ol>

De auteurs hebben niets te onthullen.

De gepresenteerde wetenschappelijke proefopstelling stelt uitgebreid onderzoek van elastocaloric materialen en koeling processen door het uitvoeren van de in de sectie protocol beschreven experimenten. Nauwkeurige uitlijning van de monster voor klemming is cruciaal voor alle experimenten. Slechte uitlijning kan mogelijk leiden tot vroege materiaal falen. Bovendien is de maximale aangebrachte spanning invloed van betekenis heeft op de levensduur materiaal, terwijl de gewenste spanning bereikt een complete faseovergang af...

Solid state koelproces gebaseerd op Ferroïsche materialen potentieel milieuvriendelijke alternatieven voor de conventionele dampcompressie gebaseerde proces. Ferroïsche materialen kunnen magnetocalorisch, electrocaloric en elastocaloric effecten 1, 2, alsook combinaties van deze effecten, die worden beschreven als multicaloric materiaalgedrag 3 vertonen. De verschillende calorische effecten in Ferroïsche materialen worden momenteel onderzocht in het kader van de Duitse Science Foundation (DFG) Priority programma SPP 1599 &quot;Caloric Effects in Ferroïsche Materials: Nieuwe concepten voor Cooling&quot; 4. Shape Memory Alloys (SMA) die worden onderzocht binnen het programma tonen grote elastocaloric effecten, in het bijzonder Ni-Ti gebaseerde legeringen vanwege hun grote latente warmte 5. De rekgeïnduceerde fasetransformatie bij hoge vervormingssnelheden leidt tot significante veranderingen temperatuur van de SMA, zie figuur 1. Deadiabatische exotherme fase transformatie van austeniet naar martensiet verhoogt de temperatuur SMA. De endotherme omzetting van martensiet naar austeniet leidt tot een aanzienlijke daling temperatuur. Deze elastocaloric materiaaleigenschappen kan worden gebruikt voor solid-state koeling beperken door een geschikte mechanische laad- en ontlaadcyclus. Figuur 2 toont een typische elastocaloric koelcyclus na de Brayton cyclus. De warmte-overdracht tussen de warmtebron en de koude, gelost SMA vinden plaats op een laag niveau temperatuur. In de volgende fase, de SMA is in een contact-vrije staat en de snelle, adiabatische laden leidt tot een significante toename van de temperatuur van de SMA. De daaropvolgende warmteoverdracht tussen de hete SMA en het koellichaam vinden plaats bij constante spanning van de SMA. Na voltooiing van de warmteoverdracht, snelle adiabatische lossing leidt tot een aanzienlijke daling van de temperatuur SMA beneden de temperatuur van de warmtebron, waarna de volgende koeling cycle en de warmte-overdracht met de warmtebron kan beginnen. De efficiëntie van de elastocaloric koelproces afhankelijk van de vereiste mechanische arbeid en de geabsorbeerde warmte. Eerste experimenten bewaken van de temperatuur veld bij trekproeven uitgevoerd door Shaw et al. 6, 7, met als doel de vorming van plaatselijke temperatuurpieken bij trekproeven SMA stroken en draden met verschillende snelheden te onderzoeken. De toegepaste experimentele methode combined de meting van de mechanische parameters (spanning, rek en reksnelheid) met daarmee gepaard gaande temperaturen gebieden door middel van thermografische meting. Tijdens het laden en lossen van een SMA monster met een trekbank, een infrarood (IR) werd gebruikt om IR beelden van de SMA monster te verkrijgen. Deze techniek maakt het mogelijk het onderzoek naar de mate van spanning afhankelijk van de vorming van de temperatuur pieken. Het meten van de temperatuurverdeling op demonster is zeer belangrijk voor het onderzoek naar de effecten elastocaloric en de bepaling van de koelende eigenschappen van het materiaal. Een lokale temperatuurmeting - door een contact temperatuurmeting - niet voldoende is om de koelende eigenschappen van het materiaal te karakteriseren. Een meting van de temperatuur veld werd ook gebruikt door Cui et al. 8 voor de studie van elastocaloric effecten in Ni-Ti draden. Bovendien Ossmer et al. 9, 10 bleek dat thermografische temperatuurmetingen zijn ook geschikt voor het onderzoeken van elastocaloric effecten Ni-Ti gebaseerde dunne films, die hoge framesnelheden van de infraroodcamera de voor het onderzoek van adiabatische faseovergangen bij hoge belasting tarieven. Deze techniek maakt het onderzoek elastocaloric hoeveelheden en de homogeniteit van het temperatuurprofiel, die van grote invloed op het solid-state-based warmteoverdracht en heeftefficiëntie van elastocaloric processen. Het koelrendement van het materiaal kan worden bepaald door het vereiste werk gebaseerd op de spanning / rek metingen als de warmte (welke kan worden bepaald met inachtneming van de temperatuurverandering en de warmtecapaciteit van het materiaal). Echter, de experimentele methode niet in staat het onderzoek naar de elastocaloric materiaal onder proces conditie. Dit omvat een warmteoverdracht tussen de SMA en een warmtebron, die van grote invloed op de efficiëntie van het koeleffect heeft. Het materiaalkarakterisering koeling procesomstandigheden en het onderzoek elastocaloric koelproces vereist een testbank waardoor solid-state gebaseerde warmteoverdracht, die niet kan worden onderzocht door een bestaand commercieel systeem. Daartoe is een nieuw testplatform ontwikkeld. De testopstelling is opgezet in twee niveaus, zoals weergegeven in figuur 3. De UPPEr level maakt eenvoudige elastocaloric materiaalkarakterisering en initiële trainingsprocedures, vergelijkbaar met de eerder beschreven werkwijze (zie figuur 4). De opstelling is voorzien van een lineaire rechtstreekse aandrijving kan laden en lossen van de SMA op vervormingssnelheden tot 1 sec -1 (zie figuur 5). De lineaire rechtstreekse aandrijving maakt onderzoek van monsters met een doorsnede van maximaal 1,8 mm 2, terwijl de typische monster lengte 90 mm. Het voordeel van een directe lineaire aandrijving is de hoge snelheid en de hoge versnelling - anders dan balschroef schijven die kenmerkend worden gebruikt voor trekproeven. Verder een load cell, alsmede de positie- meetsysteem van de lineaire aandrijving, levert mechanische meetgegevens. Een hoge resolutie IR-camera (1280 x 1024 pixels) wordt gebruikt om het temperatuurprofiel van de SMA met tot 400 Hz (verplichte temperatuurgebied) te meten. Het gebruik van een microscoop objectief met een resolution van 15 micrometer / pixel maakt het onderzoek van de lokale temperatuur effecten. Het lagere niveau van de testopstelling van een mechanisme dat zorgt voor afwisselend geleidende warmteoverdracht tussen de SMA en de warmtebron / koellichaam bevat (zie figuren 6 en 7). De lineaire direct drive in het lagere niveau schakelt tussen de warmtebron naar de SMA en van de SMA op het koellichaam, terwijl een pneumatische cilinder liften en verlaagt de warmtebron / wastafel (zie figuur 8). Elke actuator kan afzonderlijk worden ingesteld waardoor onderzoeken van verschillende koelproces variaties. Het uitgebreide meetsysteem maakt het mogelijk metingen van mechanische parameters: actuator positie, actuator snelheid, SMA kracht van de belasting, contact kracht tussen SMA en warmtebron / sink tijdens warmteoverdracht evenals thermische parameters (dat wil zeggen, de temperatuur in de warmtebron / wastafel, temperatuurverdeling op het oppervlak van de SMA en de warmtebron / sink). Een meer gedetailleerde beschrijving van de wetenschappelijke testen platform wordt gegeven in Schmidt et al. 11. <img alt="figuur 5" src="/files/ftp_upload/53626/53626fig5.jpg" /> Figuur 5. Schema van de bovenste verdieping van de testopstelling Een lineaire aandrijving voor het laden en lossen van de SMA monster met geïntegreerde positie meetsysteem.; meetcel voor het meten van trekkrachten, evenals een hoge resolutie IR-camera (1280 x 1024 pixels) voor temperatuurprofiel acquisities. <img alt="figuur 7" src="/files/ftp_upload/53626/53626fig7.jpg" /> Figuur 7. Schema van het lagere niveau van de testopstelling Een lineaire aandrijving voor het schakelen tussen de heatsink en warmtebron.; een pneumatische cilinder om het contact tussen de SMA monster en de warmtebron / wastafel te maken; temperatuursensoren zijn geïntegreerd in het koellichaam / souRCE de kerntemperatuur van de blokken meten. Een drukbelasting cel voor het meten van de contactkracht tussen de SMA en de warmtebron / sink geïntegreerd in warmtetransport mechanisme en niet zichtbaar in dit schema. De testopstelling zorgt voor het onderzoek van de verschillende lichtmetalen composities en steekproefomvang, alsmede geometrieën (linten, draden). Bovendien is de installatie maakt het mogelijk uitgebreide onderzoeken elastocaloric materialen en koeling processen. De hiervoor beschreven proeven kunnen worden uitgevoerd en de uitvoering wordt beschreven stap voor stap in het protocol deel van dit manuscript. Materiaal stabilisatie: Stabiel materiaalgedrag is belangrijk voor het gebruik van elastocaloric materialen in koelsystemen. Hiertoe wordt een werkwijze mechanische stabilisatie toegepast. Tijdens deze procedure gaat het materiaal mechanisch laden en lossen cycli en voert een fasetransformatie van austeniet tot martensiet. Het materiaal stabilisatie vertoont een sterke tarief afhankelijkheid. Hoge beladingspercentages leidt tot een temperatuurverandering van het materiaal, dat wordt veroorzaakt door de latente warmte van de fasetransformatie. Deze temperatuurverandering heeft dezelfde invloed op het materiaal stabilisatie, evenals mechanische trainingscycli bij verschillende temperaturen 12-15. Naast de bekende mechanische 13 en 16 calorische stabilisatie kan een thermische stabilisatie materiaal worden waargenomen met de ontworpen installatie door toepassing van thermografie 17. Materiaal karakterisering: Na een eerste trainingsprocedure mechanische, het materiaal toont stabiele mechanische, thermische en calorische gedrag waardoor de elastocaloric materiaaleigenschappen worden gekarakteriseerd. Daarom wordt mechanisch fietsen op verschillende snelheden dat uitgevoerd, in tegenstelling tot de trainingsprocedure de elastocaloric karakterisering omvat een holding fase na het laden en lossen. Gedurende de vasthoudfase de SMA spanning blijft constant tot een temperatuur opnieuw is bereikt. Dergelijke experimenten is nodig om de laagst bereikbare temperatuur na het lossen vanaf omgevingstemperatuur niveau, evenals de materiaalefficiëntie bepalen. Percentage afhankelijke vorming van plaatselijke temperatuurpieken kan worden waargenomen met hogere tarieven leidt tot een steeds homogene temperatuurverdeling. Bovendien, door het verhogen van de mate van spanning de temperatuurverandering even stijgt tot adiabatische omstandigheden worden bereikt. Het materiaal efficiëntie kan worden bepaald door de vereiste mechanische werk, gebaseerd op een kracht-verplaatsing diagram van een adiabatische experiment, evenals de absorbeerbare hitte, gebaseerd op de gemiddelde temperatuurverandering van het materiaal bij het lossen en de warmtecapaciteit van het monster . elastocaloric koelproces: Het onderzoek naar het koelrendement van SMA onder procesomstandigheden vereist de warmteoverdracht tussen de SMA koelmedium en een warmtebron, en een koellichaam. Daartoe de SMA in contact met een solid-state warmtebron (volgende adiabatische lossen) en een koellichaam (adiabatische volgende lading). De efficiëntie van het proces sterk afhankelijk van de procesbeheersing en de thermische randvoorwaarden. De uitgebreid onderzoek van het koelproces vereist een variatie van de regelparameters om de meest efficiënte procescontrole bepalen. De individuele invloed van de parameters (contacttijd, SMA stam, SMA strain rate, contact fase (contact tijdens het laden / lossen fase of na) en contact kracht) over het proces prestaties moet worden onderzocht. Bovendien is de invloed van de veranderende thermische randvoorwaarde door steeds koelcycli moetin aanmerking genomen. Modelvalidatie: De ontwikkeling van een thermomechanisch materiaal model, kunnen reproduceren de mechanische en thermische materiaalgedrag tijdens koelcyclus is cruciaal voor de ontwikkeling van een nieuwe koeltechniek. Het model zorgt voor materiaal en procesoptimalisatie door verminderde experimentele en materiële ontwikkeling inspanning. De validatie vereist een eerste isotherm trekproef van een gestabiliseerd materiaal om de vereiste mechanische materiaalinput genereren (elasticiteitsmodulus van het austeniet en martensiet fase, de breedte van de mechanische hysteresis en de transformatie stam). De validatie van het model plaatsvindt op basis van trekproeven met verschillende snelheden. De vereiste calorische invoergegevens voor het model kan worden bepaald door differentiële scanning calorimetrie (DSC) na de mechanische experimenten. De DSC-metingen moeten worden uitgevoerd after de mechanische test om de calorische materiaaleigenschappen van een gestabiliseerde monster te meten.

<table><tbody><tr><td>Lineaire directe aandrijvingen</td><td>ESR-Pollmeier</td><td>ML 1418-U5-W1</td><td>SMA laden/lossen; warmteoverdracht</td></tr><tr><td>Pneumatische cilinder&nbsp;</td><td>Festo</td><td>ADNGF-40 574031</td><td>Contact tussen warmtebron/sink en SMA</td></tr><tr><td>Inductief positiemeetsysteem&nbsp;</td><td>AMO</td><td>LMKA-1101.1NN-1.0-0</td><td></td></tr><tr><td>Trek- en drukkraaggemeenschappelijk</td><td>Futek</td><td>LCF451; FSH02241</td><td>SMA kracht</td></tr><tr><td>Compressiekrachtmeter</td><td>Futek</td><td>LTH300; FSH00297</td><td>Contactkracht</td></tr><tr><td>IR-camera</td><td>Infra Tec</td><td>Image IR 9360; M91129</td><td>1.280 x 1.024 pixels; Maximum beeldsnelheid 3.200 Hz</td></tr><tr><td>Real-Time Controller&nbsp;</td><td>National Instruments</td><td>NI CompactRIO-9074</td><td>Gegevensverwerving en controlesysteem</td></tr><tr><td>Cameralak</td><td>Tetenal</td><td>105202</td><td></td></tr></tbody></table>

experimentele methoden voor onderzoek van shape geheugen gebaseerd elastocaloric cooling processen en model validation

Experimental Methods for Investigation of Shape Memory Based Elastocaloric Cooling Processes and Model Validation

Shape Memory Alloys (SMA) gebruikt elastocaloric koelprocessen hebben het potentieel om een ​​milieuvriendelijk alternatief voor de conventionele dampcompressie gebaseerd koelproces zijn. Nikkel-Titanium (Ni-Ti) gebaseerde legering systemen, in het bijzonder, tonen grote elastocaloric effecten. Bovendien vertonen grote latente warmte die een noodzakelijke materiaal onroerend goed voor de ontwikkeling van een efficiënte solid-state-based koelproces. Een wetenschappelijk testbank is ontworpen om deze processen en de elastocaloric effecten SMA onderzoeken. De gerealiseerde testopstelling laat een onafhankelijke besturing van mechanische belasting en lossen cycli een SMA&#39;s, evenals geleidende warmteoverdracht tussen SMA koelelementen en een warmtebron / sink. De testopstelling is uitgerust met een uitgebreid controlesysteem kan gesynchroniseerde metingen van mechanische en thermische parameters. Naast het bepalen van de procesafhankelijke mechanische arbeid, het systeem maakt ook measurement thermische calorische aspecten van de elastocaloric koelende werking door het gebruik van een krachtige infraroodcamera. Deze combinatie is bijzonder interessant omdat het toelaat illustraties van lokalisatie en-invloeden - zowel belangrijk voor een efficiënte warmteoverdracht van het medium te koelen. De gepresenteerde werk beschrijft een experimentele methode om elastocaloric materiaaleigenschappen in verschillende materialen en sample geometrieën te identificeren. Verder wordt de testinrichting gebruikt om verschillende koelproces varianten te onderzoeken. De geïntroduceerde analysemethoden maken een gedifferentieerd onderzoek van materiaal, werkwijze en verwante randvoorwaarde invloeden op de procesefficiency. De vergelijking van de experimentele gegevens met de simulatie resultaten (van een thermomechanisch gekoppeld eindige elementen model) zorgt voor een beter begrip van de onderliggende fysica van de elastocaloric effect. Bovendien, de experimentele resultaten, evenals de resultaten based de simulatieresultaten, worden gebruikt om de materiaaleigenschappen te verbeteren.

Materiaal stabilisatie (Training): Figuur 9 toont een spanning / rek diagram van 50 trainingscycli. Het onderzochte monster een Ni-Ti lint met een doorsnede van A = 1,45 mm 2. De toegepaste vervormingssnelheid van 1 x 10 sec -1 -3 leidt tot een gemiddelde temperatuurstijging van AT = 12,2 K. De temperatuurtoename een significante invloed op het stabilisatie-eff...

Experimentele methoden voor het onderzoeken van koelprocessen in de vaste staat en het karakteriseren van elastocalorische materiaaleigenschappen van Shape Memory Alloys (SMA) worden gepresenteerd. Er is een op maat gebouwde testopstelling ontworpen voor het controleren en uitgebreid bewaken van elastocalorische koelprocessen. Bovendien biedt het een validatieplatform voor thermomechanisch gekoppelde modelleringsbenaderingen.

Experimentele methoden voor Onderzoek van Shape geheugen gebaseerd Elastocaloric Cooling Processen en Model Validation

Shape Memory Alloys (SMA) using elastocaloric cooling processes have the potential to be an environmentally friendly alternative to the conventional vapor ...

Het algemene doel van dit experiment is om elastocalorische materialen en elastocalorische koelprocessen te onderzoeken. Hiervoor is een wetenschappelijke testopstelling ontwikkeld om basiskarakteriseringen van materialen en geavanceerde elastocalorische procesregelingen uit te voeren. Onze methode beschrijft de invloed van materiaaleigenschappen en procesregeling op het koelvermogen en de efficiëntie van het koelproces.De bevindingen maken de ontwikkeling van geoptimaliseerde elastocalorische koelprocessen mogelijk, die de basis vormen voor het ontwerp van efficiënte koelapparaten. Tijdens snelle adiabatische belasting leiden de latente warmtes van de vormgeheugenlegering tot een temperatuurstijging tijdens het belasten en een temperatuurverlaging tijdens het daaropvolgende ontlasten. Het onderzoek naar het elastocalorische koelproces is een samenwerking tussen de materiaalkunde-groep van de Ruhr-Universität Bochum en twee groepen mechatronica van de Saarland-Universität in Saarbrücken, Duitsland.Het omvat de optimalisatie van de materialen alsmede de processen, en daarnaast de ontwikkeling van een simulatietool. De ontwikkelde wetenschappelijke testopstelling maakt het mogelijk om het elastocalorisch effect te bestuderen voor vaste-stofwarmteoverdracht tussen de vormgeheugenlegering en een warmtebron, en tussen de vormgeheugenlegering en een warmteput. Het belangrijkste voordeel van deze techniek is de onafhankelijke onderzoeksmogelijkheid naar de invloed van elke controleparameter op proceswaarden zoals arbeid en warmte.Bovendien is dit systeem uitgerust met een uitgebreid systeem om mechanische en thermische grootheden bij elke processtap te meten. Gebruik als eerste een schuifmaat om het vormgeheugenlegeringslint te meten en bepaal de dwarsdoorsnede van het monster. Coat het monster vervolgens met een dunne laag van een plaat met een hoge emissiviteit.Stel vervolgens de doelpositie in het programma van de motorcontroller in op nul micrometer en klik op de knop voor het inschakelen van de bewerking. In deze positie bedraagt de afstand tussen de klemmen 90 millimeter. Plaats het monster tussen de klemmen van de experimentele opstelling en gebruik een speciaal ontworpen uitlijningsinstrument om het monster uit te lijnen.Gebruik vervolgens een montagehulpmiddel om de klemmen vast te zetten en een momentsleutel om de schroeven aan te trekken met een kracht van 20 newton-meters. De uitlijning van de semper is zeer kritisch. De poelie op de semper zal na slechts enkele cycli falen.Start de IR-camera software en laad de kalibratie voor een 50 millimeter lens in combinatie met een close-up lens. Kies een beeldformaat van 1.280 bij 100 pixels en een temperatuurbereik van min 20 tot 50 graden celsius, en gebruik vervolgens de motorische focusunit om de camera te positioneren. Open het controleprogramma voor training en materiaalkarakterisering.Stel vervolgens de startpositie in op nul micrometer en kies een doelpositie van 4.500 micrometer, zodat het materiaal een volledige faseovergang ondergaat. Stel de lineaire direct drive-snelheid in op 45 micron per seconde, wat gelijkstaat aan een vervormingssnelheid van vijf maal 10⁻⁴ per seconde. Stel daarna de vasthoudtijd in op nul seconden, het aantal cycli op één, de acquisitierate van de IR-camera op 50 milliseconden per frame, en klik vervolgens op de startknop om de instellingen te laden.Open nu de software van de IR-camera, kies een bestandsnaam en reserveer 5 000 frames. Schakel over van een interne naar een externe triggerbron en start de modus voor gegevensverwerving. Open vervolgens het controleprogramma en druk op de knop 'experiment starten' om het experiment uit te voeren.Om te beginnen met het karakteriseren van het materiaal, open het besturingsprogramma voor training en materiaal. Stel vervolgens de startpositie zo in dat het monster aanvankelijk onder nulbelasting staat, en stel de doelpositie in gelijk aan de doelpositie van de training, welke 4.500 micrometers was. Stel daarna de gewenste vervormingssnelheid in en kies een lineaire directe aandrijfsnelheid van 9.000 micrometers per seconde, wat leidt tot een adiabatische faseovergang voor monsters met een dwarsoppervlak van 0,75 millimeter bij 1,4 millimeter of groter.Stel de houdtijd in op 180 seconden om het monster voldoende tijd te geven om de gewenste begintemperatuur te bereiken vóór het experiment. Stel vervolgens het aantal cycli in op één, de acquisitierate van de IR-camera op 5 milliseconden per frame en klik op de startknop om de instellingen te laden. Open daarna de software van de IR-camera, kies een bestandsnaam en reserveer 80.000 frames voor het experiment.Schakel over van een interne naar een externe triggerbron en start de modus voor gegevensverwerving. Druk in het besturingsprogramma op de knop voor het starten van het experiment om het experiment te beginnen. Om lokale temperatuurpieken te onderzoeken, schakelt u eerst het licht uit.Verwijder vervolgens alle warmtebronnen uit het gezichtsveld van de IR-camera en vervang de lens door een microscooplens. Pas daarna de kalibratie-instellingen van de camera aan, laad een microscooplens en kalibreer een beeldformaat van 500 bij 250 pixels binnen het bereik van 20 tot 50 degrees celsius. Gebruik de motorische focusunit om het monster scherp te stellen.Voer vervolgens een standaard trekproef uit bij een lineaire directe aandrijfsnelheid van 900 microns per seconde, zoals eerder beschreven. Terwijl het monster nog op zijn plaats is, start u de IR-cameraprogrammaware en laadt u de kalibratie voor de 50 millimeter lens met close-up lens. Kies een beeldgrootte van 1.280 bij 1.024 pixels en een temperatuurbereik van -20 tot 50 °C.Open het besturingsprogramma en stel de besturingsparameters in. Stel de startpositie van de lineaire direct drive voor de vormgeheugenlegeringen zo in dat het monster geen belasting ondervindt. Stel daarnaast de doelpositie in die gelijk is aan de doelpositie van de training.Stel de snelheid van de lineaire directe aandrijving voor het laden en lossen van de vormgeheugenlegering in op 9.000 micrometer per seconde. Stel vervolgens de snelheid van de lineaire directe aandrijving in het onderste niveau van de opstelling in op 100 millimeter per seconde. Stel daarna de contacttijd in op zes seconden.Kies het contact na de laad- en ontlaadmodus en stel het aantal cycli in op 40. Kies een acquisitiesnelheid van de IR-camera van 20 milliseconden per frame en klik vervolgens op de startknop om de instellingen te laden. Kies in de software van de IR-camera een bestandsnaam en reserveer 50.000 frames voor het experiment.Schakel over van een interne naar een externe triggerbron en start de modus voor gegevensverwerving. Open ten slotte het besturingsprogramma en druk op de knop om het experiment te starten. Hiermee wordt de elastocalorische koelcyclus gestart.In dit videoclip wordt een nikkel-titaniumlint belast tijdens het trainen. De gecontroleerde rekking leidt tot een gemiddelde temperatuurstijging van 12,2 Kelvin. Het materiaal volgt een typische hysteresiscurve en stabiliseert uiteindelijk in een respons zoals weergegeven in het rood.Hier getoond met een nikkel-titanium-koper-vanadiumlint, neemt de hysteresebreedte toe bij hogere vervormingssnelheden. Dit is een gevolg van de temperatuurverandering tijdens de faseovergang. Het diagram laat zien dat er na een bepaald punt geen verdere toename van de temperatuurverandering meer optreedt als reactie op een toenemende vervormingssnelheid.Deze infraroodvideo laat zien dat door het aantal koelcycli te verhogen, de temperatuurverschillen tussen de warmteafvoer en de warmtebron toenemen, wat resulteert in een afnemende minimale en maximale temperatuurverandering van het materiaal. Na de eerste cyclus ontstaat een inhomogeen temperatuurprofiel omdat de warmteafvoer en de warmtebron niet het gehele lint raken. Hier ziet u de vergelijking tussen het experiment en de simulatie van een trekproef.Het onderliggende model van de simulatie is een modificatie van het thermomechanisch gekoppelde Mueller Achenbach Selleck-model. Dit toont aan dat het model in staat is om zowel het mechanische als het thermische gedrag van het materiaal te reproduceren. Bij het uitvoeren van de procedure is het daarom belangrijk om te onthouden dat de ontwerpeisen bestaan uit het monitoren van alle koelstappen, alsofmede een directe controle van de variatieparameters.Thermische inkapseling zal de efficiëntie van het proces verhogen, maar de observeerbaarheid zou hiermee sterk worden beperkt. Voor de uiteindelijke ontwikkeling van een werkelijke device zou u dit uiteraard in overweging nemen. Na deze procedure kunnen, naast de adiabatische procescontrole, andere procesvariaties worden uitgevoerd, zoals gecombineerde niet-adiabatische en adiabatische processen, om aanvullende vragen te beantwoorden, zoals de invloed van de contactfase op de procesefficiëntie en het koelvermogen.Na het bekijken van deze video heeft u een goed begrip van het elastocalorische koeleffect, en hoe materiaaloptimalisatie en procesbeheersing de koelcapaciteit en de efficiëntie van het proces beïnvloeden.

experimental-methods-for-investigation-shape-memory-based

Research

JoVE Journal

Engineering

Techniek

We presenteren een protocol voor gelijktijdige verzameling van EEG/fMRI-gegevens en gesynchroniseerde MR-kloksignaalregistratie. We demonstreren deze methode met behulp van een uniek paradigma waarbij proefpersonen 'cold glove'-instructies krijgen tijdens het scannen, en EEG/ fMRI-gegevens worden geregistreerd, samen met handtemperatuurmetingen zowel voor als na hypnotische inductie.

Methode voor gelijktijdige fMRI/EEG-gegevensverzameling tijdens een gerichte aandachtssuggestie voor differentiële thermische sensatie

Complexe motoriek in naturalistische omgevingen vereisen zorgvuldige coördinatie van de ledematen omvat de regio's van de pariëtale cortex. Het volgende protocol beschrijft het gebruik van omkeerbare koeling-geïnduceerde deactivering om aan te tonen van de rol van de pariëtale gebied 5 bij geheugen-geleide obstakel vermijden in de wandelende kat.

Omkeerbare koeling-geïnduceerde deactiveringen te bestuderen van de corticale bijdragen aan belemmering geheugen in de wandelende kat

De kinetiek van het koelproces definieert de eigenschappen van Ionische gelen op basis van laag molecuulgewicht gelators. Dit manuscript beschrijft het gebruik van thermische scannen conductometry (TSC), die volledige zeggenschap over het proces van gelering, samen met in situ metingen van de monsters temperatuur en geleidbaarheid verkrijgt.

Thermische Conductometry (TSC) scannen als een algemene methode voor het bestuderen van en het beheren van het gedrag van de fase van geleidende fysieke Gels

Dit artikel beschrijft twee methoden voor kortdurende hypothermie-inductie van het hele lichaam bij ratten. De eerste, snelle inductiemethode, maakt gebruik van actieve koeling met behulp van ventilatoren en ethanolspray voor een snelle temperatuurdaling. De tweede methode is een geleidelijke afkoelmethode. Dit wordt bereikt door de combinatie van isofluraan-anesthesie en de verlaging van temperatuurinstellingen op de huisotherme warmtemat. Dit resulteert in een geleidelijke daling van de...

Kortdurende hypothermie-inductie bij ratten met behulp van modellen voor studies die klinische relevantie en mechanismen onderzoeken

Hier presenteren we een protocol op basis van een computer vision system (CVS) om het smeltgedrag van meerfasige voedselsystemen te bepalen.

Een computervisiesysteem voor de beoordeling van het smeltgedrag van ijs

Er wordt een ontwerp gepresenteerd om kosteneffectieve batterijcyclus bij lage temperatuur voor 2032 muntcellen in een omgeving met lage luchtvochtigheid mogelijk te maken. Cellen worden op 0 °C gecycleerd in een kamer die wordt gekoeld door thermo-elektrische modules. Dit eenvoudige ontwerp kan worden aangepast voor experimenten die vergelijkbare thermische en vochtigheidsgecontroleerde omgevingen of verschillende batterijgeometrieën vereisen.

Ontwerp van de Muntcelbatterijkamer voor Low-Temperature Operando Experimenten

Het doel van dit experiment is om vast te stellen en de grootte, vorm en stabiliteit van zelf-geassembleerde discotische amfifielen in het water te controleren. Voor waterige basis van supramoleculaire polymeren, mate van controle is erg moeilijk. Wij hanteren een strategie met behulp van zowel afstotend en aantrekkelijk interacties. De experimentele technieken toegepast om dit systeem te karakteriseren zijn breed toepasbaar.

Het beheersen van de grootte, vorm en stabiliteit van de supramoleculaire polymeren in water

De gradiënt echo geheugen is een protocol voor het opslaan van optische quantum toestanden van licht in atomaire ensembles. Quantum geheugen is een belangrijk element van een quantum repeater, die het bereik van de quantum key distribution kan uitbreiden. Schetsen we de werking van de regeling wanneer geïmplementeerd in een 3-niveau atomaire ensemble.

Gradient Echo Quantum Memory in Warm Atomic Vapor

We rapporteren op een werkwijze in situ verandering van HF behandelde Si (001) oppervlak in een hydrofiel of hydrofoob toestand door bestralen monsters microfluïdische kamers gevuld met H 2 O 2 / H2O-oplossing (0,01% -0,5%) en methanol oplossingen met behulp van UV-gepulste laser van een relatief lage hartslag Fluence.

Selectieve Area Wijziging van Silicon Surface Bevochtigbaarheid door Pulsed UV Laser bestraling in Liquid Milieu

We beschrijven de methodologie van mechanische exfoliatie en depositie van vlokken van nieuwe materialen met micrometergrootte op een substraat, fabricage van experimentele apparaatstructuren voor transportexperimenten, en de magnetotransportmeting in een droge helium gesloten-cyclus cryostat bij temperaturen tot 0,300 K en magnetische velden tot 12 T.

Geavanceerde experimentele methoden voor lage-temperatuur magnetotransport Meting van nieuwe materialen

Leer elastocalorische koelprocessen met shape memory alloys voor materiaalkarakterisatie en procesoptimalisatie. Deze methode valideert thermomechanische modellen voor efficiënte koeltoepassingen.

Experimentele methoden voor Onderzoek van Shape geheugen gebaseerd Elastocaloric Cooling Processen en Model Validation

Meer video's verkennen