Name: Vergleichende Studie zur Simulation des Temperaturanstiegs in der Ringhaupteinheit (Video) | JoVE Journal
Uploaded: 2024-07-05T13:10:00.000+00:00
Duration: 4 min 35 s
Description: Erfahren Sie, wie Sie Temperaturanstiege in elektrischen Geräten mit der Finite-Elemente-Methode simulieren. Diese vergleichende Studie zeigt, wie verschiedene Temperaturfeldmodule die Vorhersagegenauigkeit verbessern.

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1. Modell
HINWEIS: Aufgrund der komplexen Struktur der Ring-Haupteinheit (Abbildung 1A) wurde eine Online-Konstruktionssoftware gewählt, um die Bedienung der Ring-Haupteinheit zu vereinfachen.
<ol><li>Vereinfachung der Modellierung<ol><li>Vereinfachen Sie das Modell teilweise, indem Sie den Airbox-Abschnitt der RMU beibehalten, während andere Komponenten wie Isolierwellen, Befestigungsschrauben, Muttern, Dichtungskomponenten und Druckstützhalterungen entfernt oder vereinfacht werden. Die vereinfachte Version ist in (Abbildung 1B) dargestellt.<ol><li>Um die Ringhaupteinheit vom Typ 630A zu vereinfachen, entfernen Sie die isolierte Welle, die den Leistungsschalterraum mit dem Instrumentenkasten verbindet, sowie viele feste Schrauben und Muttern. Nehmen Sie die Dichtungsteile und die Druckhaltehalterung heraus und verbinden Sie die statischen Kontakte des isolierten statischen Strahls mit der unteren Abzweigsammelschiene unter der Prämisse, dass der gesamte Aufbau den gleichen Leitungsstrom hat und nur der Vakuum-Leistungsschalter, die Befestigungsplatte des Leistungsschalters und die statischen Kontakte und der Vakuum-Leistungsschalter erhalten bleiben.</li>
			<li>Behalten Sie nur den Vakuumschutzschalter, die Befestigungsplatte für den Leistungsschalter, den statischen Kontakt und die Blockierplatte des Vakuumschutzschalters bei. Entfernen Sie insgesamt Schrauben und Dichtungen aus dem Modell, füllen Sie die Löcher nach dem Entfernen der Schrauben mit Volumenkörpern, reduzieren Sie die Anzahl der Netzteile, und optimieren Sie die unregelmäßigen Formen der Teile. Entfernen Sie Instrumente für den Schaltschrankbetrieb, Montageplatten, Halterungen und andere Bedienungsteile, wie z. B. Instrumentenkästen, die keinen Einfluss auf den Simulationsprozess des Temperaturanstiegs haben.</li>
			<li>Das Entfernen der isolierten Gehäuse einiger Komponenten kann bei der Simulation vernachlässigt werden, da sie nur einen geringen Einfluss auf die Simulationsergebnisse haben. Darüber hinaus werden sie durch Erdungsschalter, die sich nicht auf die Nutzung des Geräts während des normalen Betriebs auswirken, entfernt und der Schalter bleibt für die Simulation frei.</li>
		</ol></li>
		<li>Um einen Abschnitt zu löschen, wählen Sie ihn einfach aus und klicken Sie auf die Option Löschen .</li>
	</ol></li>
</ol>2. Wirbelfeld-Lösung
<ol><li>Einstellungen für die Vorverarbeitung HINWEIS: Die Wirbelstromfeldemulation ist die Grundlage für die Durchführung der Temperaturfeldlösung, die die anschließende Analyse der gelösten Wärmequelle als Belastung des Temperaturfeldes erfordert.<ol><li>In der Gerätedokumentation für das Ringleitungsgerät und in den entsprechenden Handbüchern finden Sie Informationen zu den physikalischen Eigenschaften und Parametern der einzelnen Komponenten des Ringnetzteils. Legen Sie die physikalischen Attribute und Parameter der Komponenten der Ringhaupteinheit in Maxwell auf der Grundlage der erhaltenen Informationen fest, wie in Tabelle 1 beschrieben.</li>
		<li>Stellen Sie den Wirbelstrom auf 630 A mit einer Frequenz von 50 Hz ein. Wählen Sie in der Maxwell-Software Eine Seite des oberen und unteren ausgehenden Arms, geben Sie das Erregermodul ein und stellen Sie die Stromstärke auf 630 A ein. Wählen Sie im Abschnitt Lösungseinstellungen eine Frequenz von 50 Hz aus. HINWEIS: Im leitenden Stromkreis eines Ringnetzteils wird der Weg, der von allen Komponenten vom oberen Auslassarm zum unteren Auslassarm gebildet wird, als Phasenfolge bezeichnet. Daher sind in dieser Arbeit die Phasen A, B und C von links nach rechts angeordnet.</li>
		<li>Die Materialparameter der Komponenten der Ringhaupteinheit sind in Tabelle 2 dargestellt.</li>
		<li>Leiten Sie den Strom durch die abgehenden Leitungsarme, flexiblen Anschlüsse, Stromschienen, Leistungsschalter, Stromschienen für statische Kontakte und Abzweigsammelschienen für jede Phase. Ziel ist es, einen Strompfad zu realisieren, der es den Komponenten ermöglicht, die Last zu vervollständigen.</li>
		<li>Nutzen Sie die adaptive Vernetzung von Maxwell, um die Rastersteuerung für das Modell zu vervollständigen. Verwenden Sie die adaptive Netzpartitionierungsmethode Maxwell für größere Komponenten und die lokale Netzverfeinerung für kleinere interne Komponenten. HINWEIS: Maxwell kann die Rastergenauigkeit während des Lösungsprozesses kontinuierlich verbessern, sodass Sie nicht mehr auf Netzoperationen klicken müssen, um zusätzliche Netzpartitionierungen zu erhalten.</li>
		<li>Legen Sie die Schrittweite der Lösung fest. Klicken Sie im Modellbaum auf Analyse , öffnen Sie die Einstellungen für den Lösungsschritt, und legen Sie die maximale Anzahl der Durchgänge auf 10 fest. Behalten Sie die Standardwerte bei, ohne Änderungen vorzunehmen.</li>
	</ol></li>
	<li>Prinzip der Wirbelstromfeldberechnung15,16.<ol><li>Verwenden Sie die erste Gleichung von Maxwell, die die Wirkung der Ladung auf die Erzeugung eines elektrischen Feldes17 beschreibt. <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq01.jpg" style="margin: auto;">(1) wobei ρ die Ladungsdichte darstellt; ε0 stellt die Dielektrizitätskonstante des Vakuums dar.</li>
		<li>Verwenden Sie die zweite Gleichung von Maxwell, die die Beziehung zwischen einem sich ändernden Magnetfeld und einem elektrischen Feld und die Wirkung eines Magnetfeldes auf die Bewegung einer Ladung beschreibt. <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq02.jpg" style="margin: auto;">(2) wobei <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq03.jpg" style="margin: auto;"> die Magnetfeldstärke darstellt. Diese Gleichung beschreibt, dass ein variierendes Magnetfeld ein elektrisches Wirbelfeld erzeugt, d.h. der Spin des elektrischen Wirbelfeldes ist gleich dem Minus der Änderungsrate des Magnetfeldes mit der Zeit.</li>
		<li>Verwenden Sie die dritte Gleichung von Maxwell, die die Wirkung der magnetischen Ladung auf die Erzeugung eines Magnetfeldes beschreibt. <img alt="Equation 4" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq04.jpg" style="margin: auto;">(3) Diese Gleichung beschreibt das von einer magnetischen Ladung erzeugte Magnetfeld als passiv, d.h. es gibt keine Monopole im Magnetfeld.</li>
		<li>Verwenden Sie die vierte Gleichung von Maxwell, die die Beziehung zwischen einem variierenden elektrischen Feld und einem Magnetfeld und die Wirkung eines elektrischen Stroms auf ein Magnetfeld beschreibt. <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq05.jpg" style="margin: auto;">(4) wobei <img alt="Equation 6" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq06.jpg" style="margin: auto;"> die Stromdichte und μ0 die Vakuumdurchlässigkeit darstellt. Diese Gleichung beschreibt, dass ein variierendes elektrisches Feld ein Wirbelmagnetfeld erzeugt, d.h. der Spin des Wirbelmagnetfeldes ist gleich der Summe aus der Stromdichte und der Änderungsrate des elektrischen Feldes mit der Zeit.</li>
		<li>Verwenden Sie auf der Grundlage der obigen Gleichungen das Maxwell 3D-Modul mit Wirbelstromlöser, um den ohmschen Verlust zu lösen, der durch den leitenden Schaltkreis in der RMU erzeugt wird, der eine Wärmequelle für die anschließende thermische Simulationsanalyse darstellt. Sein mathematischer Ausdruck wird mit18 angegeben <img alt="Equation 7" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq07.jpg" style="margin: auto;">(5) wobei σ die Leitfähigkeit des leitenden Schleifenmaterials bezeichnet; J ist die Stromdichte in der Schleife.</li>
	</ol></li>
	<li>Berechnungsergebnisse<ol><li>Klicken Sie in der Benutzeroberfläche auf die Option Maxwell 3D und öffnen Sie die Validierungsprüfung, um alle Einstellungen auf Fehler zu überprüfen. Wenn keine Fehler angezeigt werden, klicken Sie auf Alle analysieren , um den Lösungsvorgang zu starten.</li>
		<li>Verwenden Sie den Nachbearbeitungsrechner von Maxwell, um die ohmschen Verluste im Wirbelstromfeld der Ringhaupteinheit zu berechnen und darzustellen, wie in Tabelle 3 gezeigt.</li>
	</ol></li>
</ol>3. Temperaturfeld-Lösung
HINWEIS: Unterteilen Sie das Temperaturfeld zu Vergleichszwecken in Icepak und stationäre Wärme. Richten Sie jedes Gerät separat ein, und lösen Sie es, um eine vergleichende Analyse zu erhalten.
<ol><li>Aufbau des Icepak-Modells<ol><li>Legen Sie die Materialeigenschaften wie folgt fest: Kennzeichnen Sie alle Volumenmaterialien der Schaltkreise als Cu-rein, mit Oberflächen mit Cu-polierter Oberfläche. Wählen Sie für die Plattenkomponenten das Material Aluminium6061-T6 mit einer Oberflächenbeschichtung aus Paint-AL-Oberfläche mit einem Emissionsgrad von 0,35. Einzelheiten finden Sie in Tabelle 4 . Klicken Sie mit der rechten Maustaste auf die ausgewählte Komponente, klicken Sie auf Bearbeiten , und wechseln Sie dann zu Eigenschaften , um das Material sowohl für die Fläche als auch für das Volumenmaterial festzulegen.</li>
		<li>Wählen Sie das Modell aus und klicken Sie im Menü Bearbeiten auf Festlegen , dann wählen Sie Multilevel-Vernetzungsebene , um die Netzeinstellungen anzupassen. Legen Sie den externen Schrank auf eine Netzebene von 2 und alle Berandungen auf eine Netzebene von 2 fest. Legen Sie für alle anderen Komponenten die Netzebene auf 3 fest. Öffnen Sie abschließend das Mesh-Steuerelement und klicken Sie auf Generieren , um das Mesh zu erstellen.</li>
		<li>Um die Genauigkeit und Effizienz der Simulation unabhängig von der Netzgröße zu gewährleisten, ist eine Validierung der Netzunabhängigkeit erforderlich. Importieren Sie das geometrische Modell des Temperaturfeldgehäuses, das mit der Bemessungssoftware für die Vernetzung erstellt wurde.</li>
		<li>Wie in Abbildung 2 dargestellt, sind die Polarisationskurven der vier Gittersätze gut ausgerichtet. Bei einer Arbeitsspannung von 0,5 V betragen die Stromdichten für die vier Gittersätze 2,357 A/cm2, 2,358 A/cm2, 2,356 A/cm2 bzw. 2,454 A/cm2, wobei der Fehler zwischen der maximalen und der Stromdichte weniger als 1 % beträgt. Um Effizienz und Genauigkeit in Einklang zu bringen, bestimmen Sie die Rastergröße, die 987924 wird.</li>
	</ol></li>
	<li>Einrichtung der Lösung<ol><li>Legen Sie die Richtungen der Lösungsdomäne Schrank auf Öffnung fest.</li>
		<li>Wählen Sie in der Software Problemschritt aus. Überprüfen Sie unter Basic Parameters (Grundparameter) das Modell der Boden-zu-Oberfläche-Strahlung, wählen Sie die Option Nullgleichung für das turbulente Strömungsregime, wählen Sie die Option Gravity (Schwerkraft ) für Natural Convection (Natürliche Konvektion) und stellen Sie die Umgebungstemperatur auf 20 °C ein.</li>
		<li>Wählen Sie in den Dateieinstellungen die Option Volumetrische Wärmeverluste für EM-Mapping und wählen Sie Alle angezeigten Objekte aus, um die Verlusteinstellungen abzuschließen.</li>
	</ol></li>
	<li>Berechnung des Temperaturfeldes<ol><li>Wenden Sie in icepak drei Haupterhaltungsgleichungen für Energie an: Massenerhaltungsgleichung, Impulserhaltungsgleichung und Energieerhaltungsgleichung. Verwenden Sie insbesondere die Impulserhaltungsgleichung, die wie folgt lautet19: <img alt="Equation 8" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq08.jpg" style="margin: auto;">(6) Energiespar-Gleichung: <img alt="Equation 9" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq09.jpg" style="margin: auto;">(7) Gleichungen zur Massenerhaltung: <img alt="Equation 10" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq10.jpg" style="margin: auto;">(8) Energieübertragungsgleichung für die Wärmeübertragung aus einer festen Wärmequelle: <img alt="Equation 11" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq11.jpg" style="margin: auto;">(9) ρ stellt die Dichte des Fluids dar; v steht für den Strömungsgeschwindigkeitsvektor; T steht für die Temperatur; p ist der Druck; τ ist die viskose Kraft auf der Oberfläche des Mikrometaboliten; κ ist der Wärmedurchgangskoeffizient; Shist die Wärmequelle des Körpers; h ist die spezifische Enthalpie der Flüssigkeit und F ist die Körperkraft des Mikrometaboliten. HINWEIS: Die Ergebnisse der Temperaturfeldberechnungen sind in Abbildung 3A und Abbildung 4A dargestellt.</li>
	</ol></li>
	<li>Aufbau eines stationären thermischen Modells<ol><li>Pflegen Sie die Materialeigenschaften gemäß Tabelle 3 in den Materialeinstellungen. Generieren Sie die ohmschen Verluste, die sich aus der Wirbelstromfeldsimulationsanalyse im Steady State Thermal-Modul ergeben, indem Sie auf Thermische Lasterzeugung klicken.</li>
		<li>Klicken Sie auf den Wert für die konvektive Temperatur und stellen Sie ihn auf 20 °C ein, wobei ein konvektiver Koeffizient von 5 (W/m²°C) auf die Innenwände des Schranks, der Komponenten und des externen Schranks angewendet wird. Übernehmen Sie die Einstellungen und generieren Sie. Stellen Sie die Ausgabe so ein, dass sie nach Temperatur berechnet wird, indem Sie auf Berechnen &gt; Ausgabeergebnisse klicken. HINWEIS: Das Haupttemperaturfeld, das die Gleichungen in der stationären thermischen Temperaturfeldberechnung 20,21,22 regelt, wird normalerweise aus dem Gesetz der Wärmeleitung (Fouriersches Gesetz der Wärmeleitung) abgeleitet. Im eindimensionalen Fall kann die Wärmeübertragungsgleichung des Temperaturfeldes als20 ausgedrückt werden: <img alt="Equation 12" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq12.jpg" style="margin: auto;">(10) In dieser Gleichung steht T für die Temperatur im Inneren des Objekts, t für die Zeit, x für die Raumkoordinaten und α für die Wärmeleitfähigkeit. Diese Gleichung beschreibt die Variation der Temperatur in Bezug auf Zeit und Raum, wobei die rechte Seite die Beziehung zwischen Wärmeleitgeschwindigkeit und Temperaturgradient ausdrückt. In einem allgemeineren dreidimensionalen Szenario kann die Wärmeleitungsgleichung für das Temperaturfeld in folgender Form ausgedrückt werden: <img alt="Equation 13" src="/files/ftp_upload/66643/66643eq13.jpg" style="margin: auto;">(11) ρ steht für die Dichte des Objekts, c ist die spezifische Wärmekapazität, K ist die Wärmeleitfähigkeit und Q ist der Wärmequellenterm innerhalb des Volumens. Diese Gleichung beschreibt die Variation des Temperaturfeldes, die durch die Wärmeleitung, die Wärmequellen und die thermische Kapazität beeinflusst wird.</li>
		<li>Die Ergebnisse der Berechnung des Temperaturfelds sind in Abbildung 3 dargestellt. Vergleichen Sie die in Tabelle 5 und Tabelle 6 zusammengefassten Temperaturwerte.</li>
	</ol></li>
</ol>

<meta charset="utf8"></head><body>Ein umfassender Ansatz zur Untersuchung des RMU-Temperaturanstiegsproblems

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<li>Icoz, T., Arik, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Light+weight+high+performance+thermal+management+with+advanced+heat+sinks+and+extended+surfaces%5BTitle%5D)+AND+%22IEEE+Trans+Comp+Pack+Technol%22%5BJournal%5D)">Light weight high performance thermal management with advanced heat sinks and extended surfaces.</a> IEEE Trans Comp Pack Technol. 33 (1), 161-166 (2010).</li>
<li>Steiner, T. R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((High+temperature+steady-state+experiment+for+computational+radiative+heat+transfer+validation+using+COMSOL%5BTitle%5D)+AND+%22and+ANSYS.+Results+Engg%22%5BJournal%5D)">High temperature steady-state experiment for computational radiative heat transfer validation using COMSOL.</a> and ANSYS. Results Engg. 13, 100354(2022).</li>
</ol>

<table><tbody><tr><td>Luft</td><td>/</td><td>/</td><td>Konventionelle Gase</td></tr><tr><td>Aluminium</td><td>/</td><td>/</td><td>Legierungswerkstoffe</td></tr><tr><td>Kupfer</td><td></td>/<td>/</td><td>Legierungswerkstoffe</td></tr><tr><td>Icepak</td><td>ANSYS Unternehmen</td><td>ANSYS 2021R1</td><td>A CFD Wärmesimulationssoftware</td></tr><tr><td>PC-Hosting</td><td>/</td><td>Intel(R) Core(TM) i5-13500F CPU</td><td>Host-Computerausrüstung</td></tr><tr><td>SolidWorks</td><td>Tochtergesellschaft von Dassault Systèmes</td><td>SolidWorks2021</td><td>Ein Konstruktionssoftware-Zeichenwerkzeug</td></tr><tr><td>Stationäres thermisches</td><td>ANSYS-Unternehmen</td><td>ANSYS 2021R1</td><td>Ein Lösungstool für die thermische Simulation</td></tr></tbody></table>

vergleichende studie zur simulation des temperaturanstiegs in der ringhaupteinheit

Comparative Study of Simulation of Temperature Rise in Ring Main Unit

Basierend auf den Daten in Tabelle 3 lassen sich folgende Schlussfolgerungen ziehen: Die Gesamtverluste für die Phasen A, B und C sind relativ ähnlich. Konkret betragen die Gesamtverluste für Phase A 16,063 W/m³, Phase B 16,12 W/m³ und Phase C 19,57 W/m³. Die Stellen mit höheren Verlusten können an den Verbindungen verschiedener Komponenten liegen. Dies liegt vor allem daran, dass an diesen Verbindungsstellen typischerweise Übergangswiderstand und Leiterwiderstand vorhanden sind. Wenn Strom durch diese V...

Vergleichende Studie zur Simulation des Temperaturanstiegs in der Ringhaupteinheit

The Ring Main Unit (RMU) is a critical device in power distribution systems used for connecting and distributing electricity. However, due to its compact ...

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Dieses Papier beschreibt eine Methode für den Aufbau ein anpassungsfähig, Low-Cost und transportablen Brutkasten für mikrobielle Tests des Trinkwassers. Unser Design kann basiert auf weithin verfügbaren Materialien und unter einer Reihe von Bedingungen, und bietet dennoch die Vorteile der High-End Labor-basierte Modelle.

Bau eines Low-Cost mobilen Inkubator für Feld und Labor

Ein Simulationsmodell, das speziell das Vordesign einer elektrischen Verdrängerpumpe (EVDP) unterstützt, wird entwickelt und teilweise durch Experimente verifiziert. Die Steuerungsleistung, Lebensdauer, Zuverlässigkeit usw. können alle mit dem vorgeschlagenen Modell bewertet werden, das die wichtigsten Leistungsanforderungen im Rahmen der EVDP-Vorentwurfsaufgabe abdeckt.

Ein Modellierungs- und Simulationsverfahren zur Vorkonstruktion einer elektrischen Verdrängerpumpe

Laborexperimente zur Bodenerwärmung verwenden normalerweise zwei oder mehr konstante Temperaturen in mehreren Kammern. Durch die Präsentation einer ausgeklügelten Klimakammer bieten wir eine genaue Temperaturkontrollmethode, um die Größe und Amplitude der In-situ-Bodentemperatur zu imitieren und das experimentelle Design von Bodeninkubationsstudien zu verbessern.

Simulation der Temperatur in einem Bodeninkubationsexperiment

In diesem Artikel wird ein DC-Microgrid mit hierarchischer Steuerung vorgestellt, das in einem Simulator, OPAL RT-Lab, implementiert ist. Es beschreibt die Schaltungsmodellierung, primäre und sekundäre Steuerungsstrategien und die experimentelle Validierung. Die Ergebnisse zeigen eine effektive Steuerungsleistung und unterstreichen die Bedeutung einer robusten experimentellen Plattform für die Forschung und Entwicklung von Microgrids.

Experimentelle Untersuchung der hierarchischen Regelung in DC-Microgrids mit Hilfe eines Echtzeitsimulators

Dieses Protokoll beschreibt einen allgemeinen Arbeitsablauf für die Konstruktion eines künstlichen neuronalen Netzes für die Schweißsimulation unter Verwendung von Datensätzen, die automatisch durch Python-Skripte mit Makrofunktionen generiert werden. Der Arbeitsablauf wird anhand eines Benchmark-Falles validiert, bei dem es um geradliniges Schweißen in einem Durchgang geht. Die Vorhersagegenauigkeit des Surrogatmodells zeigt eine starke Übereinstimmung mit Finite-Elemente-Simulationen.

Surrogatmodellentwicklung für digitale Experimente im Schweißen

Dieser Artikel präsentiert eine vergleichende Studie zum thermischen Verhalten und der Energieeffizienz eines Heizelements in einem Destillationssäulenkessel, das von Wechselstrom (Wechselstrom) und Gleichstrom (DC) betrieben wird, wobei seine Leistung anhand statistischer Ergebnisse wie Minimal- und Maximaltemperatur, des Mittelwerts der thermischen Daten und des Variationskoeffizienten bewertet wird.

Thermisches Verhalten und Leistungseffizienzvergleich von Wechselstrom- und Gleichstromheizung in einer Destillationssäule mittels Infrarot-Thermografie-Analyse

Wir führen einen Temperaturgradientenblock ein und erläutern dessen Bau und Nutzung. Der Block liefert 22 diskrete Temperaturen, die linear in einem vom Benutzer definierten Bereich von 0 bis 90 °C verteilt sind.  Die aus diesem Aufbau gesammelten Daten ermöglichen das Testen und die Entwicklung neuer Theorien zur Temperaturreaktion der Zersetzungsraten organischer Substanz im Boden.

Temperaturreaktion der Zersetzungsraten organischer Substanz im Boden: Bau und Anwendung eines Temperaturgradientenblocks

Dieses Protokoll beschreibt die Simulation, Herstellung und Charakterisierung von THz Metamaterial-Absorber. Derartige Absorber, wenn sie mit einem geeigneten Sensor gekoppelt, haben Anwendungen in THz-Bildgebung und Spektroskopie.

Simulation, Herstellung und Charakterisierung von THz Metamaterial Absorber

Die hier beschriebenen Hochdruck-und Hochtemperatur-Experimenten imitieren Planeten Innendifferenzierungsprozesse. Die Prozesse werden durch hochauflösende 3D-Bildgebung und quantitative chemische Analyse visualisiert und besser verstanden werden.

Simulation der Planeteninnendifferenzierungsprozesse im Labor

Wir präsentieren eine Technik, um mit geringer Geschwindigkeit bis mittlere Geschwindigkeit Kollisionen zwischen zerbrechlichen Staubaggregate im Labor zu erreichen. Zu diesem Zweck wurden zwei Vakuum-Drop-Tower-Setups entwickelt, die erlauben Kollisionsgeschwindigkeiten zwischen &lt;0,01 und ~ 10 m / sec. Die Kollisionsereignisse werden durch Hochgeschwindigkeitsaufnahmen aufgezeichnet.

Labor-Tropfen-Towers für die Experimentelle Simulation von Staub-Aggregat-Kollisionen im frühen Sonnensystem

Erfahren Sie, wie Sie Temperaturanstiege in elektrischen Geräten mit der Finite-Elemente-Methode simulieren. Diese vergleichende Studie zeigt, wie verschiedene Temperaturfeldmodule die Vorhersagegenauigkeit verbessern.

Vergleichende Studie zur Simulation des Temperaturanstiegs in der Ringhaupteinheit

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