Summary
Detta protokoll beskriver hur man installerar en infraröd kamera i en transportband ugn, genomföra en kund korrigering av en fabrik kalibrerad IR-kamera, och utvärdera den rumsliga yttemperaturfördelningen av ett objekt av intresse. Exempelobjekten är industriella kiselsolceller.
Abstract
Att mäta yttemperaturen på föremål som bearbetas i transportbandsugnar är ett viktigt verktyg vid processkontroll och kvalitetssäkring. För närvarande mäts yttemperaturen på föremål som bearbetas i transportbandsugnar vanligtvis via termoelement. Infraröd (IR) termografi presenterar dock flera fördelar jämfört med termoelement mätningar, eftersom det är en kontaktlös, realtid, och rumsligt löst metod. Här, som en representativ proof-of-concept exempel, en inline thermography system är framgångsrikt installeras i en IR-lampa drivs sol bränning ugn, som används för kontakt bränning processen av industriella Si solceller. Detta protokoll beskriver hur du installerar en IR-kamera i en transportbandugn, genomför en kundkorrigering av en fabrikkalibrerad IR-kamera och utför utvärderingen av spatial yttemperaturfördelning på ett målobjekt.
Introduction
Processkontroll och kvalitetssäkring av föremål som bearbetas i transportbandsugnar1 är viktigt och åstadkoms genom att mäta objektets yttemperatur. För närvarande mäts temperaturen typiskt med ett termoelement1. Eftersom termoelementmätningar kräver kontakt med föremålet skadar termoelement ofrånkomligen föremålet. Därför är det vanligt att välja representativa prover av ett parti för temperaturmätningar, som inte bearbetas vidare sedan de skadas. De uppmätta temperaturerna hos dessa skadade föremål generaliseras sedan till de återstående proverna från partiet, som bearbetas vidare. Följaktligen måste produktionen avbrytas för termoelementmätningar. Vidare är kontakten lokal, behöver justeras efter varje mätning, och påverkar den lokala temperaturen.
Infraröd (IR) termografi2 har ett antal fördelar jämfört med klassiska termoelement mätningar och representerar en kontaktlös, in-situ, realtid, tidsbesparande, och rumsligt löst temperaturmätningsmetod. Med den här metoden kan varje prov av partiet, inklusive de som bearbetas vidare, mätas utan att produktionen avbryts. Dessutom kan yttemperaturfördelningen mätas, vilket ger insikt i temperatur homogenitet under processen. Realtidsfunktionen möjliggör korrigering av temperaturinställningar on-the-fly. Hittills är de möjliga skälen för att inte använda IR-termografi i transportbandugnar 1) okända optiska parametrar av heta objekt (särskilt för nonmetals3) och 2) parasitisk miljöstrålning i ugnen (dvs, reflekterad strålning som upptäcks av IR-kameran utöver den avgivna strålningen från objektet), vilket leder till falsk temperatureffekt2.
Här, som en representativ proof-of-concept exempel på IR-thermography i en transportband ugn, vi framgångsrikt installerat en inlinestemografi system i en IR-lampa drivs sol bränning ugn (Figur 1), som används under kontakt bränning processen av industriella Si solceller (Figur 2A,B)4,5. Bränningsprocessen är ett avgörande steg i slutet av industriell solcellsproduktion6. Under detta steg bildas cellens kontakter7,8, och yt passivering aktiveras9. För att lyckas uppnå det senare måste tid-temperaturprofilen under eldningen (Figur 2C) realiseras exakt. Därför krävs tillräcklig och effektiv temperaturreglering. Detta protokoll beskriver hur du installerar en IR-kamera i en transportbandsugn, genomför en kundkorrigering av en fabrikkalibrerad IR-kamera och utvärderar den rumsliga yttemperaturfördelningen för ett målobjekt.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Protocol
1. Installation av IR-kamera i en transportbandsugn
- Bestäm vilken del av ugnen som ska mätas med IR-kameran.
OBS: Här väljs skjutprocessens toppzon (se den orange markerade zonen i avfyrningsområdet i figur 1A). - Definiera det temperaturområde av intresse som IR-kameran ska upptäcka (t.ex. 700−900 °C, det typiska topptemperaturområdet för bränningsprocessen).
- Bestäm, eller åtminstone uppskatta (genom experiment eller litteratur), temperatur, spektrala och vinkelberoende utsläpp av objektet(med) av intresse (t.ex. kiselsolcell) för att identifiera våglängdsintervallet(s) av högsta utsläpp för det temperaturområde av intresse (under en specifik kameravinkel).
OBS: Här uppskattas emissionen utifrån tidigare litteratur3 och en programvara som kallas RadPro10, som beräknar den spektrala, kantiga och temperaturberoende emissiviteten för material av intresse. - Beslut om IR-kameratypen
OBS: Här används en midwave infraröd (MWIR) indium antimonid (InSb) kamera (Table of Materials) ( Bord av material ).- Välj en kamera som kan detektera temperaturintervallet av intresse.
- Välj en kamera vars detektionsvåglängd spänner, matchar våglängden spänner av högst utsläpp av anmärka av intresserar i temperaturen spänner av intresserar.
- Undvik så mycket parasitisk strålningsdetektering av kameran som möjligt genom att undvika föremål som avger eller reflekterar strålning i kamerafältet (t.ex. IR-lampor i en ugn).
- Besluta om den nödvändiga rumsliga och tidsmässiga upplösning av kameran (t.ex., 640 px x 512 px och 125 Hz [full bild] för den använda kameran här).
- Realisera en tillräcklig optisk väg från IR-kameran till objekt (se bild 1B).
- Undvik störande föremål i den optiska banan (t.ex., IR-lampor som orsakar direkt eller reflekterat ljus).
- Placera kameran utanför ugnskammaren, om möjligt.
OBS: De flesta kameror har låga driftstemperaturer (t.ex. upp till 50 °C). Se till att kamerans placering i förväg kan ändras, om så önskas. - Ta bort ugnsväggen och isoleringen på den plats där den optiska banan ska vara och byt ut hålet mot ett isolerande IR-fönster.
- Välj lämpligt material för fönstret som uppfyller följande krav: 1) så genomskinligt som möjligt för detekteringsvåglängden (λ) räckvidden för kameran (t.ex., kvartsglasfönster för ~0,2 μm < λ < 3 μm, safirfönster för ~0,4 μm < λ < 4,2 μm) och 2) som kan isolera ugnskammaren termiskt.
OBS: Fönstrets resulterande temperaturer kan påverka fönstertransmissionen. - Undvik skador på IR-fönstret. Dra inte åt fönstret för att undvika brott vid värmeexpansion.
OBS: Fönstermaterialet ska ha tillräckligt mycket utrymme för att expandera vid upphettning.
- Välj lämpligt material för fönstret som uppfyller följande krav: 1) så genomskinligt som möjligt för detekteringsvåglängden (λ) räckvidden för kameran (t.ex., kvartsglasfönster för ~0,2 μm < λ < 3 μm, safirfönster för ~0,4 μm < λ < 4,2 μm) och 2) som kan isolera ugnskammaren termiskt.
- Kontrollera det resulterande synfältet (FOV) för IR-kameran genom att undersöka magnetografibilden via IR-kameraprogramvaran. Identifiera det målinriktade objektet och dess temperatur i thermography-bilden. Justera FOV, om det behövs.
2. Global kund temperaturkorrigering av en tillverkning kalibrerad IR-kamera
FÖRSIKTIGHET: IR-kamerans tillverkning antas omfatta en radiometrisk kalibrering.
- Spot lokala optiska artefakter, såsom reflektion och bakgrundsstrålning.
- Genomföra klassiska termoelementmätningar av objektet samtidigt som du spelar in wafer inklusive termoelement med IR-kameran.
- Kontrollera giltigheten hos de använda termoelementen. Sök efter kända karakteristiska temperaturpunkter i temperaturprofilen för det bearbetade objektet som tydligt kan upptäckas synligt (t.ex. störningar i en jämn linje). Om termoelementet mäter dessa temperaturpunkter korrekt är termoelementet med största troligt korrekt kalibrerad.
- Exempel med hjälp av kiselsolceller
- Placera termoelementet på waferens bakre aluminiumsida. Ta en temperaturprofil för en standard bränningsprocess11.
- Validera termoelementen genom att fastställa om det förs en störning i temperaturprofilen från steg 2.2.2.1 runt Al-Si eutektiska temperaturen på 577 °C i form av en plattare kurva (vilket är fallet i figur 2D).
OBS: Om störningen uppstår vid temperaturen runt 577 °C är det ett tecken på att termoelementets temperaturmätning är exakt. Använd endast validerade termoelement för följande steg.
- Genomföra termoelement mätningar i temperaturområdet av intresse på samma objekt plats (flera gånger av statistiska skäl), sedan på rumsligt olika slumpmässiga fläckar (av statistiska skäl) för att få tid-temperatur profiler.
- Bestäm den lokala okorrigerade termografiobjekttemperaturen under termoelementen från termoelementmåtten från steg 2.2.3 samtidigt som termoelementet placeras på objektets övre sida.
- Kontrollera om det finns ett eventuellt lokalt temperaturfall runt det kontaktande termoelementet (på grund av värmeavledning och skuggning). Antag temperaturen i närheten av termoelementet som objekttemperaturen direkt under termoelementet, om ett lokalt temperaturfall inte är närvarande.
- Utför följande steg om en lokal temperatursänkning är närvarande.
- Bestäm den rumsliga temperaturgradienten för det nuvarande temperaturfallet i den del som inte täcks av termoelementet.
OBS: Det rekommenderas att bestämma lutningen på flera ställen runt temperaturfallet (radiellt) och bestämma en genomsnittlig lutning. - Uppskatta bidraget av möjliga optiska artefakter som framkallas av termoelementet (exempelprotokoll för ett fall där homogen temperatur längs celldjupsriktningen antas, till exempel i Si-solceller).
- Placera termoelementet på ytan mittemot den uppmätta ytan och upprepa termoelement- och termografimätningen i denna konfiguration (enligt bild 3A). Vrid objektet, inklusive termoelementet, runt så att termoelementet inte är i den optiska banan mellan kameran och objektet.
OBS: Om lutningen på den lokala temperatursänkningen är densamma för termoelementet som är in- och utsida av den optiska banan (dvs. fäst på den uppmätta eller motsatta ytan) är det ett tecken på att termoelementet med största sannolika skäl inte inducerar optiska artefakter. - Extrapolera temperaturfallets gradient när det gäller termoelementet som kontaktar den uppmätta ytan (dvs. inuti optisk väg) till det område som täcks av termoelementet för att erhålla temperaturen på föremålet under termoelementet.
- Upprepa 2.3.2.2.2 för varje mätning från steg 2.2.3.
- Placera termoelementet på ytan mittemot den uppmätta ytan och upprepa termoelement- och termografimätningen i denna konfiguration (enligt bild 3A). Vrid objektet, inklusive termoelementet, runt så att termoelementet inte är i den optiska banan mellan kameran och objektet.
- Bestäm den rumsliga temperaturgradienten för det nuvarande temperaturfallet i den del som inte täcks av termoelementet.
- Alternativ till 2.3: Bestäm den lokala okorrigerade termografiobjektstemperaturen under termoelementen från termoelementmåtten från steg 2.2.3 medan termoelementet placeras på objektets nedre sida. För att bestämma den lokala okorrigerade termografi solcellstemperaturen under termoelementet, extrahera den lokala temperaturen vid termoelementets läge.
OBS: Om termoelementet förvaras på bakre sidan förhindras termoelementet från att blockera siktet på föremålet vid kameran. Därför är å ena sidan temperaturkorrigeringen betydligt enklare. Å andra sidan är termoelement vanligtvis inte placerade på den nedre sidan av objektet under bränningsprocessen, vilket kan leda till operativa komplikationer, varför detta alternativ måste utföras extra noggrant. - Korrigera den okorrigerade termografibilden med avseende på termoelementet uppmätta temperaturer med de data som genereras från steg 2.3 eller 2.4.
- Plotta de uppmätta temperaturerna via termoelement mot de bestämda temperaturerna via okorrigerad IR-termografi. Genomföra en kurvpassning.
- Tillämpa den erhållna kurvan passform som en allmän enhetlig global korrigering formel för okorrigerad thermography bilden.
- Upprepa temperaturkorrigeringen för varje ny objekttyp eller konfiguration, särskilt när de optiska parametrarna skiljer sig åt.
3. Utvärdering av rumslig yttemperaturfördelning via IR-grafi
OBS: Avfyrningsförhållandena antas vara identiska för detta avsnitt.
- Skapande av en tvådimensionell topptemperaturfördelningskarta (se figur 4A)
- Skriv ett skript med ett lämpligt programspråk för att spåra ytobjektets temperatur för varje objektytaplats längs hela kameran FOV, dvs som fungerar som ett "virtuellt termoelement" som placeras på alla objektfläckar samtidigt.
OBS: Här är manuset skrivet i MATLAB. - Extrahera det maximala värdet, dvs topptemperaturen, för varje objektfläck och rita upp dessa temperaturer i en motsvarande 2D-fördelningskarta.
- Skriv ett skript med ett lämpligt programspråk för att spåra ytobjektets temperatur för varje objektytaplats längs hela kameran FOV, dvs som fungerar som ett "virtuellt termoelement" som placeras på alla objektfläckar samtidigt.
- Medeltemperaturfördelning i och vinkelrätt mot objektets genomströmningsriktning (se figur 4B)
- I genomströmningsriktning: medelvärde för 2D-temperaturfördelningen i dimensionen som är motsatt till genomströmningsriktningen. Vad som återstår, är den genomsnittliga 1D temperaturfördelning i genomströmningsriktning.
- Vinkelrätt mot genomströmningsriktningen: medelvärde för 2D-temperaturfördelningen i dimensionen som är i genomströmningsriktning. Det som återstår, är den genomsnittliga 1D-temperaturfördelningen vinkelrätt mot genomströmningsriktningen.
OBS: Det rekommenderas att lämna ut den sista centimetern (åtminstone) av kanten för medelvärdet eftersom optiska artefakter vid objektkanten kan förfalska den resulterande temperaturen genomsnittet.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Representative Results
Som framgår av figur 3B−D, exempelobjektet (här, en kiselsolcell; strängt taget, en passiverad emitter och bakre cell [PERC]12; Figur 2A,B) kan tydligt upptäckas av IR-kameran i olika konfigurationer4. De olika konfigurationerna är monofacialt metalliserade (Figur 3B), bifacially metalliserade13 (Figur 3C) och icke-metaliserade PERC-prover (Figur 3D). Skillnaden mellan monofacial och bifacial konfiguration är att den förra har ett fullt område aluminiumskikt, medan den senare har ett H-mönster rutnät (liknande den silver främre sidan) på den bakre sidan. Här var IR kameran placerad på ett sätt som kameran FOV fångade topptemperaturen i bränningsprocessen. Toppfasen är den mest avgörande fasen under bränningsprocessen, eftersom kontakterna faktiskt bildas under denna fas14. Här liknade det temperaturintervall av intresse det typiska topptemperaturområdet för bränningsprocessen (dvs. ca. 700–900 °C1).
För det senare temperaturområdet är den spektrala emissiviteten ganska hög och homogen i den korta, mellersta och långa våglängden infraröd spektra3. En dubbel safir lager användes som en transmissive fönster, vilket möjliggör god överföring i den korta och mellersta IR våglängd spektra. För att minimera detektion av ljus från ugnens IR-lampor (toppvåglängd i kort våglängds infraröd räckvidd), valdes en IR-kameratyp med InSb som detektormaterial, med ett detektionsområde på 3,7−4,1 μm (inklusive filter). Endast en tredjedel av rånet i genomströmningsriktningen kan upptäckas samtidigt. Det var dock tillräckligt för detta arbete, eftersom wafer passerar det befintliga synfältet helt. Naturligt, temperatur korrigerade thermography bilder visas här. Strängt taget är bilden temperatur-korrigerad med avseende på solcellerna.
Som kan ses i figur 3A, orsakade den kontaktande termoelement på motsatt sida av den optiska banan en temperatursänkning runt sig själv (med en temperatursänkning på 10 K), troligen på grund av värmeavledning och skuggning. Den senare droppen är viktigt att uppskatta celltemperaturen vid bränning utan termoelement, jämfört med den temperatur som uppmätts av termoelementet. Här placerades cellen på en ram när den kontaktades av ett termoelement (Bild 3E). Ramens värmeavledning orsakade ett temperaturfall på runt 10 K. Tillsammans med termoelementens extra värmefall mätte den senare en 20 K lägre temperatur än vad cellerna visade under standardbearbetning (utan termoelementutrustningen). Det är viktigt att uppskatta den senare offset för det använda termoelementsystemet, som utförs med hjälp av termografi, som visas. IR-kameran möjliggör observation av cellernas lokala värmeavledning genom transportbandet om det placeras direkt på bältet (Bild 3F). Detta är anledningen till att celler är oftast placeras på bälte höjder för att minimera kontakten mellan dem och bältet.
Bild 4 visar yttemperaturfördelningen. Eftersom kiselsolceller typiskt är omkring 160 μm tjocka och bearbetade i ugnen i 30 s, är det troligt att temperaturfördelningen längs celldjupet är homogen. Därför tyder resultaten troligen på en temperaturfördelning snarare än bara en yttemperaturfördelning. Mittemot genomströmningsriktningen erhölls en medeltemperaturgradient på 1 K/cm. I genomströmningsriktningen var det inkommande wafer kvartalet betydligt kallare än den efterföljande wafer resten. Den kallare inkommande portion upplevde en gradient på 7 K/cm, medan den varmare avslutande delen upplevde en lutning på 0,5 K/cm.
I båda riktningarna ignorerades cellkanterna (de återstående 2 cm) för bestämning av lutningarna, eftersom den upptäckta temperaturen vid kanterna blandades med cellernas kallare yttergräns, vilket resulterade i falska temperaturer. Bild 4C visar en representativ 2D temperaturfördelning av en monofacial solcell, som inte metalliserades vid framsidan. De ovannämnda trenderna i samma och motsatta transportriktningar observerades också här. Allt som allt, dessa resultat visar att solcellerna i detta arbete upplevt en viss grad av rumslig temperatur inhomogenitet.
Bild 1: Den viktigaste utrustningen som används i protokollet. (A) Transportbandsugnens laterala schema. Denna figurpanel har modifierats från Ourinson et al.4. (B) Inzoomade sista bränning zon, visualisera inställningen av det system för att armatografi. 1) Ugn vägg och isolering, 2) IR-kamera, 3) IR-lampor, 4) isolerande fönster, 5) objekt transport riktning, 6) kamera FOV, 7) transport bälte, 8) objekt, och 9) thermography programvara. Denna figurpanel har modifierats från Ourinson et al.4. (C) Den eldningsugn som används under detta protokoll. (D) Bild som illustrerar den använda IR-kameran och transmissivt IR-fönster placerat i eldningsugnen. Siffrorna motsvarar siffrorna från panelerna A och B. Klicka här för att visa en större version av denna figur.
Bild 2: Uppmätta föremål och deras temperaturer. (A) Schematiskt tvärsnitt av en monofacial PERC-solcell. (B) Främre (vänster) och bakre (höger) sidovy av en industriell PERC-cell. (C) Termoelementuppmätt industriell tid-temperaturprofil för en PERC-solcell under eldningen, inklusive segmentering i faser och sektion, som omfattas av kamerafältet. Denna siffra har modifierats från Ourinson et al.5. (D) Demonstration av störningar kring den eutektiska temperaturen (TEUT) av aluminium och kisel i en avfyrningsprofil mätt med ett termoelement, när termoelementet placeras på aluminiumbaksidan av solcellen. Denna siffra har modifierats från Ourinson et al.5. Vänligen klicka här för att visa en större version av denna figur.
Bild 3: Representativa temperaturrättade identmografibilder av PERC-solceller för identiska avfyrningsförhållanden. (A) Synlig lokal temperaturfall orsakad av kontakt av ett termoelement från bakre sidan. (B) Thermography bild av den övre en tredjedel av en monofacially metalliserad PERC cell, inklusive (1) synliga busbars (2) placerad på det synliga transportbandet. TAV visar medeltemperaturen på rånet. (C) Thermography bild av en bifacially metalliserad PERC cell. (D) Thermography bild av en ickemetalliserad PERC wafer. (E) Termografibild av ett rån som placerats på en termoelementram och som kontaktas av ett termoelement. TTC visar wafertemperaturen mätt med termoelementet. (F) Tomografibild av en wafer som placerats direkt på transportbandet. (G) Färgkarta över temperaturområdet mätt med IR-kameran. Denna siffra har modifierats från Ourinson et al.5. Vänligen klicka här för att visa en större version av denna figur.
Figur 4: Temperaturfördelning av en PERC-solcell för identiska avfyrningsförhållanden. (A) 2D topptemperaturfördelning av en monofacial PERC-solcell från framsidan. (B) Genomsnittlig topptemperaturfördelning i (höger bild) och vinkelrätt (vänster bild) mot celltransportriktningen." Vänligen klicka här för att visa en större version av denna figur.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Discussion
Vanligen korrigeras termografitemperaturen via mätning och anpassning av objektets optiska parametrar, transmissiva fönster och väg samt objektets och transmissivt fönsterstemperatur 2. Som alternativ metod beskrivs en teknik för temperaturkorrigering baserad på termoelementmätningar i detta protokoll. För den senare metoden krävs inte kunskap om de parametrar som nämns ovan. För den applikation som visas här är denna metod tillräcklig. Det kan dock inte garanteras att termoelementmetoden är tillräcklig för alla termografitillämpningar i en transportbandsugn.
I protokollet föreslås en enhetlig global temperaturkorrigering av den armografibild som; även om det är mer exakt att korrigera den rumsligt löst temperatur. Det har dock konstaterats att den enhetliga temperaturkorrigeringen är lämpligare vid fall av rörliga föremål. Vidare är det avsett att korrigera objektets temperatur snarare än de omgivande föremålen (t.ex. bältet och väggarna).
Som nämnts i steg 2.3.2.2 antas det exempel som här anges ha en homogen temperaturfördelning längs objektdjupet. I fall av anmärker med inhomogen temperaturfördelning längs deras djup, temperaturen på en ytbehandlar liknar inte temperaturen på motsats ytbehandlar. Således gäller inte de steg som beskrivs i avsnitt 2.3.2.2 för dessa fall. En lösning för inhomogen temperaturfördelning längs objektdjupet måste studeras vidare.
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Disclosures
Författarna har inget att avslöja.
Acknowledgments
Detta arbete stöds av det tyska federala näringsministeriet inom projektet "Feuerdrache" (0324205B). Författarna tackar de medarbetare som bidragit till detta arbete och projektpartnerna (InfraTec, Rehm Thermal Systems, Heraeus Noblelight, Trumpf Photonic Components) för samfinansiering och tillhandahållande av enastående stöd.
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Datalogger incl. Thermal barrier | Datapaq Ltd. | ||
| IR thermography camera "Image IR 8300" | InfraTec GmbH | ||
| IR thermography software "IRBIS Professional 3.1" | InfraTec GmbH | ||
| Solar cells | Fraunhofer ISE | ||
| Solar firing furnace "RFS 250 Plus" | Rehm Thermal Systems GmbH | ||
| Sheath thermocouples type K | TMH GmbH | ||
| Thermocouple quartzframe | Heraeus Noblelight GmbH |
References
- Xu, J., Zhang, J., Kuang, K. Conveyor Belt Furnace Thermal Processing. , Springer. Heidelberg, Germany. (2018).
- Breitenstein, O., Warta, M. W. Langenkamp Lock-in Thermography: Basics and Use for Evaluating Electronic Devices and Materials. , Springer. Heidelberg, Germany. (2010).
- Ravindra, N. M., Ravindra, K., Mahendra, S., Sopori, B., Fiory, A. T. Modeling and Simulation of Emissivity of Silicon-Related Materials and Structures. Journal of Electronic Materials. 32 (10), 1052-1058 (2003).
- Ourinson, D., et al. In Situ Solar Wafer Temperature Measurement during Firing Process via Inline IR Thermography. Physica Status Solidi (RRL) - Rapid Research Letters. 13 (10), 1900270 (2019).
- Ourinson, D., et al. In-situ wafer temperature measurement during firing process via inline infrared thermography. AIP Conference Proceedings. 2156, 020013 (2019).
- Cooper, I. B., et al. Understanding and Use of IR Belt Furnace for Rapid Thermal Firing of Screen-Printed Contacts to Si Solar Cells. IEEE Electron Device Letters. 31 (5), 461-463 (2010).
- Schubert, G., Huster, F., Fath, P. Physical understanding of printed thick-film front contacts of crystalline Si solar cells-Review of existing models and recent developments. Solar Energy Materials and Solar Cells. 90 (18-19), 3399-3406 (2006).
- Rauer, M., et al. Aluminum Alloying in Local Contact Areas on Dielectrically Passivated Rear Surfaces of Silicon Solar Cells. IEEE Electron Device Letters. 32 (7), 916-918 (2011).
- Pawlik, M., Vilcot, J. -P., Halbwax, M., Gauthier, M., Le Quang, N. Impact of the firing step on Al 2 O 3 passivation on p-type Czochralski Si wafers: Electrical and chemical approaches. Japanese Journal of Applied Physics. 54 (8), 21 (2015).
- Lee, B. J., Zhang, Z. M. RAD-PRO: Effective Software for Modeling Radiative Properties in Rapid Thermal Processing. 2005 13th International Conference on Advanced Thermal Processing of Semiconductors. , Santa Barbara, CA. (2005).
- Temperature Measurements. , Available from: https://meettechniek.info/measuring/temperature.html (2020).
- Blakers, A. W., Wang, A., Milne, A. M., Zhao, J., Green, M. A. 22.8% efficient silicon solar cell. Applied Physics Letters. 55 (13), 1363-1365 (1989).
- Dullweber, T., et al. PERC+: industrial PERC solar cells with rear Al grid enabling bifaciality and reduced Al paste consumption. Progress in Photovoltaics: Research and Applications. 24 (12), 1487-1498 (2016).
- Ourinson, D., Emanuel, G., Lorenz, A., Clement, F., Glunz, S. W. Evaluation of the burnout phase of the contact firing process for industrial PERC. AIP Conference Proceedings. 2147 (1), 040015 (2019).
