Name: Explosion Quantification Utilisation des barres de pression Hopkinson (Vidéo) | JoVE Journal
Uploaded: 2016-07-05T14:00:00.000+00:00
Duration: 9 min 41 s
Description: Découvrez la quantification des explosions à l'aide de barres de pression Hopkinson pour l'ingénierie de protection contre les explosions. Cette méthode permet de mesurer avec précision la distribution spatiale et temporelle des pressions réfléchies.

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Les auteurs tiennent à remercier le Laboratoire des sciences et technologies de la défense pour le financement des travaux publiés.

<ol><li>Esparza, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Blast+measurements+and+equivalency+for+spherical+charges+at+small+scaled+distances%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+Impact+Eng%22%5BJournal%5D)">Blast measurements and equivalency for spherical charges at small scaled distances.</a> Int. J. Impact Eng. 4 (1), 23-40 (1986).</li>
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<li>Anderson, C. E., Behner, T., Weiss, C. E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Mine+blast+loading+experiments%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+Impact+Eng%22%5BJournal%5D)">Mine blast loading experiments.</a> Int. J. Impact Eng. 38 (8-9), 697-706 (2011).</li>
<li>Fox, D. M., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+response+of+small+scale+rigid+targets+to+shallow+buried+explosive+detonations%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+Impact+Eng%22%5BJournal%5D)">The response of small scale rigid targets to shallow buried explosive detonations.</a> Int. J. Impact Eng. 38 (11), 882-891 (2011).</li>
<li>Ehrgott, J. Q., Rhett, R. G., Akers, S. A., Rickman, D. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Design+and+fabrication+of+an+impulse+measurement+device+to+quantify+the+blast+environment+from+a+near-surface+detonation+in+soil%5BTitle%5D)+AND+%22Experimental+Techniques%22%5BJournal%5D)">Design and fabrication of an impulse measurement device to quantify the blast environment from a near-surface detonation in soil.</a> Experimental Techniques. 35 (3), 51-62 (2011).</li>
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<li>Clarke, S. D., et al. Repeatability of buried charge testing. 23rd Int. Symp. on the Military Aspects of Blast and Shock, Oxford, UK, , (2014).</li>
<li>Clarke, S. D., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+large+scale+experimental+approach+to+the+measurement+of+spatially+and+temporally+localised+loading+from+the+detonation+of+shallow-buried+explosives%5BTitle%5D)+AND+%22Meas+Sci+Technol%22%5BJournal%5D)">A large scale experimental approach to the measurement of spatially and temporally localised loading from the detonation of shallow-buried explosives.</a> Meas Sci Technol. 26, 015001(2015).</li>
<li>Hopkinson, B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+Method+of+Measuring+the+Pressure+Produced+in+the+Detonation+of+High+Explosives+or+by+the+Impact+of+Bullets%5BTitle%5D)+AND+%22Philos.+Trans.+R.+Soc.+%28London%29+A%22%5BJournal%5D)">A Method of Measuring the Pressure Produced in the Detonation of High Explosives or by the Impact of Bullets.</a> Philos. Trans. R. Soc. (London) A. 213, 437-456 (1914).</li>
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<li>Rigby, S. E., Tyas, A., Bennett, T., Clarke, S. D., Fay, S. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((The+negative+phase+of+the+blast+load%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+of+Protective+Structures%22%5BJournal%5D)">The negative phase of the blast load.</a> Int. J. of Protective Structures. 5 (1), 1-20 (2014).</li>
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<li>Tyas, A., Warren, J., Bennett, T., Fay, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((Prediction+of+clearing+effects+in+far-field+blast+loading+of+finite+targets%5BTitle%5D)+AND+%22Shock+Waves%22%5BJournal%5D)">Prediction of clearing effects in far-field blast loading of finite targets.</a> Shock Waves. 21 (2), 111-119 (2011).</li>
<li>Tyas, A., Watson, A. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((A+study+of+the+effect+of+spatial+variation+of+load+in+the+pressure+bar%5BTitle%5D)+AND+%22Meas+Sci+Technol%22%5BJournal%5D)">A study of the effect of spatial variation of load in the pressure bar.</a> Meas Sci Technol. 11 (11), 1539-1551 (2000).</li>
<li>Tyas, A., Watson, A. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed?term=((An+investigation+of+frequency+domain+dispersion+correction+of+pressure+bar+signals%5BTitle%5D)+AND+%22Int.+J.+Impact+Eng%22%5BJournal%5D)">An investigation of frequency domain dispersion correction of pressure bar signals.</a> Int. J. Impact Eng. 25 (1), 87-101 (2001).</li>
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<li>Elgy, I. D., et al. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aElgy%2C+ID+%22UK+ministry+of+defence+technical+authority+instructions+for+testing+the+protection+level+of+vehicles+against+buried+blast+mines%22">UK ministry of defence technical authority instructions for testing the protection level of vehicles against buried blast mines</a>. , Defence Science and Technology Laboratory. UK. (2014).</li>
<li>Clarke, S. D., et al. Finite element simulation of plates under non-uniform blast loads using a point-load method: Buried explosives. 11th Int. Conf. on Shock & Impact Loads on Structures (SILOS), Ottawa, Canada, , (2015).</li>
<li>Rigby, S. E., et al. Finite element simulation of plates under non-uniform blast loads using a point-load method: Blast wave clearing. 11th Int. Conf. on Shock & Impact Loads on Structures (SILOS), Ottawa, Canada, , (2015).</li>
<li>Hallquist, J. O. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aHallquist%2C+JO+%22LS-DYNA+theory+manual%22">LS-DYNA theory manual</a>. Livermore Software Technology Corporation, CA, USA, , (2006).</li>
<li>Fay, S. D., et al. Capturing the spatial and temporal variations in impulse from shallow buried charges. 15th Int. Symp. on the Interaction of the Effects of Munitions with Structures (ISIEMS, Potsdam, Germany, , (2013).</li>
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</ol>

Les auteurs n’ont rien à divulguer.

En utilisant le protocole décrit ci-dessus, les auteurs ont montré qu&#39;il est possible d&#39;obtenir des mesures de haute fidélité de la charge très variable d&#39;une charge explosive, en utilisant un tableau de Hopkinson barres de pression. Utilisation de la routine d&#39;interpolation décrit les discrètes histoires en temps de pression peuvent être transformé en un front de choc continue qui est utilisable directement comme la fonction de chargement dans la modélisation numérique ou comme données de validation pou...

Caractériser la sortie de charges explosives a de nombreux avantages, à la fois militaire (défense contre enterré des engins explosifs improvisés dans les zones de conflit actuelles) et civile (conception de composants structurels). Ces derniers temps, ce sujet a reçu une attention considérable. Une grande partie des connaissances acquises a destiné à la quantification de la sortie de charges pour permettre la conception de structures de protection plus efficaces. Le principal problème ici est que si les mesures effectuées ne sont pas de la haute fidélité alors les mécanismes de transfert de charge dans ces événements explosifs restent floues. Cela conduit à des problèmes de validation des modèles numériques qui reposent sur ces mesures pour la validation. Le terme de champ proche est utilisé pour décrire les explosions avec des distances mises à l&#39; échelle, Z, inférieure à environ 1 m / kg 1/3, dans laquelle Z = R / W 1/3, R est la distance du centre de l&#39;explosif et W est la charge exprimée en massecomme une masse équivalente de TNT. Dans ce régime, la charge est généralement caractérisée par une très forte magnitude, hautement spatiale et temporelle pour des charges non uniformes. instrumentation robuste est donc nécessaire de mesurer les pressions extrêmes associées à champ proche chargement. A des distances écaillé Z &lt;0,4 m / kg 1/3, des mesures directes des paramètres de souffle sont soit inexistantes ou très peu 1 et les données prédictives semi-empiriques pour cette gamme est basée presque exclusivement sur ​​des études paramétriques. Cela implique d&#39; utiliser les prédictions semi-empiriques données par Kingery et Bulmash 2, qui est en dehors de la portée prévue de l&#39;auteur. Alors que les outils basés sur ces prédictions 3,4 permettent d&#39; excellentes estimations de premier ordre de chargement , ils ne saisissent pas entièrement la mécanique d&#39;événements en champ proche, qui font l&#39;objet de la recherche actuelle. Champ proche des mesures de souffle ont récemment mis l&#39;accent sur la quantification de la output de charges enterrées. Les méthodes utilisées varient d&#39;évaluer la déformation provoquée à une cible structurelle 5-7 pour diriger la mesure de l&#39; impulsion globale 8-13. Ces méthodes fournissent des informations précieuses pour la validation de la conception des systèmes de protection, mais ne sont pas en mesure d&#39;enquêter pleinement les mécanismes de transfert de charge. Le test peut être effectué à deux échelles de laboratoire (1/10 à pleine échelle), ou à proximité de la pleine échelle (&gt; 1/4), avec des raisons pragmatiques telles que le contrôle profondeur d&#39;enfouissement ou d&#39;assurer aucune forme inhérente du front de choc est générée par le utilisation de détonateurs plutôt que charges nues 14. Avec des charges enterrées les conditions du sol doivent être hautement contrôlé pour garantir la répétabilité des essais 15. Indépendamment du si la charge est placée à l&#39;air libre ou est enterré, la question la plus fondamentale dans la mesure de l&#39;explosion qui en résulte est d&#39;assurer la validité des mesures effectuées par le deplo d&#39;instrumentationyed. Dans l&#39;appareil d&#39;essai conçu 16 une plaque cible «rigide» fixe est utilisé pour protéger les barres de pression Hopkinson 17 (HPBS) , tandis que dans le même temps veiller à ce que les extrémités des barres ne peuvent enregistrer que les pressions pleinement réfléchies. Les auteurs ont déjà montré que la mesure de la pression réfléchie par une cible rigide mesures «champ libre» 18-20 plus précis et reproductible de l&#39; incident, ou. La géométrie de cette plaque est telle que tout allégement de la pression générée par la compensation ou l&#39; écoulement autour du bord cible 21 serait négligeable. Ce nouvel appareil d&#39;essai a été construit à l&#39;échelle 1/4. A cette échelle, un contrôle serré sur les conditions d&#39;inhumation et les explosifs peut être assurée, avec la taille de charge de la pleine échelle de 5 kg réduite afin de 78 g, à une profondeur de 25 mm d&#39;enfouissement.

<table><tbody><tr><td>Capteur de charge</td><td>RDP</td><td>RSL0960</td><td>Ceci n’est qu’indicatif, le capteur de charge exact doit être capable de résoudre la charge requise</td></tr><tr><td>Plaque cible en acier / HPBs</td><td>Garratts&nbsp ;</td><td></td><td>Fabriqué sur commande</td></tr><tr><td>Jauge de contrainte</td><td>Kyowa</td><td>KSP-2-120-E4</td><td>À utiliser avec des HPB en acier</td></tr><tr><td>Cyanoacrylate</td><td>Kyowa</td><td>CC-33-A</td><td>Vérifier auprès du fabricant en fonction de la quantité de matériaux à utiliser</td></tr><tr><td>Oscilloscope numérique</td><td>TiePie</td><td>HS4 Handyscopes 16 bits&nbsp ;</td><td>6 utilisé en parallèle dans les tests de courant</td></tr><tr><td>Leighton Buzzard sable</td><td>Garside Sands</td><td>Garside 14/25</td><td>Sable de silice uniforme&nbsp ;</td></tr></tbody></table>

explosion quantification utilisation des barres de pression hopkinson

Blast Quantification Using Hopkinson Pressure Bars

Champ proche mesure de la charge de l&#39;explosion présente un problème à de nombreux types de capteurs, car ils doivent supporter des environnements très agressifs et être capable de mesurer des pressions allant jusqu&#39;à plusieurs centaines de mégapascals. A cet égard, la simplicité de la barre de pression de Hopkinson a un avantage majeur en ce que tandis que l&#39;extrémité de mesure de la barre Hopkinson peut supporter et être exposés à des conditions difficiles, la jauge de contrainte montée sur la barre peut être fixée à une certaine distance. Cela permet aux boîtiers de protection qui doivent être utilisés qui protègent la jauge de contrainte, mais ne pas interférer avec l&#39;acquisition de la mesure. L&#39;utilisation d&#39;un réseau de barres de pression permet à la pression-temps historiques à certains points discrets à mesurer. Cet article décrit également la routine d&#39;interpolation utilisée pour obtenir des histoires en temps de pression à des endroits un-instrumenté sur le plan de l&#39;intérêt. Actuellement, la technique a été utilisée pour mesurer le chargement d&#39;explosifs à l&#39;air libre et enterré peu profondément dans divers sols.

Un cadre rigide de réaction efficace doit être fournie. En testant le courant une impulsion impartie total de plusieurs centaines de Newton-secondes doit être combattue avec une déviation minimale. Une illustration de la trame de réaction rigide utilisé est donnée à la figure 1. Dans chaque trame un acier &#39;accepteur&#39; plaque de 50 mm a été jeté dans la base des poutres transversales. Bien que non explicitement requis, ce qui permet une fixation aisée des cellules ...

Ce protocole détaille l’utilisation des barres de pression Hopkinson pour mesurer la charge d’explosion réfléchie à partir d’événements explosifs en champ proche. Il est capable d’interpoler un historique pression-temps en n’importe quel point d’une frontière réfléchissante et, en tant que tel, peut être utilisé pour caractériser pleinement les variations spatiales et temporelles de la charge produite.

Explosion Quantification Utilisation des barres de pression Hopkinson

Near-field blast load measurement presents an issue to many sensor types as they must endure very aggressive environments and be able to measure pressures ...

L'objectif général de cette expérience est de mesurer avec précision la répartition spatiale et temporelle de la pression dans l'environnement extrêmement agressif généré à proximité d'une charge explosive. Cette méthode peut aider à répondre à des questions clés dans le domaine du génie de la protection contre les explosions, telles que la forme exacte de la charge transmise et la manière dont des facteurs comme le type et la forme de l'explosif influencent cette charge. Le principal avantage de cette technique est qu'elle nous permet d'enregistrer des pressions qui dépassent les limites des approches de mesure traditionnelles.Bien que cette méthode puisse fournir des informations sur les explosions en milieu aérien libre, elle peut également être appliquée à d'autres événements, tels que des charges enterrées ou sous-marines. Nous avons d'abord testé l'idée de cette méthode à l'aide d'une seule barre de pression de Hopkinson et avons rapidement compris qu'un grand réseau était nécessaire pour capturer précisément les données. Pour commencer, calculez l'impulsion maximale approximative que l'agencement du dispositif d'essai générera, à l'aide d'une analyse logicielle, par exemple avec ConWep.Pour les charges enterrées, ce processus est moins direct, car il nécessite des techniques numériques plus avancées afin de modéliser l'interaction entre le sol, les explosifs et la plaque cible. Les détails concernant la fabrication du cadre d'essai et des cellules de charge sont fournis dans le protocole textuel. Choisissez la position sur les barres de pression de Hopkinson où sera placée la jauge de déformation, en la situant aussi près que possible de la face chargée afin de minimiser la dispersion.Dans ce dispositif, l'épaisseur de la plaque cible et la manœuvrabilité nécessaire pour installer les barres font que les jauges sont placées à 250 millimètres de la face chargée. Le rayon des barres calculé nécessaire pour capturer l'événement est dans ce cas de cinq millimètres. Utilisez la résolution spatiale la plus fine possible pour les barres, sans compromettre l'intégrité structurelle.Dans ce cas, la distance est de 25 millimètres. Des détails supplémentaires sont fournis dans le protocole écrit. Pour commencer, utilisez du cyanoacrylate pour fixer la jauge de contrainte semi-conductrice aux barres de pression de Hopkinson, puis aux cellules de charge.Fixer la plaque cible au cadre de réaction rigide à l'aide des cellules de charge si nécessaire. S'assurer que tous les câblages sont correctement mis à la terre pour améliorer la qualité du signal. Les câbles doivent également être suffisamment longs pour se connecter à un oscilloscope situé à l'extérieur de la zone d'explosion.Tout câble blindé doit transporter un signal suffisant. Accrochez maintenant les barres de pression de Hopkinson au récepteur de l'assemblage de barres. Faites passer l'extrémité chargée par le trou approprié dans la plaque cible, puis suspendez les barres de pression de Hopkinson librement à l'écrou vissé sur leurs extrémités distales.À l’aide d’un niveau, ajustez les écrous pour positionner les barres verticalement et aligner leurs faces avec la plaque cible. Utilisez ensuite la méthode des essais et erreurs pour régler le curseur du potentiomètre dans le circuit de conditionnement afin de maintenir la tension dans les limites de l’oscilloscope. Mettez à zéro la lecture de déséquilibre sur chaque canal telle qu’indiquée par les boîtiers amplificateurs.Ensuite, connectez la sortie du jauges amplifiée à un oscilloscope numérique approprié. Configurez l'oscilloscope sur une fréquence d'échantillonnage de 1,56 mégahertz avec une durée d'enregistrement de 28,7 millisecondes et réglez la durée pré-déclenchement à 3,3 millisecondes. Un total de 22 jauges doit être connecté, dont 17 provenant de barres de pression Hopkinson, quatre provenant de cellules de charge, et un fil de rupture.Enregistrez la tension et le temps à partir de chaque jauge. Réglez l'enregistrement pour qu'il se déclenche lorsque la tension dans le fil de rupture dépasse une valeur hors fenêtre, par exemple plus ou moins 100 millivolts. Dans le cas d'un essai avec charge en air libre, utilisez une fine bande de bois pour suspendre la charge sous la plaque cible à la distance correcte, ici 200 millimètres.Positionnez la charge de manière coaxiale par rapport au réseau de mesure afin d'obtenir des relevés valides. L'élément critique du test de charge enterrée réside dans la préparation du lit de sol et dans le processus d'enfouissement. Une grande précision est nécessaire pour garantir l'obtention de résultats reproductibles.Ensuite, fermez la zone. Déployez des sentinelles pour vous assurer que la zone est dégagée pendant le tir. Juste avant de tirer une charge à l'air libre, fixez le fil de rupture au détonateur et insérez un détonateur électrique à mi-hauteur dans la charge, par la base.Maintenant, rendez-vous au point de tir et vérifiez que l'instrumentation est opérationnelle. Ensuite, alimentez le fil de coupure. Assurez-vous maintenant de consulter les sentinelles pour confirmer qu'il est sécuritaire de procéder au tir.Ensuite, déclenchez les explosifs. Après la détonation, sécurisez la zone d'essai et téléchargez les données tout en en effectuant une sauvegarde. Alors qu'un protocole est en cours de rédaction pour décrire les étapes requises dans cette phase, un script Matlab développé est également mis à disposition afin de permettre le traitement des données de manière rapide en utilisant la méthodologie exacte.Importez les données à partir des fichiers de données brutes dans Matlab en double-cliquant sur le nom du fichier, puis en cliquant sur Terminer dans l'Assistant d'importation. Ensuite, ouvrez le script Matlab d'interpolation. Dans la section maillage du code, définissez une grille régulière sur laquelle s'effectuera l'interpolation en modifiant le maillage.Utilisez la même résolution dans toute modélisation numérique ultérieure. Cette étape cruciale transforme les données discrètes en une carte 2D. Le script décalera dans le temps toutes les courbes de pression du barreau de pression de Hopkinson.Le décalage temporel est nécessaire pour permettre à la routine d'interpolation de localiser correctement le front de choc à tout instant donné. Ensuite, alignez les données provenant de chaque réseau radial de manière à ce que toutes les pressions maximales soient synchronisées. Puis, calculez le rayon, r, et l'angle, beta, pour un point d'intérêt donné sur la grille.Appliquez l'interpolation 1D aux deux réseaux de barres de pression de Hopkinson les plus proches du point d'intérêt du rayon actuel. Par exemple, à 45 degrés, l'interpolation utiliserait les réseaux X, X et Y, Y. Interpolez maintenant la linéarité entre les deux pressions en fonction de l'angle.Par exemple, à 45 degrés, utilisez 50 %X, X et 50 %Y, Y. Ensuite, décalez temporellement l'historique de pression pour chaque emplacement en fonction d'une interpolation cubique du temps d'arrivée du choc. En définitive, le résultat est un historique temporel de pression entièrement interpolé. Un bâti de réaction effectivement rigide, capable de résister à plusieurs centaines de newton-secondes avec une déflexion minimale, a été conçu à l'aide d'une plaque cible en acier doux de 100 millimètres.Ce cadre a résisté à des essais allant jusqu'à 500 newton-secondes. Un seul essai a été réalisé avec 17 barres de pression de Hopkinson configurées en un réseau 2D utilisant des barres de 3,25 mètres de longueur et de cinq millimètres de rayon. L'espacement a été fixé à 25 millimètres.Pour ce test, la jauge de contrainte a été fixée à 0,25 mètre de la face chargée. Une charge enfouie dans un sol saturé a été détonée. Les données provenant des quatre réseaux radiaux, comportant un barreau de pression de Hopkinson central commun à tous les graphiques, montrent un front de choc très net, la pression décroissant lentement avec la distance radiale.Les historiques enregistrés de la pression en fonction du temps ont ensuite été traités par la routine d'interpolation 2D. La pression interpolée agissant sur la plaque cible montre un retard de 20 millisecondes dans l'arrivée du front de choc. Le front de choc correspond au temps nécessaire à l'onde de choc pour parcourir la distance entre la charge et la plaque cible.La nature asymétrique du chargement est particulièrement évidente à 0,22 milliseconde. À 0,3 milliseconde après la détonation, le front de choc était presque symétrique selon tous les axes. Une fois l'appareil mis en service, jusqu'à six essais en air libre par jour peuvent être réalisés.Ce nombre est fortement réduit avec un essai utilisant des charges enterrées en raison de la complexité supplémentaire liée à la préparation du sol. Il s'agit de la première fois que des mesures d'une telle résolution sont possibles. Par conséquent, nous sommes désormais en mesure de mesurer la différence dans la forme du chargement provoquée par des variations de la géométrie de l'essai.La méthode numérique développée offre un moyen très puissant de visualiser la charge et ensuite d'appliquer directement cette charge dans des modèles numériques, servant ainsi de première étape dans la modélisation de la réponse des structures aux détonations explosives. Les données produites par le présent essai ont fourni des données de validation uniques permettant d'améliorer la prochaine génération de modèles numériques, renforçant ainsi notre compréhension du phénomène et notre capacité à nous protéger contre les explosions.

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Nous présentons ici un protocole détaillé d’une nouvelle approche pour la réalisation impact plaque normale inverse à température élevée et combiné plaque de pression et de contrainte de cisaillement. L’approche implique l’utilisation d’un convecteur résistif-culasse pour chauffer un échantillon conservé sur le serveur frontal d’un sabot résistant à la chaleur à la température souhaitée.

Élevé à température normale et combiné pression-cisaillement plaque Impact expériences Via un système de chauffage de Sabot-culasse

Cet article décrit un nouveau modèle de traumatisme crânien de blast primaire. Un tube de choc conduit d’air comprimé est utilisé pour exposer en vitro cultures tranche hippocampe de souris à une seule onde de choc. Il s’agit d’un protocole simple et rapid, générant une lésion tissulaire de cerveau reproductible avec un débit élevé.

Un modèle novateur In Vitro de Blast traumatisme crânien

Ici, nous présentons la microscopie de force atomique (AFM), actionnée comme outil de nano- et de micro-indentation sur des cellules et des tissus. L'instrument permet l'acquisition simultanée de la topographie de surface 3D de l'échantillon et de ses propriétés mécaniques, y compris le modulus de la paroi cellulaire de Young ainsi que la pression de la turgor.

Utilisation de la microscopie de force atomique pour mesurer les propriétés mécaniques et la pression turgor des cellules et des tissus végétaux

Nous présentons ici un protocole d’un modèle d’ondes blastiques pour les rongeurs afin d’étudier les effets neurobiologiques et physiopathologiques des lésions cérébrales traumatiques légères à modérées. Nous avons mis en place une configuration de paillasse à gaz équipée de capteurs de pression permettant une génération fiable et reproductible de lésions cérébrales traumatiques légères à modérées induites par les explosions.

Modèle d’ondes de souffle de faible intensité pour l’évaluation préclinique d’une lésion cérébrale traumatique légère à tête fermée chez les rongeurs

On présente ici des méthodes pour produire des expositions répétées à des explosions de faible intensité à l’aide de souris.

Modélisation de l’exposition hautement répétitive à des explosions de faible intensité chez la souris

Ce protocole décrit un système d’air de surpression personnalisé conçu pour induire des lésions du système nerveux central (SNC) en système fermé chez la souris, y compris des traumatismes oculaires, cérébraux et de la moelle épinière. L’objectif de ce protocole est de fournir un cadre permettant aux chercheurs d’adapter et d’étendre facilement le système pour leurs études uniques sur les traumatismes du SNC.

Système pour lésion focale du système nerveux central en système fermé

Découvrez la quantification des explosions à l'aide de barres de pression Hopkinson pour l'ingénierie de protection contre les explosions. Cette méthode permet de mesurer avec précision la distribution spatiale et temporelle des pressions réfléchies.

Explosion Quantification Utilisation des barres de pression Hopkinson

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