Name: Protokół doświadczalny do oznaczania wartości progowej chlorków dla korozji w próbkach pobranych z konstrukcji żelbetowych (Wideo) | JoVE Journal
Uploaded: 2017-08-31T14:00:00.000+00:00
Duration: 10 min
Description: Poznaj metodę oznaczania wartości progowej chlorków w żelbecie pobranym z rzeczywistych konstrukcji inżynierskich. Protokół umożliwia dokładne badanie korozji zbrojenia w warunkach rzeczywistych.

ai_agent_IP

ai_agent

maintenance

instantTrialDurationMinutes

isBiopharma

enableNewMyJoveSectionDesign

educationFeatures

seoMetaApi

ai_copilot_institution_blacklist

ai_chat_institution_blacklist

freeAccessWindow

ssoRoleCapture

scheduledMaintenanceBanner

joveLabsFeatures

disable_autoplay_for_bots

extended_trial_duration

5 minutes

Opisana tutaj praca była częściowo finansowana przez Szwajcarski Federalny Urząd Drogowy (projekt badawczy AGB2012/010). Bardzo dziękujemy za wsparcie finansowe.

<ol><li>Bertolini, L., Elsener, B., Pedeferri, P., Redaelli, E., Polder, R. B. <a target="_blank" href="http://www.researchandmarkets.com/reports/2330648/corrosion_of_steel_in_concrete_prevention.pdf">Corrosion of Steel in Concrete: Prevention, Diagnosis, Repair. 2nd edn</a>. , WILEY-VCH. (2013).</li>
<li><a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=%22Development+of+an+holistic+approach+to+ensure+the+durability+of+new+concrete+construction%22">Development of an holistic approach to ensure the durability of new concrete construction</a>. , British Cement Association. Crowthorne, UK. (1997).</li>
<li><a target="_blank" href="http://www.fib-international.org/condition-control-and-assessment-of-reinforced-concrete-struct">Condition control and assessment of reinforced concrete structures exposed to corrosive environments.</a> Fédération Internationale du Béton (fib). , (2011).</li>
<li>Angst, U. M., et al. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/maco.201206898/abstract">Present and future durability challenges for reinforced concrete structures.</a> Mater. Corros. 63 (12), 1047-1051 (2012).</li>
<li>Angst, U., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, Ø <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0008884609002099">Critical chloride content in reinforced concrete - A review.</a> Cem. Concr. Res. 39 (12), 1122-1138 (2009).</li>
<li>Breit, W., et al. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/best.201100007/references">Zum Ansatz eines kritischen Chloridgehaltes bei Stahlbetonbauwerken.</a> Beton- und Stahlbetonbau. (5), 290-298 (2011).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.evs.ee/products/evs-en-14629-2007">European Standard EN14629: Products and systems for the protection and repair of concrete structures - Test methods - Determination of chloride content in hardened concrete.</a> European Committee for Standardization. , (2007).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.astm.org/Standards/C1152.htm">ASTM C1152 Standard Test Method for Acid-Soluble Chloride in Mortar and Concrete.</a> ASTM International. , (2012).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.baufachinformation.de/merkblatt/SIA-269-2-SN-505269-2-01/237923">SIA 269/2:2011 Erhaltung von Tragwerken - Betonbau.</a> Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein SIA. , (in German) (2011).</li>
<li>Draft, <a target="_blank" href="https://trid.trb.org/view.aspx?id=1005306">Draft recommendation for repair strategies for concrete structures damaged by reinforcement corrosion.</a> Mater Struct. 27, RILEM TC 124-SRC 415-436 (1994).</li>
<li>Broomfield, J. P. <a target="_blank" href="https://www.amazon.com/Corrosion-Steel-Concrete-Understanding-Investigation/dp/0415334047">Corrosion of Steel in Concrete: Understanding, Investigation and Repair. 2nd edn</a>. , CRC Press. (2006).</li>
<li>Richartz, W. Die Bindung von Chlorid bei der Zementerhärtung. Zement-Kalk-Gips. 10, (in German) 447-456 (1969).</li>
<li>Vassie, P. <a target="_blank" href="http://www.icevirtuallibrary.com/doi/abs/10.1680/iicep.1985.929?journalCode=jpric">Reinforcement corrosion and the durability of concrete bridges.</a> Proc. Inst. Civ. Eng. Part 1. 76, 713-723 (1984).</li>
<li>Angst, U. M., et al. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1617/s11527-017-1010-1">The steel-concrete interface.</a> Mater. Struct. 50 (2), 143(2017).</li>
<li>Polder, R. B., Peelen, W. H. A., Courage, W. M. G. <a target="_blank" href="http://onlinelibrary.wiley.com/doi/10.1002/maco.201206725/abstract">Non-traditional assessment and maintenance methods for aging concrete structures - technical and non-technical issues.</a> Mater. Corros. 63 (12), 1147-1153 (2012).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.astm.org/Standards/C876.htm">Standard Test Method for Corrosion Potentials of Uncoated Reinforcing Steel in Concrete.</a> ASTM International. , ASTM C876 (2015).</li>
<li>Planung, <a target="_blank" href="http://shop.sia.ch/normenwerk/ingenieur/sia%202006-c1/d/D/Product">SIA 2006:2013 Planung Durchführung und Interpretation der Potenzialmessung an Stahlbetonbauten.</a> Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein SIA. , (in German) (2013).</li>
<li>B3: Merkblatt für Elektrochemische Potentialmessungen zur Detektion von Bewehrungsstahlkorrosion. Deutsche Gesellschaft für Zerstörungsfreie Prüfung DGZfP. , (in German) (2014).</li>
<li>B2: Merkblatt zur zerstörungsfreien Betondeckungsmessung und Bewehrungsortung an Stahl- und Spannbetonbauteilen. Deutsche Gesellschaft für Zerstörungsfreie Prüfung DGZfP. , (in German) (2014).</li>
<li>Soylev, T. A., François, R. <a target="_blank" href="https://www.deepdyve.com/lp/elsevier/quality-of-steel-concrete-interface-and-corrosion-of-reinforcing-steel-dWJzH4cQFM">Quality of steel-concrete interface and corrosion of reinforcing steel.</a> Cem. Concr. Res. 33 (9), 1407-1415 (2003).</li>
<li><a target="_blank" href="http://shop.bsigroup.com/ProductDetail/?pid=000000000030164918">European Standard EN 12504-1:2009 - Testing concrete in structures. Cored specimens. Taking, examining and testing in compression.</a> European Committee for Standardization. , (2009).</li>
<li>Andrade, C., et al. <a target="_blank" href="http://www.rilem.org/images/publis/1452.pdf">Test methods for on-site corrosion rate measurement of steel reinforcement in concrete by means of the polarization resistance method.</a> Mater Struct. 37 (273), 623-643 (2004).</li>
<li>Angst, U., Vennesland, Ø, Myrdal, R. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1617/s11527-008-9387-5">Diffusion potentials as source of error in electrochemical measurements in concrete.</a> Mater Struct. 42 (3), 365-375 (2009).</li>
<li><a target="_blank" href="https://www.en-standard.eu/csn-en-14630-products-and-systems-for-the-protection-and-repair-of-concrete-structures-test-methods-determination-of-carbonation-depth-in-hardened-concrete-by-the-phenolphthalein-method/">European Standard EN 14630: Products and systems for the protection and repair of concrete structures - Test methods - Determination of carbonation depth in hardened concrete by the phenolphthalein method.</a> European Committee for Standardization. , (2006).</li>
<li>Gulikers, J. Testing and Modelling the Chloride Ingress into Concrete. <a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=author%3aGulikers%2C+J+%22RILEM+Proceedings+PRO+19%22">RILEM Proceedings PRO 19</a>. Andrade, C., Kropp, J. , (2000).</li>
<li>ASTM C1084 Standard Test Method for Portland-Cement Content of Hardened Hydraulic-Cement Concrete. ASTM International. , (2013).</li>
<li>Boschmann Käthler, C., Angst, U. M., Wagner, M., Elsener, B. <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S000888461630984X">Image analysis for determination of cement content in concrete to improve accuracy of chloride analyses.</a> Cem Concr Res. , (2017).</li>
<li>Angst, U., Wagner, M., Elsener, B., Leemann, A., Nygaard, P. v Method to determine the critical chloride content of existing reinforced structures. VSS report no. 677. , Swiss Federal Roads Office. (in German) (2016).</li>
<li>Lambert, P., Page, C. L., Vassie, P. R. W. Investigations of reinforcement corrosion: Part 2 - Electrochemical monitoring of steel in chloride-contaminated concrete. Mater. Struct. 24 (143), 351-358 (1991).</li>
<li>Angst, U. M., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, Ø <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0010938X11000473">Chloride induced reinforcement corrosion: Electrochemical monitoring of initiation stage and chloride threshold values.</a> Corros. Sci. 53 (4), 1451-1464 (2011).</li>
<li><a target="_blank" href="http://scholar.google.com/scholar?hl=en&safe=off&q=%22RILEM+technical+committee+235-CTC%22">RILEM technical committee 235-CTC</a>. , (2015).</li>
<li>Angst, U., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, Ø <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0013468611006979">Chloride induced reinforcement corrosion: Rate limiting step of early pitting corrosion.</a> Electrochim Acta. 56 (17), 5877-5889 (2011).</li>
<li>Boubitsas, D., Tang, L. <a target="_blank" href="https://link.springer.com/article/10.1617/s11527-014-0343-2">The influence of reinforcement steel surface condition on initiation of chloride induced corrosion.</a> Mater Struct. 48 (8), 2641-2658 (2015).</li>
<li>Pacheco, J. <a target="_blank" href="https://repository.tudelft.nl/islandora/object/uuid:bc726ead-0999-4fe4-bad1-5c26c0e50405/?collection=research">Corrosion of steel in cracked concrete - chloride microanalysis and service life predictions.</a> TU Delft. , The Netherlands. (2015).</li>
<li>Li, L., Sagüés, A. A. <a target="_blank" href="http://corrosionjournal.org/doi/10.5006/1.3287721?code=nace-prem-site">Chloride corrosion threshold of reinforcing steel in alkaline solutions - Effect of specimen size.</a> Corros. 60 (2), 195-202 (2004).</li>
<li>Angst, U., Rønnquist, A., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, Ø <a target="_blank" href="http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0010938X10004488">Probabilistic considerations on the effect of specimen size on the critical chloride content in reinforced concrete.</a> Corros. Sci. 53 (1), 177-187 (2011).</li>
</ol>

Autorzy nie mają nic do ujawnienia.

Najbardziej krytycznymi krokami dla powodzenia sugerowanego protokołu eksperymentalnego w celu określenia Ccrit są te obejmujące środki podjęte w celu zapobieżenia fałszywej inicjacji korozji i innym skutkom końcowym prętów stalowych. W związku z tym przetestowano różne podejścia, wśród których stwierdzono, że opisany tutaj protokół daje najlepsze wyniki28 . W dalszych testach takie podejście pozwoliło na zmniejszenie odsetka fałszywych inicjacji do poziomu poniżej 10%. Z jednej strony wynika to z pokrycia powierzchni granicznej odsłoniętej powierzchni betonu żywicą epoksydową, co znacznie wydłuża transport chlorków przez do końców prętów stalowych. Z drugiej strony, zastąpienie oryginalnego betonu wokół stalowego pręta na jego końcach gęstą, silnie alkaliczną zaczynem cementowym znacznie zwiększa odporność na korozję w tych obszarach. Takie systemy, tj. pokrywanie końców prętów stalowych warstwą materiału cementowego modyfikowanego polimerem, sprawdziły się również w innych badaniach29,30.
Kolejnym ważnym aspektem jest kryterium inicjacji korozji. Kryterium to opiera się na komitecie technicznym RILEM TC-235, który miał na celu zalecenie metody testowej pomiaru Ccrit w próbkach wyprodukowanych w laboratorium31. Uzasadnieniem jest to, że dobrze wiadomo, że początek korozji stali niespolaryzowanej osadzonej w może mieć miejsce w długim okresie czasu, a nie w ściśle określonym momencie30,32. Stal może zacząć korodować przy stosunkowo niskich stężeniach chlorków, ale jeśli nie są one w stanie wytrzymać procesu korozji, nastąpi repasywacja, która staje się widoczna jako potencjalny wzrost z powrotem do początkowego poziomu pasywnego. Takie zdarzenia depasywacji-repasywacji są zwykle obserwowane w podobnych badaniach 30,33,34. Stężenie chlorków mierzone w czasie stabilnej korozji jest bardziej istotne w praktyce niż czas, w którym pojawiają się pierwsze oznaki potencjalnych odchyleń od poziomu pasywnego. Przy sugerowanym kryterium Ccrit reprezentuje stężenie chlorków, przy którym korozja inicjuje się, a także stabilnie się rozprzestrzenia.
Ograniczeniem metody jest to, że próbki są stosunkowo małe, co może mieć wpływ na wyniki35,36. Aby temu przeciwdziałać, sugeruje się stosowanie stosunkowo dużej liczby próbek (najlepiej 10). Poziom ufności zależy od statystycznego rozkładu Ccrit w rzeczywistym obszarze testowym. Więcej informacji na ten temat można znaleźć w pozycjireferencyjnej 36. Dodatkowym ograniczeniem jest to, że warunki wilgotności w ekspozycji laboratoryjnej mogą różnić się od warunków panujących w rzeczywistej strukturze. Wreszcie, wykrycie inicjacji korozji może być trudne w przypadkach, gdy potencjał jest na ogół ujemny, na przykład w cementach żużlowych lub innych spoiwach zawierających siarczki.
Zgodnie z naszą najlepszą wiedzą, jest to pierwsza metoda wyznaczania Ccrit w konstrukcjach inżynierskich na etapie przed inicjacją korozji. W przeciwieństwie do empirycznych doświadczeń z konstrukcjami, które z definicji uzyskuje się po zainicjowaniu korozji, metoda ta może być stosowana do pomiaru C crit dla określonych konstrukcji lub elementów konstrukcyjnych przed wystąpieniem degradacji korozyjnej; Wyniki można zatem wykorzystać do oceny ryzyka (przyszłej) korozji oraz do przewidywania czasu pozostałego do zainicjowania korozji (modelowanie żywotności). W związku z tym metoda ta ma potencjał do zastosowania w badaniach materiałowych, podobnie jak uznane metody stosowane do badań mechanicznych (wytrzymałość na ściskanie itp.)
Metoda ta jest obecnie stosowana do wielu różnych infrastruktur w Szwajcarii. Poszerzy tomocno ograniczoną 5 wiedzę na temat rozkładów statystycznych Ccrit w strukturach. Ponadto ujawni wpływ różnych czynników, takich jak wiek konstrukcji, użyte materiały budowlane itp., a tym samym dostarczy ważnych informacji dla inżynierów budownictwa i decydentów w zarządzaniu infrastrukturą.

Korozja stali w, wywołana przenikaniem chlorków przez, jest najczęstszą przyczyną przedwczesnej degradacji konstrukcji z betonu zbrojonego i sprężonego, a tym samym stanowi jedno z najważniejszych wyzwań w inżynierii lądowej1,2,3,4. Kraje uprzemysłowione zazwyczaj mają duży zapas starzejącej się infrastruktury, zbudowanej w drugiej połowie ubiegłego wieku, a więc z kilkudziesięcioletnią historią narażenia na klimat morski lub sole odladzające stosowane na drogach. Możliwość wiarygodnej oceny stanu tych konstrukcji, tj. ryzyka korozji, stanowi podstawę do planowania prac konserwacyjnych i ogólnie do zarządzania infrastrukturą.
Sprawdzone podejście w inżynierii do zarządzania korozją stali w wywołaną chlorkami opiera się na wartości progowej chlorków (określanej również jako krytyczna zawartość chlorków, Ccrit)1,5,6. Zgodnie z tą koncepcją uważa się, że inicjacja korozji następuje, gdy tylko stężenie chlorków w na powierzchni stali przekroczy próg Ccrit. W związku z tym ocena stanu istniejących konstrukcji i oszacowanie pozostałego okresu użytkowania zazwyczaj opierają się na określeniu zawartości chlorków na różnych głębokościach w, w szczególności na głębokości osadzonej stali zbrojeniowej. Istnieje wiele wiarygodnych i znormalizowanych metod pomiaru stężenia chlorków w próbkach betonu7,8. Porównanie wyników z Ccrit stanowi podstawę do oceny ryzyka korozji oraz planowania rodzaju i zakresu działań naprawczych. Takie podejście wymaga jednak znajomości Ccrit.
Różne międzynarodowe standardy i zalecenia, a także podręczniki, określają wartości dla Ccrit1,3,9,10,11. Są to zazwyczaj około 0,4% chlorku w masie cementu, na podstawie długotrwałego doświadczenia lub wczesnych badań12,13. Wiadomo jednak, że rzeczywista odporność na trafienia C określonej konstrukcji lub elementu konstrukcyjnego jest silnie uzależniona od użytych materiałów, wieku konstrukcji oraz historii ekspozycji i warunków1,5. W związku z tym ogólnie przyjmuje się, że doświadczenia z jednej struktury powinny być stosowane tylko do innych struktur z ostrożnością.
Pomimo tego, powszechną praktyką inżynierską jest używanie tabelarycznych wartości krytycznych C, niezależnie od rzeczywistej struktury. Można to wytłumaczyć ogromnym rozproszeniem C crit w literaturze i brakiem wiarygodnych metod do określania C crit na miejscu i w laboratorium5. Podejście polegające na stosowaniu tabelarycznych wartości progowych w ocenach trwałości jest przeciwieństwem rozważań konstrukcyjnych w ocenach stanu starzejących się konstrukcji. W tym drugim przypadku istnieje szereg znormalizowanych metod badawczych w celu określenia właściwości mechanicznych, takich jak wytrzymałość materiałów w konstrukcji (, stal zbrojeniowa), które można wykorzystać w obliczeniach zachowania konstrukcyjnego.
W tej pracy przedstawiono eksperymentalny protokół określania Ccrit na próbkach pobranych z konstrukcji inżynierskich. Podejście to opiera się na wierceniu rdzeni żelbetowych w częściach konstrukcji, w których korozja jeszcze się nie rozpoczęła. Próbki te są przekazywane do laboratorium, gdzie poddawane są przyspieszonemu testowi korozji w celu zbadania warunków inicjacji korozji. Główną zaletą proponowanej metody jest to, że próbki pochodzą ze struktur, a zatem wykazują rzeczywiste warunki dotyczące szeregu parametrów, o których wiadomo, że mają duży wpływ na Ccrit i których nie można reprezentatywnie naśladować w próbkach wyprodukowanych w laboratorium. Obejmuje to rodzaj i wiek betonu (młody laboratoryjny kontra dojrzały produkowany na miejscu), rodzaj i stan powierzchni stali zbrojeniowej użytej w momencie budowy oraz ogólne właściwości interfejsu stal-stal-class<="xref">14. W połączeniu z dokładnością laboratoryjnych metod pomiarowych, podejście to pozwala na wiarygodne określenie Ccrit dla określonych konstrukcji lub elementów konstrukcyjnych.
Zastosowanie sugerowanego protokołu w praktyce inżynierskiej - w porównaniu z powszechną praktyką używania stałej wartości dla Ccrit - zwiększy dokładność oceny warunków i moc predykcyjną modeli do analizy pozostałego okresu użytkowania. Spodziewany znaczny wzrost liczby prac naprawczych zbudowanej przez nas infrastruktury w nadchodzących dziesięcioleciach15 stwarza pilną potrzebę takiego ulepszenia w inżynierii korodującej infrastruktury.

<table><tbody><tr><td>Przekrój drutu</td><td></td><td></td> linkowego <td>co najmniej 0,50 mm&sup2; najlepiej drut miedziany, ocynowany</td></tr><tr><td>Wkręt</td><td></td><td></td> samogwintujący <td>do metalu dowolny odpowiedni wkręt samogwintujący, zwykle o długości 4 - 5 mm i średnicy około 2,5 mm</td></tr><tr><td>Pierścieniowa końcówka</td><td></td><td></td> kablowa <td>odpowiednia do połączenia i</td></tr><tr><td>SikaTop Seal-107</td><td></td><td></td><td>dwuskładnikowa wodoodporna zaprawa cementowa modyfikowana polimerami</td></tr><tr><td>Epoflex 816 L</td><td>Powłoka epoksydowa</td><td>Adisa</td><td></td></tr><tr>Zbiornik <td></td><td></td><td>ekspozycyjny</td><td>dowolny odpowiedni zbiornik (np. skrzynka Rako) z pokrywą;&nbsp; wystarczająco duży do naświetlania próbek</td></tr><tr><td>Elektroda</td><td></td><td></td><td>referencyjna Dowolna stabilna elektroda referencyjna odpowiednia do ciągłego zanurzania w roztworze chlorku sodu</td></tr><tr>Woda <td></td><td></td><td></td><td>z kranu</td></tr><tr><td>Chlorek</td><td></td><td></td><td></td>sodu</tr><tr><td>Rejestrator</td><td></td><td></td> danych <td>dowolne urządzenie zdolne do monitorowania potencjałów wszystkich próbek w stosunku do elektrody odniesienia w określonym przedziale czasu (impedancja wejściowa >10E7 Ohm)</td></tr></tbody></table>

protokół doświadczalny do oznaczania wartości progowej chlorków dla korozji w próbkach pobranych z konstrukcji żelbetowych

Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures

Starzenie się infrastruktury żelbetowej w krajach rozwiniętych narzuca pilną potrzebę metod wiarygodnej oceny stanu tych konstrukcji. Korozja osadzonej stali zbrojeniowej jest najczęstszą przyczyną degradacji. Chociaż powszechnie wiadomo, że odporność konstrukcji na korozję zależy w dużym stopniu od takich czynników, jak użyte materiały lub wiek, powszechną praktyką jest poleganie na wartościach progowych określonych w normach lub podręcznikach. Te wartości progowe inicjacji korozji (Ccrit) są niezależne od rzeczywistych właściwości danej konstrukcji, co wyraźnie ogranicza dokładność ocen stanu i prognoz żywotności. Praktyka stosowania wartości tabelarycznych może wynikać z braku wiarygodnych metod określania krytycznego współczynnika C na miejscu i w laboratorium.
Tutaj przedstawiono eksperymentalny protokół do określania wartości Ccrit dla poszczególnych konstrukcji inżynierskich lub elementów konstrukcyjnych. Z konstrukcji pobiera się szereg próbek żelbetowych i przeprowadza się laboratoryjne badania korozyjne. Główną zaletą tej metody jest to, że zapewnia ona rzeczywiste warunki dotyczące parametrów, o których wiadomo, że mają duży wpływ na Ccrit, takich jak granica faz stal-, której nie można reprezentatywnie naśladować w próbkach wytworzonych laboratoryjnie. Jednocześnie przyspieszony test korozyjny w laboratorium pozwala na wiarygodne określenie Ccrit przed inicjacją korozji na badanej konstrukcji; Jest to główna zaleta w porównaniu ze wszystkimi powszechnie stosowanymi metodami oceny stanu, które pozwalają na oszacowanie warunków korozji dopiero po jej zainicjowaniu, tj. gdy konstrukcja jest już uszkodzona.
Protokół podaje statystyczny rozkład krytycznego C dla badanej struktury. Służy to jako podstawa dla probabilistycznych modeli predykcyjnych dla pozostałego czasu do korozji, który jest potrzebny do planowania konserwacji. Metoda ta może być potencjalnie stosowana w testach materiałowych infrastruktury lądowej, podobnie jak uznane metody stosowane w badaniach mechanicznych.

Rysunek 7 przedstawia typowe potencjały stali monitorowane podczas ekspozycji na chlorki w warunkach laboratoryjnych. Oba przykłady pokazują, że potencjał może znacząco spaść w bardzo krótkim czasie, ale proces korozji może jeszcze nie propagować w sposób stabilny, co staje się widoczne poprzez wzrost potencjału w kierunku jego początkowego poziomu pasywnego. W niniejszym protokole czas inicjacji korozji, t.j. czas, w którym przerywa się ekspozycję i wyznacza Ccrit, definiuje się jako wyraźny spadek potencjału, po którym następują 10 dni potencjałów ujemnych (szczegóły patrz w sekcji 3.5.2 oraz w części Dyskusja).
Często zdarza się, że do momentu wystąpienia stabilnej inicjacji korozji mija kilka miesięcy. Zależy to również od początkowej zawartości chlorków obecnych w betonie w chwili pobierania próbek z konstrukcji. W niektórych przypadkach przeprowadzonych dotychczas eksperymentów inicjacja korozji nastąpiła po ponad 1 roku.
Rysunek 8 przedstawia przykład wartości Ccrit zmierzonych w 11 próbkach pobranych z tunelu drogowego w Alpach szwajcarskich, mającego ponad 40 lat. Wszystkie te próbki pobrano z obszaru o powierzchni 1 - 2 m2, zatem prawdopodobnie zostały one w identyczny sposób wykonane i eksponowane. W tym przykładzie zawartość chlorków na powierzchni stali w momencie pobierania próbek była pomijalna. Dodatkowo front karbonatyzacji wciąż znajdował się daleko od powierzchni stali.
Rysunek 9 przedstawia dwa przykłady, w których potencjał stali gwałtownie spadł po ekspozycji na roztwór wolny od chlorków. W jednym z tych konkretnych przypadków podczas późniejszego (destrukcyjnego) badania próbki stwierdzono, że beton na głębokości zalegania stali był już skarbonatyzowany. W związku z tym, w momencie dotarcia wody do powierzchni stali, natychmiast rozpoczął się proces korozji. W drugim przypadku doszło do fałszywego zainicjowania korozji na jednym z końców pręta stalowego.
<img alt="Schemat analizy korozji betonu z prętem stalowym, powłoką epoksydową, układem ekspozycji i planem cięcia." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig1.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rysunek 1"> 
Rysunek 1. Schematyczny rysunek próbki pobranej z konstrukcji i poddanej obróbce w laboratorium: (a) rdzeń betonowy z zatopionym fragmentem stali zbrojeniowej; (b) redukcja otuliny betonowej po stronie eksponowanej i po stronie tylnej za pomocą chłodzonego wodą cięcia diamentowego; (c) zabezpieczenie końca pręta stalowego poprzez usunięcie części betonu wokół stali i zastąpienie go gęstą pastą cementową/zaprawą oraz następujące nałożenie powłoki epoksydowej; oraz (d) powłoka epoksydowa na ścianach bocznych i w strefach końcowych eksponowanej powierzchni betonu. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig1large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić większą wersję tego rysunku.</a>
<img alt="Schemat ogniwa elektrochemicznego z rejestratorem danych, elektrodą odniesienia, przekładkami i roztworem korozyjnym." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig2.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rycina 2"> 
Rycina 2. Schematyczny rysunek układu do badania korozji w warunkach laboratoryjnych. Przedstawiono na nim rozmieszczenie próbek w zbiorniku z roztworem korozyjnym. Przekładki są stosowane w celu zapewnienia kontaktu roztworu korozyjnego z dolną powierzchnią próbki. Wszystkie próbki są podłączone do rejestratora danych, który mierzy potencjał każdej próbki względem elektrody odniesienia umieszczonej w roztworze korozyjnym. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig2large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić powiększoną wersję tej ryciny.</a>
<img alt="Wykres potencjału elektrochemicznego w funkcji czasu ekspozycji; poziom pasywny, &gt;150 mV; proces korozji." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig3.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rysunek 3"> 
Rysunek 3. Schematyczny rysunek możliwych zmian potencjału stali w czasie, ilustrujący kryterium zainicjowania korozji. W punkcie 1 następuje spadek potencjału o mniej niż 150 mV względem początkowego „poziomu pasywnego”; w punkcie 2 następuje spadek potencjału o co najmniej 150 mV, po którym następuje repasywacja; w punkcie 3 następuje spadek potencjału o co najmniej 150 mV (w ciągu maksymalnie 5 dni), a osiągnięty ujemny poziom potencjału utrzymuje się przez 10 dni. W czasie tini należy wyjąć próbkę z roztworu ekspozycyjnego. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig3large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić większą wersję tego rysunku.</a>
<img alt="Test rozłupywania betonu, schemat inżynierii strukturalnej, analiza naprężeń w przekroju cylindrycznym." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig4.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rycina 4"> 
Rycina 4. Schemat ilustrujący nacinanie i rozłupywanie próbki betonu po wykryciu inicjacji korozji. Najpierw od tylnej strony, równolegle do pręta stalowego, wykonuje się „rowek”. Poprzez włożenie dłuta lub podobnego narzędzia, rowek ten może posłużyć do rozłupania próbki zgodnie ze wskazaniem strzałek. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig4large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić powiększoną wersję tej ryciny.</a>
<img alt="Układ testu wiązania betonu z prętem stalowym, powłoką epoksydową, analiza korozji, zdjęcie z bliska." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig5.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rycina 5"> 
Rycina 5. Fotografie przedstawiające analizę próbek po zainicjowaniu korozji. (a) Dwie połowy próbki po rozdzieleniu oraz (b) plama rdzy widoczna na powierzchni stali po zainicjowaniu korozji. Fotografie pochodzą z różnych próbek. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig5large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić powiększoną wersję tej ryciny.</a>
<img alt="Schemat procesu cięcia z wymiarami; przekrój poprzeczny ilustruje grubość materiału." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig6.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rysunek 6"> 
Rysunek 6. Schemat ilustrujący pobieranie próbek do analizy chlorków po zainicjowaniu korozji: (a) usunięcie części pokrytych żywicą epoksydową z rozdzielonego rdzenia betonowego (fioletowy = płaszczyzny cięcia); (b) usunięcie otuliny betonowej do 2 mm od powierzchni stali (fioletowy = płaszczyzna cięcia); (c) szlifowanie w przedziale głębokości +/-2 mm od głębokości otuliny pręta stalowego (czerwony = objętość próbki). <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig6large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić większą wersję tego rysunku.</a>
<img alt="Wykresy stabilności elektrochemicznej przedstawiające dane potencjału w funkcji czasu ekspozycji w dwóch eksperymentach." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig7.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rysunek 7"> 
Rysunek 7. Reprezentatywne przykłady zmierzonych krzywych potencjału w funkcji czasu. Typowe gwałtowne spadki potencjału, po których może nastąpić wzrost potencjału (repasywacja), aż do momentu ostatecznego zainicjowania stabilnej korozji zgodnie z sugerowanym kryterium. (a) Przedstawia przypadek, w którym potencjał stabilizuje się na poziomie ujemnym, a (b) jest przykładem, w którym potencjał nadal spada w badanym okresie 10 dni. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig7large.jpg" target="_blank">Proszę kliknąć tutaj, aby wyświetlić powiększoną wersję tego rysunku.</a>
<img alt="Wykres skumulowanej prawdopodobieństwa w funkcji zawartości chlorków dla analizy inicjacji korozji w cemencie." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig8.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rysunek 8"> 
Rysunek 8. Przykład wartości Ccrit zmierzonej w 11 próbkach pobranych z niewielkiego obszaru betonu w tunelu drogowym w szwajcarskich Alpach, mającym ponad 40 lat. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig8large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić powiększoną wersję tego rysunku.</a>
<img alt="Wykres potencjału elektrochemicznego w funkcji czasu; karbonatyzacja, badanie korozji betonu, inicjacja korozji." class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig9.jpg" data-altupdatedat="1788250015000" data-alt="Rysunek 9"> 
Rysunek 9. Przykłady wyraźnych spadków potencjału bezpośrednio po ekspozycji w roztworze wolnym od chlorków. W jednym przypadku beton na głębokości stali był już skarbonatyzowany, zatem po dotarciu wody do powierzchni stali natychmiast rozpoczął się proces korozji, co doprowadziło do gwałtownego spadku potencjału. W drugim przypadku na jednym z końców pręta stalowego wystąpiła fałszywa inicjacja korozji, co doprowadziło tutaj do bardziej stopniowego spadku potencjału. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig9large.jpg" target="_blank">Kliknij tutaj, aby wyświetlić powiększoną wersję tego rysunku.</a>

Proponujemy metodę pomiaru parametru, który jest bardzo istotny dla oceny korozji lub przewidywania konstrukcji żelbetowych, z główną zaletą pozwalającą na testowanie próbek z konstrukcji inżynierskich. Zapewnia to rzeczywiste warunki na styku stali i betonu, które są kluczowe dla uniknięcia artefaktów próbek wytworzonych w laboratorium.

Protokół doświadczalny do oznaczania wartości progowej chlorków dla korozji w próbkach pobranych z konstrukcji żelbetowych

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these ...

Ogólnym celem tej metody jest pomiar progowej wartości chlorków, która jest kluczowym parametrem charakteryzującym odporność betonu zbrojonego na korozję. Parametr ten jest niezbędny we wszystkich aktualnych modelach służących do przewidywania korozji betonu wywołanej przez chlorki. Choć wiadomo, że progowe wartości chlorków silnie zależą od takich czynników jak zastosowane materiały, powszechną praktyką jest opieranie się na ogólnych wartościach określonych w normach lub podręcznikach.Główną zaletą naszej metody jest to, że umożliwia ona badanie konstrukcji inżynierii lądowej. Jest to zbliżone do powszechnie stosowanych metod badania właściwości mechanicznych, takich jak wytrzymałość betonu. Dzięki badaniu próbek pobranych z konstrukcji zapewniamy warunki rzeczywiste, które mają istotny wpływ na progowe wartości zawartości chlorków.Przykładem jest styk stali i betonu, którego nie można reprezentatywnie odwzorować w próbkach przygotowanych laboratoryjnie. Należy rozpocząć od wyboru obszarów badawczych w strukturze betonowej, zgodnie z opisem w protokole tekstowym. Zlokalizuj pręty zbrojeniowe w betonie za pomocą przenośnego urządzenia skanującego do badań nieniszczących, powszechnie znanego jako detektor zbrojenia.Przesuń stalowy detektor zarówno w kierunku poziomym, jak i pionowym nad powierzchnią betonu w obszarze badawczym. Za pomocą kredy tymczasowo zaznacz każdy pręt zbrojeniowy na powierzchni betonu w formie siatki. Wyznacz miejsca do pobrania rdzeni wiertniczych o średnicy co najmniej 150 milimetrów.Zaznacz i opisz je na powierzchni betonu. Wywierć rdzenie betonowe zawierające odcinek stali zbrojeniowej zgodnie z powszechnymi procedurami i normami. Po wierceniu wyjmij rdzeń betonowy z konstrukcji, na przykład za pomocą dłuta.Na koniec owiń rdzeń folią dyfuzyjną, aby zachować warunki wilgotności podczas transportu do laboratorium. Zmniejsz otulinę betonową z przodu, czyli strony pierwotnie wystawionej na działanie czynników zewnętrznych, stosując diamentowe cięcie chłodzone wodą. Dąż do uzyskania końcowej grubości otuliny betonowej próbki w zakresie od 15 do 20 milimetrów.Następnie należy ustanowić połączenie przewodowe i zabezpieczyć końce prętów zbrojeniowych przed fałszywym zainicjowaniem korozji podczas testów ekspozycyjnych. W tym celu należy najpierw użyć wiertarki rdzeniowej o średnicy wewnętrznej nieco większej niż średnica pręta zbrojeniowego, aby usunąć beton wokół stali na każdym końcu pręta na maksymalnej długości 10 milimetrów. Pozostałości pasty cementowej przylegające do powierzchni stali należy zeskrobać za pomocą odpowiednich narzędzi.Następnie należy wywiercić mały otwór w jednym z końców stalowych prętów i za pomocą metalowego wkręta samowiercącego przymocować do pręta końcówkę kablową. Szczelinę powstałą wokół obu końców stalowych prętów należy wypełnić gęstą pastą cementową, zaprawą lub zaczynem, ostrożnie wlewając zawiesinę do otworów. Należy również pokryć warstwą materiału końcówkę wkręta połączenia kablowego.Opisana powyżej procedura jest kluczowa, aby uniknąć fałszywego zainicjowania korozji, czyli korozji na końcach prętów stalowych. Aby ograniczyć powierzchnię ekspozycji, należy pokryć powierzchnię boczną rdzenia żywicą epoksydową, a także zabezpieczyć końce prętów zbrojeniowych oraz połączenie z kablem.Przy użyciu tej samej żywicy epoksydowej pokryj końcowe fragmenty odsłoniętej powierzchni betonu z boku rdzenia, który wcześniej znajdował się najbliżej powierzchni betonu konstrukcyjnego. Pozostaw niepokryty odcinek o długości od 60 do 80 mm wzdłuż pręta stalowego po tej stronie. Umieść wszystkie próbki w zbiorniku tak, aby strona próbki z grubością otuliny betonowej od 15 do 20 mm była skierowana w dół.Zamocuj próbki w taki sposób, aby pozostawić niewielkie odstępy umożliwiające kontakt roztworu z próbkami od ich spodu. Następnie umieść elektrodę odniesienia w roztworze ekspozycyjnym. Podłącz wszystkie próbki do automatycznego rejestratora danych, który może indywidualnie mierzyć potencjały prętów zbrojeniowych względem wspólnej elektrody odniesienia.Napełnić zbiornik wodą z kranu do poziomu, w którym wszystkie dolne powierzchnie próbek rdzeni będą miały kontakt z roztworem, ale nie zostaną całkowicie zanurzone. Utrzymać kontakt między elektrodą odniesienia a roztworem ekspozycyjnym i niezwłocznie rozpocząć rejestrację danych, mierząc potencjały wszystkich próbek względem elektrody odniesienia. Po jednym lub dwóch tygodniach w roztworze wolnym od chlorków wymienić roztwór ekspozycyjny na przygotowany roztwór 3,5% chlorku sodu wagowo.Kontynuuj monitorowanie potencjałów próbek i regularnie sprawdzaj stan korozji każdej próbki, oceniając zarejestrowaną w czasie ewolucję potencjałów dla każdej próbki oraz biorąc pod uwagę kryterium inicjacji korozji. Po 60 dniach zwiększ stężenie chlorku sodu w roztworze do 7% wagowo. Po 120 dniach zwiększ stężenie chlorku sodu w roztworze do 10% wagowo.Następnie utrzymuj stężenie chlorków na tym poziomie. Podczas oceny zarejestrowanych potencjałów stali w trakcie ekspozycji, stosuj te dwa kryteria inicjacji korozji, aby sprawdzić stan korozyjny każdej próbki. Pierwszym kryterium jest spadek potencjału o ponad 150 millivoltów względem poziomu pasywnego w okresie pięciu dni lub krócej.Drugim kryterium jest to, aby w ciągu następnych 10 dni potencjał pozostał stabilnie na osiągniętym poziomie ujemnym, obniżył się dalej lub odzyskał wartość o maksymalnie 50 milliwoltów. Po spełnieniu tego kryterium inicjacji korozji należy natychmiast wyjąć próbkę z roztworu ekspozycyjnego. Należy odnotować czas do inicjacji korozji próbki.Aby rozpocząć analizę próbki, należy najpierw podzielić próbkę w celu usunięcia pręta stalowego. Wyciąć rdzeń betonowy od strony tylnej za pomocą chłodzonego wodą diamentowego ostrza tnącego. Należy upewnić się, że przekrój jest prostopadły do powierzchni tylnej i wyrównany równolegle do pręta zbrojeniowego.Aby uniknąć uszkodzenia pręta stalowego, należy upewnić się, że głębokość cięcia nie sięga stali. Należy zachować margines bezpieczeństwa wynoszący około 10 milimetrów. Wprowadź dłuto lub podobne narzędzie i rozłup rdzeń betonowy na dwie połowy, aby oddzielić beton wokół pręta stalowego.Ostrożnie wyjmij pręt zbrojeniowy z betonu; pozostawi to w dwóch połowach próbki betonowej odciski pręta stalowego. Natychmiast udokumentuj wygląd wizualny styku stali z betonem, badając zarówno powierzchnię stali, jak i odciski pręta w betonie. Aby przeprowadzić analizę chlorków i określić krytyczną zawartość chlorków, usuń części pokryte żywicą epoksydową za pomocą cięcia diamentowego z chłodzeniem wodnym w obu połowach rdzenia betonowego.Z otrzymanych pryzmatów usuń beton oraz warstwę otuliny, wykorzystując diamentową powłokę chłodzoną wodą, aż do osiągnięcia odległości dwóch milimetrów od pręta stalowego. Następnie wyszlifuj beton i zbierz pył szlifierski. Grubość tego etapu szlifowania wynosi cztery milimetry.Wysuszyć otrzymane próbki proszku betonowego w temperaturze 105 °C do osiągnięcia stałej masy. Następnie obliczyć średnią z dwóch uzyskanych wartości. Zapisać wynik analizy chlorków, który stanowi krytyczną zawartość chlorków dla danej próbki.Należy wskazać, czy wartość jest wyrażona jako procent masy betonu czy masy cementu. Rysunek ten przedstawia przykład potencjałów stali monitorowanych podczas ekspozycji na chlorki w warunkach laboratoryjnych. Potencjał może znacznie spaść w bardzo krótkim czasie, jednak proces korozji może nie rozprzestrzeniać się w sposób niestabilny, co staje się widoczne poprzez wzrost potencjału w kierunku jego początkowego poziomu pasywnego.Około 60. dnia ekspozycji potencjał w końcu spada o więcej niż 150 mV i utrzymuje się na poziomie ujemnym przez 10 dni. Tym samym spełniony zostaje kryterium podziału próbki. Na tym rysunku przedstawiono przykład ogniska korozji widocznego wizualnie na pręcie stalowym po podziale próbki.Reprezentatywne wyniki dotyczące krytycznej zawartości chlorków uzyskano z tunelu w szwajcarskich Alpach, mającego ponad 40 lat. Wykres przedstawia wyniki z 11 rdzeni betonowych, co pozwala na określenie rozkładu statystycznego krytycznej zawartości chlorków dla badanego elementu konstrukcyjnego. W przeciwieństwie do doświadczeń empirycznych z obiektów budowlanych, których celem było zdefiniowanie wartości uzyskanej po zainicjowaniu korozji.Metoda ta pozwala na pomiar wartości progowych chlorków dla elementów konstrukcyjnych lub konkretnych obiektów przed wystąpieniem degradacji korozyjnej. W porównaniu z powszechną praktyką stosowania stałych, tablicowych wartości progowych chlorków, zastosowanie naszej metody w praktyce inżynierskiej zwiększy dokładność oceny stanu technicznego oraz moc predykcyjną modeli analizujących pozostały okres eksploatacji konstrukcji.

experimental-protocol-to-determine-chloride-threshold-value-for

Research

JoVE Journal

Engineering

Inżynieria

Przedstawiono dynamiczny pomiar jonów chlorkowych. Czas przejścia elektrody Ag/AgCl, podczas techniki chronopotencjometrycznej, może dać stężenie jonów chlorkowych w elektrolicie. Ta metoda nie wymaga stabilnej konwencjonalnej elektrody referencyjnej.

Dynamiczny pomiar elektrochemiczny jonów chlorkowych

Tutaj prezentujemy protokół do konfiguracji i uruchomienia systemu korozji potencjodynamicznej in vitro do analizy korozji wżerowej dla małych metalowych urządzeń medycznych.

Potencjodynamiczne testy korozyjne

Przedstawiono protokół unikania utleniania substratów metalicznych podczas przenoszenia próbki z inhibitowanego roztworu kwaśnego do rentgenowskiego spektrometru fotoelektronów.

Określanie składu chemicznego inhibitora korozji/granicy faz metalu za pomocą XPS: minimalizacja utleniania po zanurzeniu

Przedstawiono protokół uzyskiwania profilu chlorków rozpuszczalnych w wodzie przy użyciu metody mielenia o wysokiej precyzji.

Wykrywanie rozpuszczalnego w wodzie rozkładu chlorków w zaczynach cementowych w bardzo precyzyjny sposób

Testowanie procesów związanych z korozją materiałów często może być trudne, zwłaszcza w środowiskach niewodnych. W tym miejscu przedstawiamy różne metody krótko- i długoterminowego badania zachowania korozyjnego środowisk niewodnych, takich jak biopaliwa, zwłaszcza te zawierające bioetanol.

Korozja metali i skuteczność inhibitorów korozji w mediach o mniejszym przewodzeniu

Ten artykuł mierzy geometrię i stopień korozji pręta stalowego za pomocą różnych metod: utraty masy, suwmiarki, pomiarów drenażu, skanowania 3D i rentgenowskiej mikrotomografii komputerowej (XCT).

Analiza aplikacyjna metod oceny parametrów morfologicznych skorodowanych prętów stalowych

Tutaj prezentujemy protokół do pomiaru szybkości trybokorozji i synergii zużycia i korozji cienkich warstw i luzem stopów Al w symulowanej wodzie morskiej w temperaturze pokojowej.

Określanie szybkości trybokorozji i synergii zużycie-korozji masowych i cienkowarstwowych stopów aluminium

Protokół ten opisuje ocenę, czy stosowanie dwutlenku tytanu do betonu zwiększa jego właściwości fizyczne, a tym samym zwiększając odporność na skutki klęsk żywiołowych spowodowanych ekstremalnymi zdarzeniami.

Ocena odporności betonu na katastrofy z użyciem nanocząstek dwutlenku tytanu

Prezentujemy w laboratorium technikę osiągania zderzeń między delikatnymi agregatami pyłu o niskiej i średniej prędkości. W tym celu opracowano dwie konfiguracje próżniowo-wieżowe, które pozwalają na prędkości zderzeń od &lt;0,01 do ~10 m/s. Zdarzenia zderzeniowe są rejestrowane za pomocą obrazowania z dużą prędkością.

Laboratoryjne wieże zrzutowe do eksperymentalnej symulacji zderzeń pyłu z agregatem we wczesnym Układzie Słonecznym

Ze względu na znaczenie i szerokie zastosowanie palladu, złota i kobaltu w sprzęcie high-tech, ich odzysk i recykling stanowią ważne wyzwanie przemysłowe. Opisany w niniejszym dokumencie system odzysku metali jest prostym, tanim sposobem na skuteczne wykrywanie, usuwanie i odzysk tych metali z kopalni miejskiej.

Wykrywanie i odzyskiwanie palladu, złota i metali kobaltowych z kopalni miejskiej przy użyciu nowatorskich czujników/adsorbentów oznaczonych nanoskalowymi porami w kształcie koła wagonowego

Poznaj metodę oznaczania wartości progowej chlorków w żelbecie pobranym z rzeczywistych konstrukcji inżynierskich. Protokół umożliwia dokładne badanie korozji zbrojenia w warunkach rzeczywistych.

Protokół doświadczalny do oznaczania wartości progowej chlorków dla korozji w próbkach pobranych z konstrukcji żelbetowych

Przeglądaj więcej filmów