Summary

Préparation des fibres en acier alignés renforcés composites cimentaires et son comportement en flexion

Published: June 27, 2018
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Summary

Ce protocole décrit une méthode de fabrication composite cimentaire renforcé fibre acier alignés en appliquant un champ électromagnétique uniform. Composite cimentaire renforcé fibre acier alignés présente des propriétés mécaniques supérieures au béton renforcé de fibres ordinaires.

Abstract

Le but de ce travail est de présenter une approche, inspirée par la manière dans laquelle une aiguille de la boussole maintient une orientation cohérente sous l’action du champ magnétique de la terre, pour la fabrication d’un composite cimentaire renforcé avec des fibres en acier alignés. Composites cimentaires renforcés par fibres alignées en acier (ASFRC) ont été préparés en appliquant un champ électromagnétique uniform à mortier frais contenant des fibres courtes en acier, par lequel les fibres courtes en acier ont été chassés pour faire pivoter dans l’alignement du champ magnétique. Le degré d’alignement des fibres en acier trempé ASFRC a été évalué par comptage de fibres d’acier en sections fracturées et diffraction Tomographie calculée. Les résultats des deux méthodes montrent que l’acier, fibres en ASFRC étaient fortement alignés tandis que les fibres d’acier en traitement non magnétique composites ont été distribuées au hasard. Les fibres en acier alignés avaient un rendement beaucoup plus élevé qui se renforcent et les composites, par conséquent, exposées ténacité et sensiblement renforcée résistance à la flexion. Le ASFRC est donc supérieur au BRF en ce qu’il peut supporter des contraintes de traction supérieure et plus efficacement résister à la fissuration.

Introduction

Incorporant des fibres d’acier dans le béton est un moyen efficace de surmonter la faiblesse inhérente de fragilité et d’améliorer la résistance à la traction du béton1. Au cours des dernières décennies, béton renforcé de fibres en acier a été largement étudiée et largement utilisé dans le domaine. Béton renforcé de fibres en acier est supérieur au béton en termes de résistance à la traction, ténacité, énergie de rupture, résistance aux craquelures, etc.2 dans les fibres de béton armé, acier acier fibre sont aléatoirement dispersés, ainsi uniformément disperser l’efficacité se renforcent des fibres dans toutes les directions. Cependant, dans certaines conditions de charge, seulement certains des fibres en acier dans le béton contribuent à la performance des éléments structuraux parce que l’efficacité se renforcent des fibres exige qu’ils soit alignée avec le principe des contraintes de traction dans la structure. Par exemple, lors de l’utilisation de béton armé de fibres en acier contenant des fibres d’acier distribués aléatoirement pour préparer un faisceau, certains des fibres en acier, en particulier celles parallèles à la direction de la contrainte principale de traction, apportera une contribution majeure à ne renforcer l’efficacité, tandis que ceux perpendiculairement à la direction de la contrainte principale de traction fera aucune contribution au renforcement de l’efficacité. Par conséquent, trouver une approche d’aligner les fibres en acier avec la direction de la contrainte principale de traction dans le béton est nécessaire pour atteindre le plus haut rendement de renfort des fibres en acier.

Le facteur d’efficacité de l’orientation, défini comme le rapport de la longueur projetée le long de la direction de la contrainte de traction à la longueur réelle des fibres, est généralement utilisé pour indiquer l’efficacité du renforcement de fibres d’acier3,4 . Selon cette définition, le facteur d’efficacité de l’orientation des fibres alignées avec la direction de la contrainte de traction est de 1,0 ; que des fibres perpendiculaires à la contrainte de traction est 0. Inclinée de fibres ont un facteur d’efficacité de l’orientation entre 0 et 1,0. Les résultats des analyses montrent que le facteur d’efficacité de l’orientation des fibres d’acier distribués aléatoirement dans le béton est 0,4054, tandis que celle des essais de béton renforcé de fibres en acier ordinaire est de l’ordre de 0,167 à 0,5005,6 . Evidemment, si toutes les fibres courtes en acier dans le béton sont alignés et ont la même orientation que la contrainte de traction, les fibres d’acier aura la plus grande efficacité de renfort et les spécimens auront le comportement de traction optimal.

Quelques tentatives réussies pour préparer le béton renforcé de fibres en acier alignés ont été menées depuis les années 1980. En 1984, Shen7 appliqué un champ électromagnétique à la couche inférieure des poutres en acier renforcé de fibres composites cimentaires (BRF) lors de la coulée, et analyse de détection aux rayons x a révélé que les fibres d’acier ont été bien alignées. En 1995, Bayer8 et Arman9 breveté l’approche pour la préparation de béton armé de fibre acier aligné en utilisant un champ magnétique. Yamamoto et al. 10 a examiné l’orientation des fibres d’acier dans le béton pour être principalement influencé par l’approche de la coulée et a tenté d’obtenir le béton renforcé de fibres en acier alignés en gardant frais concrets qui se jettent dans le coffrage d’une direction constante. Xu11 a tenté d’aligner les fibres d’acier dans le béton projeté par projection de fibres d’acier d’une direction constante. Rotondo et Wiener12 a cherché à faire des poteaux de béton avec des fibres aciers longs alignés par coulée centrifuge. Ces études expérimentales montrent que le béton renforcé de fibres en acier alignés a des avantages significatifs sur le béton renforcé de fibres en acier distribués aléatoirement.

Récemment, Michels et al. 13 et Mu et al. 14 ont développé avec succès un groupe de composites cimentaires renforcés par fibres alignées en acier (ASFRCs) à l’aide de champs électromagnétiques. Dans ces études, solénoïdes divers ont tenté de fournir un champ magnétique uniforme pour l’alignement des fibres d’acier dans des échantillons de mortier de différentes tailles. L’électrovanne a une chambre cuboïde creuse qui peut accueillir des échantillons de tailles prédéfinies. Quand l’électrovanne est reliée à courant continu (DC), un champ magnétique uniforme est créé dans la chambre avec une orientation fixe, qui s’aligne sur l’axe du solénoïde. Selon le principe de l’électromagnétisme15, champs magnétiques peuvent conduire ferromagnétiques fibres pour faire pivoter et s’alignent dans le mortier frais. Maniabilité appropriée du mortier est essentielle pour permettre aux fibres d’acier faire pivoter dans le mortier frais. Une viscosité élevée peut entraîner des difficultés dans l’alignement des fibres en acier dans le mortier, tandis que la basse viscosité peut conduire à la séparation des fibres.

Cet article décrit les détails de la préparation des spécimens ASFRC et teste les propriétés en flexion des ASFRC et BRF. Il est prévu que ASFRC a une résistance plus élevée à la flexion et l’endurance que le BRF. Ainsi, ASFRC a potentiellement des avantages sur BRF à résister à des contraintes de traction et fissuration résister si utilisé comme couverture de béton, trottoir, etc.

En utilisant les spécimens fracturées après essais de flexion, l’orientation des fibres en acier dans les prélèvements est étudiée en observant les coupes fracturées et utilisant des rayons x à balayage calculé tomographie analyse16,17 , 18. les propriétés mécaniques des ASFRCs, y compris leur résistance à la flexion et la dureté, sont rapportées et comparées avec celles des SFRCs électromagnétiquement non traitées.

Protocol

1. installation de champ magnétique solénoïde Remarque : Le champ magnétique est généré par un solénoïde avec une creuse de la chambre. Le programme d’installation est un squelette de solénoïde polybutylène téréphtalate (PBT) Conseil enroulé avec 4 à 6 couches d’émail des câbles cuivre et enveloppé d’une couche isolante en plastique de protection (Figure 1). Après raccordement de la bobine à DC, le courant dans la bobine crée un champ é…

Representative Results

Les forces en flexion des ASFRCs et SFRCs, déterminés à partir des essais de flexion trois points sont indiqués à la Figure 5. Les forces de flexion des ASFRCs sont plus élevés que ceux des SFRCs pour tous les dosages de fibre. Les forces de flexion des ASFRCs étaient de 88 %, 71 % et 57 % plus élevés que ceux de SFRCs à la fraction volumique de fibre de 0,8 %, 1,2 % et 2,0 %, respectivement. Ces résultats impliquent que la fibre acier alignée re…

Discussion

Le solénoïde électromagnétique développé dans cette étude comporte une chambre de mesure 250 × 250 × 750 mm et ne peut pas accueillir les éléments structuraux de pleine grandeur. Bien que la taille de la chambre limite l’application de la configuration, le concept et le protocole proposé dans ce livre inspirera la poursuite du développement d’une installation de taille pour la fabrication d’éléments ASFRC, particulièrement préfabriqués en éléments.

Atteindre une visco…

Disclosures

The authors have nothing to disclose.

Acknowledgements

Les auteurs remercient les soutiens financiers de la Nature Science Fondation nationale de Chine (Grant no 51578208), Hebei Provincial Nature Science Foundation (Grant No. E2017202030 et E2014202178) et des clés de projet de la Science de l’Université et la recherche technologique de la Province du Hebei (subvention no ZD2015028).

Materials

Cement Tangshan Jidong Cement Co., Ltd. P×O 42.5 Oridnary Portland Cement
Sand River sand Fineness modulus is 2.4
Superplasticizer Subote New Materials Co., Ltd. PCA-III Polycarboxylated type, water reducing ratio is 35%
Steel fiber Tianjin Hengfeng Xuxiang New Metal Materials Co., Ltd. Round straight Diameter 0.5mm, length 25mm

References

  1. Zollo, R. F. Fiber-reinforced concrete: an overview after 30 years of development. Cem. Concr. Compos. 19 (2), 107-122 (1997).
  2. Bentur, A., Mindess, S. . Fiber reinforced cementitious composites. , (2014).
  3. Deeb, R., Karihaloo, B. L., Kulasegaram, S. Reorientation of short steel fibres during the flow of self-compacting concrete mix and determination of the fiber orientation factor. Cem. Concr. Res. 56 (1), 112-120 (2013).
  4. Soroushian, P., Lee, C. D. Distribution and orientation of fibers in steel fiber reinforced concrete. ACI Mater. J. 87 (5), 433-439 (1990).
  5. Sebaibi, N., Benzerzour, M., Abriak, N. E. Influence of the distribution and orientation of fibres in a reinforced concrete with waste fibers and powders. Constr. Build. Mater. 65 (1), 254-263 (2014).
  6. Lee, C., Kim, H. Orientation factor and number of fibers at failure plane in ring-type steel fiber reinforced concrete. Cem. Concr. Res. 40 (5), 810-819 (2010).
  7. Shen, R. Effect of compaction methods on fibre orientation, flexural strength and toughness of steel fiber reinforced concrete. J. of the Chinese Ceramic Society. 12 (1), 21-31 (1984).
  8. Bayer, A. G. Process for producing a prepreg with aligned short fibres. US patent. , (1988).
  9. Arman, E. Building material, especially concrete or mortar, contains magnetically or electrically aligned parallel fibers. US patent. , (1975).
  10. Yamamoto, T., Gasawara, N., Ohashi, T. The construction method and directional dispersion of steel fiber reinforced concrete. Advances in Science and Technology of Water Resource. (4), 188-197 (1983).
  11. Xu, X. A new type of steel fiber reinforced concrete. Architecture Technology. 20 (4), 240-241 (1993).
  12. Rotondo, P. L., Weiner, K. H. Aligned steel fibers in concrete poles. Con. Int. 8 (12), 22-27 (1986).
  13. Michels, J., Gams, M. Preliminary study on the influence of fibre orientation in fibre reinforced mortars. Gradevinar. 68 (8), 645-655 (2016).
  14. Mu, R., Li, H., Qing, L., Lin, J., Zhao, Q. Aligning steel fibers in cement mortar using electro-magnetic field. Constr. Build. Mater. 131 (1), 309-316 (2017).
  15. Jones, D. S. . The theory of electromagnetism. , (1964).
  16. Liu, J., Li, C., Liu, J., Cui, G., Yang, Z. Study on 3D spatial distribution of steel fibers in fiber reinforced cementitious composites through micro-CT technique. Constr. Build. Mater. 48 (2), 656-661 (2013).
  17. Schnell, J., Schladitz, K., Schuler, F. Direction analysis of fibres in concrete on basis of computed tomography. Betonund Stahlbetonbau. 105 (2), 72-77 (2010).
  18. Wuest, J., Denarié, E., Brühwiler, E., Tamarit, L., Kocher, M., Gallucci, E. Tomography analysis of fiber distribution and orientation in ultra high-performance fiber reinforced composites with high fiber dosages. Experimental Techniques. 33 (5), 50-55 (2009).
  19. . . JGJ/T70-2009 Chinese standard for test method of performance on building mortar. , (2009).
  20. Roussel, N. . Understanding the Rheology of Concrete. , (2012).
  21. Roussel, N. Steady and transient flow behaviour of fresh cement pastes. Cem. Concr. Res. 35 (9), 1656-1664 (2005).

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Cite This Article
Mu, R., Wei, L., Wang, X., Li, H., Qing, L., Zhou, J., Zhao, Q. Preparation of Aligned Steel Fiber Reinforced Cementitious Composite and Its Flexural Behavior. J. Vis. Exp. (136), e56307, doi:10.3791/56307 (2018).

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