Uncoupling forklaring og roterende oppdrift effekter på Full-feltet varme overføring egenskapene til en roterende kanal

Engineering

Your institution must subscribe to JoVE's Engineering section to access this content.

Fill out the form below to receive a free trial or learn more about access:

 

Summary

Her presenterer vi en eksperimentell metode for dekopling gjensidig avhengige forklaring og roterende oppdrift effekter på full-feltet varme overføring distribusjoner av en roterende kanal.

Cite this Article

Copy Citation | Download Citations

Chang, S. W., Cai, W. L., Shen, H. D., Yu, K. C. Uncoupling Coriolis Force and Rotating Buoyancy Effects on Full-Field Heat Transfer Properties of a Rotating Channel. J. Vis. Exp. (140), e57630, doi:10.3791/57630 (2018).

Please note that all translations are automatically generated.

Click here for the english version. For other languages click here.

Abstract

En eksperimentell metode for å utforske den varme overføring kjennetegn en aksialt roterende kanal er foreslått. Styrende flytparametrene som karakteriserer transport fenomener i en roterende kanal identifiseres via parametrisk analyse av fart og energi ligningene refererer til en roterende referanseramme. Basert på disse dimensjonsløs flyt ligninger, en eksperimentell strategi som kobler utformingen av modulen test er det eksperimentelle programmet og dataanalyse formulert med forsøket på å avsløre den isolerte forklaring og oppdrift effekter på varme overføre forestillinger. Effekten av forklaring og roterende oppdrift er illustrert med selektiv resultatene målt fra roterende kanaler med ulike geometri. Forklaring og roterende oppdrift virkninger dele flere fellestrekk mellom forskjellige roterende kanalene, finnes unik overføring signaturene i tilknytning til flytretningen, kanal form og arrangement av varme overføre ekstrautstyr enheter. Uansett flyt konfigurasjoner av roterende kanalene, presentert eksperimentelle metoden gjør utviklingen av fysisk konsekvent varme overføring sammenhenger som tillater evaluering av isolert og gjensidig avhengige forklaring og roterende oppdrift effekter på varmen overføre egenskaper av roterende kanaler.

Introduction

Mens termodynamisk lover dikterer forbedret bestemt kraft og termisk effektiviteten av en flymotor ved å løfte turbin oppføring temperaturen er flere varme motoren komponenter, for eksempel bladene, utsatt for termisk skade. Intern kjøling av en gass vindturbin rotor blade tillater en turbin oppføring temperatur over Temperaturgrenser krype motstand av bladet. Imidlertid må konfigurasjonene av interne kjøling kanaler overholde blad profilen. Spesielt, roterer kjølevæske i rotoren bladet. Med slike tøffe termiske forhold for en løpende gass vindturbin rotor blade er en effektiv blad kjøling ordningen avgjørende å sikre strukturen integritet. Dermed er lokale varme overføring egenskapene for en roterende kanal viktige for effektiv bruk av begrenset kjølevæske tilgjengelig. Oppkjøpet av nyttig varmen overføre data som gjelder for utformingen av interne kjølevæske passasjer på realistisk motor forhold er av primær betydning når en eksperimentell metode er utviklet for å måle varme overføring egenskapene til en simulert kjøling passasjen i en gass vindturbin rotor blade.

Rotasjon med en hastighet over 10.000 rpm endres betydelig omgivelsestempe av en roterende kanal i en gass vindturbin rotor blade. Identifikasjon av motoren betingelser for slik roterende kanal er tillatt bruke likhet loven. Med rotasjon, kan dimensjonsløs gruppene som kontrollerer transport fenomener i en radielt roterende kanal vises ved stammer flyten ligningene i forhold til en roterende referanseramme. Morris1 har avledet momentum bevaring ligningen av flyt i forhold til en roterende referanseramme som:

Equation 1(1)

I ligningen (1), lokale væske hastighet, , med posisjon vektoren, , i forhold til referanse roterende på hellinger, ω, påvirkes av Coriolis akselerasjon i 2 (ω×), den avparet sentripetal oppdrift tvinge, β(T-Tref) (ω×ω×), drevet piezo-beregning trykkgradient, Equation 16 , og den flytende dynamisk viskositeten, ν. Den refererte væske tettheten, ρref, kalles en forhåndsdefinert væske referanse temperatur Tref, som er typisk for den lokale væske bulk temperaturen for eksperimenter. Hvis irreversibel konverteringen av mekanisk energi til termisk energi er ubetydelig, er energi konservering ligningen redusert til:

Equation 2(2)

Den første terminen ligningen (2) oppnås ved å behandle den bestemte entalpien å være direkte knyttet til den lokale væsken temperaturen, T, via konstant spesifikke varmen, Cp. Forstyrrelsene av væske skyldes variasjon av væsken temperatur i en oppvarmet roterende kanal gir betydelig innflytelse på bevegelse av væsker når det linker med sentripetal akselerasjon i ligningen (1), flytende hastigheten og temperatur felt i en aksialt roterende kanal er koblet. Også, både Coriolis og sentripetal akselerasjoner variere samtidig som roterende hastigheten justeres. Dermed er effekten av forklaring og roterende oppdrift på væske hastighet og temperaturen naturlig kombinert.

Ligninger (1) og (2) i skjemaene dimensjonsløs avsløre flytparametrene som styrer varme konveksjon i en roterende kanal. Med en i utgangspunktet jevn varme fluks pålagt en roterende kanal, lokale væske bulk temperatur, Tb, øker lineært i streamwise retning, s, fra referanse innløp nivå, Tref. Lokale væske bulk temperaturen bestemmes som Tref + τs, der τ er gradient av væske bulk temperaturen i retning av flyt. Erstatninger av følgende dimensjonsløs parametere av:

Equation 3(3)

Equation 4(4)

Equation 5(5)

Equation 6(6)

Equation 7(7)

ligninger (1) og (2), der Vmener, N og d henholdsvis stå mener renner gjennom hastighet, roterende hastighet og kanal hydraulisk diameter, dimensjonsløs strømmen fart og energi ligningene avledes som ligninger (8) og (9) henholdsvis.

Equation 8(8)

Equation 9(9)

Tydeligvis η i ligningen (9) er en funksjon av Re, Roog Bu = Ro2βτdR, som er henholdsvis kalt Reynolds, rotasjon og oppdrift. Rossby nummeret som quantifies forholdet mellom treghet og Coriolis styrker tilsvarer hvor omvendt rotasjon i ligningen (8).

Når Tb beregnes som Tref + τs i en roterende kanal kan en jevn varme forandring, τ verdien kan vurderes også som Qf/ (mCpL) i hvilke Q f, m og L er konvektive oppvarming strøm, masse flow rate og kanal lengde, henholdsvis. Dermed dimensjonsløs lokale væske bulk temperatur, ηb, er lik s/d og dimensjonsløs temperaturen på kanalen veggen, ηw, gir [(Tw-Tb ) /Qf] [mCp] [L/d] +s/d. Med konvektive varme overføringshastigheten definert som Qf/ (Tw-Tb), dimensjonsløs vegg-til-væsken temperaturforskjellen, ηw-ηb, er konverteres til lokale Nusselt tallet via ligningen (10) i hvilke ζ er funksjonen dimensjonsløs form av oppvarming og kanalen tverrsnitt område.

Equation 10(10)

Et sett med forhåndsdefinerte geometrier og de etter og termisk betingelsene identifiseres dimensjonsløs gruppene kontrollere Nusselt nummeret av en roterende kanal som:

Equation 11(11)

Equation 12(12)

Equation 13(13)

Med eksperimentelle tester, justering av roterende hastighet, N, for varierende Ro å generere varmeoverføring endres data på forskjellige styrker Coriolis styrker uunngåelig sentripetal akselerasjon, og dermed den relative styrken av roterende oppdrift. Videre varme overføring data samlet inn fra en roterende kanal er alltid underlagt en begrenset grad av roterende oppdrift effekt. Avsløre personlige effekter av forklaring og oppdrift på varmeoverføring ytelsen til en roterende kanal krever uncoupling av Ro og Bu virkningene på Nu egenskaper gjennom innlegget behandling prosedyre som er inkludert i dagens eksperimentelle metoden.

Den motor og laboratoriet strømningsforhold for en roterende kanal i en gass vindturbin rotor blade kan angis av av Re, Ro og Bu. Typisk motor betingelsene for kjølevæske strømme gjennom en gass vindturbin rotor blade, samt bygging og igangkjøring av roterende testanlegg som tillot eksperimenter utføres nær faktiske motor forholdene ble rapportert av Morris2 . Figur 1 basert på realistisk motor forhold oppsummert av Morris2, og konstruerer realistisk driftsforholdene i Re, Ro og Bu for en roterende kjølevæske kanal i en gass vindturbin rotor blade. I figur 1kalles indikasjon av motorens verste tilstanden motoren kjører tilstand på høyeste rotoren hastighet og høyeste tetthet forholdet. I figur 1, nedre grense og verste motor driftsforhold henholdsvis dukke opp på de laveste og høyeste turtall. Det er svært vanskelig å måle full-feltet Nu distribusjon av en roterende kanal kjører på en skikkelig motor hastighet mellom 5000 og 20 000 rpm. Imidlertid basert på likhet loven, laboratorium skala testene har blitt gjennomført med redusert roterende hastigheter, men med flere forsøk på å gi en full dekning av real-motor Re, Ro og Bu områdene. Som en innovativ eksperimentell metode vedtatt NASA vert programmet3,4,5,6 høytrykks testene for å øke de flytende tettheter på forhåndsdefinerte Re i for å utvide området Ro ved å redusere mener væske hastigheten. I denne forbindelse er bestemt relasjonene mellom Re, Ro og Bu for en ideell gass med gass konstant, Rcog viskositet, μ, relatert som:

Equation 14(14)

Equation 15(15)

Å bringe laboratorieforhold i nominelle korrespondanse med motor forhold i figur 1, den roterende hastighet, N, kjølevæske press, P, kanal hydraulisk diameter, d, roterende radius R, og vegg-til-væsken temperaturforskjell, Tw-Tb, må kontrolleres for samsvarende realistisk Re, Ro og Bu områdene. Tydelig, en av de mest effektive tilnærmingene til å utvide området Ro er å øke kanal hydraulisk diameter, som Ro er proporsjonal med d2. Laboratoriet varme overføring testen på realistisk N er ekstremt vanskelig, er kjølevæsken trykket, P, teknisk enklere heves for å utvide Ro området; Selv om Ro er bare proporsjonal med P. Basert på denne teoretisk bakgrunn, er designfilosofi stede eksperimentelle metoden å øke Ro ved pressurizing roterende test kanalen med maksimal hydraulisk diameteren kan passe inn i roterende riggen. Har økt Ro området, er utvalget av Bu tilsvarende utvidet Bu er proporsjonal med Ro2. I figur 1er laboratorium teste forholdene vedtatt for å generere varme overføring data av roterende kanaler også inkludert3,4,5,6,7 , 8 , 9 , 10 , 11 , 12 , 13 , 14 , 15 , 16 , 17 , 18 , 19 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 , 25 , 26 , 27 , 28 , 29. som vist i figur 1, realistisk motor betingelsene av tilgjengelige varme overføring er fortsatt begrenset, spesielt for det nødvendige Bu -området. Åpne og farget solid symbolene avbildet i figur 1 er spisse og full-feltet varme overføring eksperimentene, henholdsvis. Som samlet i figur 1, overføre de fleste av varmen data med kjøling programmer gassturbin rotoren blader1,2,3,4,5, 6 , 7 , 8 , 9 , 10 , 11 , 12 , 13 , 14 , 15 , 16 , 17 , 18 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 , 25 , 26 er målinger med metoden thermocouple. Veggen ledning virkningene på måle veggen ledende varme flux og temperaturen på væske-vegg grensesnitt undergrave kvaliteten på varmen overføre data konvertert fra thermocouple målinger. Også varme overføring mål1,2,3,4,5,6,7, 8,9,10,11,12,13,14,15 , 16 , 17 , 18 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 , 25 , 26 med metoden thermocouple finner todimensjonal varme overføring variasjoner over en roterende overflate. Med de nåværende eksperimentelle metode29,30,31,32er gjenkjenning av full-feltet Nusselt tallet distribusjoner over roterende kanal veggen tillatt. Minimering av veggen ledning effekt med 0,1 mm tykk rustfritt stål-folier Biot tall >> 1 for å generere oppvarming strøm av dagens eksperimentelle metoden tillater endimensjonal varmeledning fra oppvarming folien til kjølevæske flyt. Spesielt er oppkjøpet av full-feltet varmen overføre data som involverer både Ro og Bu effekter ikke tillatt med forbigående krystall teknikken og metoden thermocouple. Med gjeldende stabil flytende krystall termografi metoden19deaktiverer synlig temperaturområdet på 35-55 ° C generering av varmen overføre data med realistisk tetthet prosenter.

Bruke flytparametrene styrer varme konveksjon i en roterende kanal for å demonstrere at full dekning av realistiske motoren i figur 1 ikke har ennå oppnådd, så behovet for å skaffe full-feltet varmen overføre data realistisk motor forhold har vært kontinuerlig oppfordret. Dagens eksperimentelle metoden gjør det mulig for generering av full-feltet varmeoverføring med både forklaring og roterende oppdrift effekter oppdaget. Protokollene er rettet til å hjelpe etterforskerne å utarbeide en eksperimentell strategi relevant for realistisk full-feltet varme overføring måling av en roterende kanal. Med metoden parametrisk analyse som er unik for den nåværende eksperimentell metoden er generering av varme overføring sammenheng for å vurdere isolert og gjensidig avhengige Ro og Bu virkningene på Nu tillatt.

Artikkelen illustrerer en eksperimentell metode å generere todimensjonal varmen overføre dataene i en roterende kanal med strømningsforhold lik realistisk gass turbin motor tilstandene men mye lavere roterende hastighet i det laboratorier. Metoden som ble utviklet for å velge roterende hastigheten, hydrauliske diameteren på test kanal og utvalget av vegg-til-fluid temperaturforskjeller for å skaffe varmeoverføring data på realistisk motor forhold er illustrert i innledningen. Kalibreringstestene for infrarød termografi system, varme tap kalibreringen tester og drift av roterende varme overføring testriggen vises. Faktorer som forårsaker betydelig usikkerhet for varmen overføre målinger og prosedyrene for dekopling forklaring og oppdrift effekter på varme overføring egenskapene til en roterende kanal er beskrevet i artikkelen med selektiv resultater å vise den nåværende eksperimentell metoden.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Protocol

Merk: Detaljer om roterende teste anlegg, datainnsamling, databehandling og varme overføring testmodul simulere en intern kjøling kanal av en gass vindturbin rotor blade er i våre tidligere arbeider29,30,31 ,32.

1. forberedelse av varme overføring tester

  1. Formulere eksperimentelle forhold Re, Ro og Bu fra målrettet operasjonen forholdene i en gass vindturbin rotor blade.
  2. Bestemme N, P, d, Rog Tw - Tb nødvendig for erverve testet Re, Ro og Bu ligninger (14) og (15).
  3. Å definere målretting Re, Ro og Bu Hvis N, P, d, Rog Tw - Tb overskrider grensen på eksperimentell fasiliteter.
  4. Konstruer og skalert varme overføring testmodul simulere en praktisk interne kjølevæske kanal i en gass turbin rotor blade2.

2. fastsettelse av termisk energisparende koeffisient for infrarød termografi System

  1. Installere kalibrert thermocouple på baksiden av skannede rustfritt stål oppvarming folien.
  2. Spray et tynt lag med sort maling på rustfritt stål oppvarming folien skannet av av infrarødt kamera.
  3. Opprette symmetrisk flyt felt på to sider av rustfritt stål oppvarming folien ved å plassere en loddrett tynn rustfritt stål folie i et rom med gratis konvektive strømmer over to sider av vertikal oppvarming folien.
  4. Feed Elektrisk oppvarming strøm gjennom oppvarming folien og måle temperaturer samtidig av thermocouple og infrarød termografi system fra dataskjermen på steady state.
  5. Gjenta trinn 2.4 minst fire ganger med forhøyet varmeapparatet krefter. At veggen temperaturene tilsvarer varmeapparatet krefter brukes av trinn 2.3 og 2.4 dekke Tw utvalget etter trinn 1.2.
  6. Beregne Twverdiene skannet av infrarød termografi systemet benytter en rekke selektiv termisk energisparende koeffisientene for programmet konverterer de infrarøde signalene til temperaturdata.
  7. Sammenligne Tw data målt ved kalibrert thermocouple og infrarød termografi systemet på stedet som svarer til thermocouple spot med på standardavvikene evalueres.
  8. Velg den termiske energisparende koeffisienten med minimum standardavviket bestemt steg 2,7.
  9. Bestemme maksimal presisjon feil for infrarød termografi systemet bruker termisk energisparende koeffisient bestemmes av trinn 2.8.

3. dynamisk balanse av roterende riggen

  1. Installere varme overføring testen modulen, av infrarødt kamera, omsluttende rammen og alt tilbehør på roterende riggen.
  2. Justere avbalansering vekt gradvis til kjørende tilstand roterende riggen tilfredsstiller vibrasjonsmedisin begrensning for infrarød Termografiske målingene viser stabil termisk bildet på dataskjermen.

4. evaluering av varme tap koeffisienter

  1. Fyll kjølevæske kanalen av modulen varme overføring test med termisk isolasjonsmateriale.
  2. Installere fylt testmodul på roterende testriggen ved montering testmodul på roterende plattform og koble strømforsyningen varmeapparatet og alle medvirkende kablene.
  3. Aktivere oppkjøpet datasystemet å avsøke det timelige Tw variant på en oppvarming makt til steady state betingelsen oppfylles. Sikre at det timelige Tw varianter under flere påfølgende skanner er mindre enn +0.3 K på hver steady state tilstand.
  4. Registrere varmeapparatet makt, stabil Tw data og tilsvarende omgivelsestemperaturen, T.
  5. Gjenta trinn 4.3 og 4.4 minst fem ganger med ulike oppvarming krefter på en fast roterende hastighet.
  6. Gjenta 4.2-4,4 med minst fem roterende hastigheter. Kontroller at testen rekke roterende hastigheten dekker alle N verdiene bestemmes av trinn 1.2.
  7. Gjenta 4.3-4.6 med motsatt roterende retningen.
  8. Konstruere plott av varme tap flux mot vegg-til-Omgivelses temperaturforskjell hver roterende hastigheten.
  9. Relatere varme tap koeffisientene som funksjonene av vegg-til-Omgivelses temperaturforskjell, roterende hastighet og retning av rotasjon.
  10. Innlemme varme tap sammenhengen i innlegget data prosessen programmet for Nu revisjon.

5. grunnleggende varme overføring tester

  1. Utføre varme overføring tester på målretting Reynolds tall på hastighet null roterende (Ro = N = 0) av fôring kjølevæske flyter og varmeren krefter til testen modulen. Kontroller den angitte kjølevæske gjennomstrømning justeres kontinuerlig for å kontrollere Reynolds nummer på flyt oppføring flyet på målretting verdien.
  2. Registrere alle relevante rådata, inkludert steady state veggen temperaturer, flytende temperaturer, varmeapparatet krefter, flyt press og ambient press og temperaturer, for senere behandling.
  3. Evaluere lokale og området-gjennomsnitt Nusselt tallene (Nu0) over skannede statisk kanal veggene.

6. roterende varme overføring tester

  1. Installere on-line overvåking programmet å overvåke teste forholdene på målretting Re og Ro.
  2. Mate den målte kjølevæske gjennomstrømning, luftstrøm press, roterende hastigheten og flytende temperatur på kanalen inngangen til overvåking programmet å beregne umiddelbar Re og Ro.
  3. Registrere alle relevante rådata, slik som å rotere fart, ovn strøm, luftstrøm og ambient press, samt veggen og væsken temperaturen for etterfølgende behandling etter forhåndsdefinerte stabil betingelsen oppfylles.
  4. Gjenta 6.2 og 6.3 med minst fire stigende eller synkende varmeapparatet krefter på et sett av fast Re og Ro. Kontrollere at testen Re og Ro fallet i ±1% differansene målretting verdier ved å justere roterende hastigheten, kjølevæske gjennomstrømning eller begge deler.
  5. Kontroller at varme overføring testene på hvert sett av fast Re og Ro med forskjellige varmeapparatet krefter utføres kontinuerlig utvikling av oppdrift indusert renn er assosiert med "historien" av flyt.
  6. Gjenta trinn 6.4 og 6.5 med fire eller fem målretting Reynolds numbers (Re) på et bestemt rotasjon nummer (Ro). Sikre roterende hastigheten justeres riktig på hver test Re kontrollere både Re og Ro på målrettingsverdier innen ±1% forskjeller.
  7. Gjenta trinn 6.6 bruke fire eller fem målretting rotasjon tall (Ro).
  8. Gjenta 6.2 til 6,7 tilbakeførte roterende retning.
  9. Evaluere lokale og området-gjennomsnitt Nusselt tallene (Nu) over skannede roterende kanal veggene i et innlegg behandlingsprogram.

7. parametrisk analyse

  1. Relatere området-gjennomsnitt Nusselt tallene (Nu0) samlet inn fra statisk kanal i funksjonene antall Reynolds.
  2. Vurdere full-feltet lokale Nu/Nu0 forholdstall på hver fast Re og Ro testet med område-gjennomsnitt Nu/Nu0 prosenter beregnes.
  3. Kontrollere anvendelsen av isolasjon Re effekt ved å plotte lokale og området-gjennomsnitt Nu/Nu0 prosenter innhentet med forskjellige Re men identisk Ro.
  4. Avsløre isolert virkningene av roterende oppdrift på varme overføring egenskaper av roterende test kanalen ved å plotte området-gjennomsnitt Nu/Nu0 prosenter samlet på den samme Ro med forskjellige Re mot Bu eller tetthet forholdet (Δρ/ρ). Sørge for å foretrekke valg av Bu eller Δρ/ρ å lage denne typen tomten for å få konsekvente data trenden med en enkel funksjonelle struktur for varme overføring korrelasjon.
  5. Ekstrapolere hver Nu/Nu0 data trend samlet på en fast Ro men forskjellige Re i den begrensende tilstanden av Bu→0 eller Δρ/ρ→0.
  6. Samle alle ekstrapolert Nu/Nu0 resultater med Bu→0 eller Δρ/ρ→0 på alle testede Ro.
  7. Plot ekstrapolert Nu/Nu0 resultater med forsvant oppdrift interaksjon mot Ro å avsløre det montert Coriolis tvinge effekter på varme overføring egenskaper.
  8. Relatere testresultatene samlet av trinn 7.4 og 7,7 i funksjonene til Ro og Bu.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Representative Results

Realistisk driftsforhold for interne kjølevæske renn i en roterende gass turbin blad Re, Ro og Bu sammenlignes med de etterlignede laboratorieforhold i figur 1. Datapunktene falle i realistisk motor forhold med dagens eksperimentelle metoden oppsummert i protokoller11,14,17,20,21. Selv om full-feltet varmen overføre data er mer nyttig enn spisse varmen overføre data målt fra roterende kanalene, vedta de fleste av tidligere varme overføring eksperimenter metoden thermocouple (figur 1). Metoden for nåværende infrarød termografi oppdager full-feltet varmen overføre informasjonen fra en roterende overflate med oppdrift-indusert renn fullt utviklet. Med gratis eller tvunget konvektive eksterne renn for en statisk eller rotere test kanal, inkluderer nåværende protokollene generering av varme tap sammenhenger for innlegget behandling (figur 2). På toppen av figur 2, er bygging av varme overføring testen modulen også demonstrert. Correlative koeffisientene for alle utstyrt linjene vises av figur 2 faller mellom 0,95-0,98. I lys av htapkorrelasjonen sett i plottet av htapmot N i figur 2, angi feilfeltene dataområdet bestemt hver roterende hastigheten.

Figur 3, Figur 4og figur 5 viser selektiv varme overføring resultatene målt fra den statiske to omganger S-kanalen med langsgående bølgete ribbeina, de roterende to omganger S-kanalens31 og den roterende furet32 og pin-fin kanal33. Anslått maksimal usikkerhet i Nu målene for statisk S ribbed kanalen, den roterende S-kanalens31, furet kanal32 pin-fin kanal33 er 7,9%, 8,8%, 9,2% og 9,7%, henholdsvis. Avsløre Re innvirkning på egenskapene varme overføring av en kjølevæske kanal, base-line full-feltet varme overføring dataene oppdages fra statisk kanal av nåværende infrarød termografi metoden som typified av Figur 3 er avgjørende. Diagrammet vises øverst i Figur 3 viser også kanalen konfigurasjonen av to omganger S-kanalen med langsgående bølgete ribbeina. Kanalen delen er firkantet med semi-sirkulære inndelte langsgående bølgete ribbeina på to motsatte oppvarmet vegger av innløp og utløp bena.

Anvendelse av isolerte Re påvirkning fra Ro og Bu effekter på lokalt og regionalt gjennomsnitt varmeoverføring tillates av presentere varme overføring data i Nu/Nu0 (Figur 4). Både mønstre og nivåer av Nu/Nu0 på den samme Ro med lignende Bu synes å være svak funksjoner Re (Figur 4). De typiske resultatene fra protokollen for å avsløre isolert forklaring virkningene på varme overføring egenskaper er vist i figur 5. I figur 5variasjonene av Nu/Nu0 på hver fast Ro mot Bu for to forskjellige roterende kanaler med bølgete endwalls32 og diamant formet pin-fins33 pleier å følge lineær-lignende datatrender. Dermed den lineære ekstrapolering når Bu→0 velges for identifiserte Nu/Nu0 nivåer på Bu = 0 og Ro> 0. Men annen kanal konfigurasjonene, Nu/Nu0 prosenter målt fra roterende furet32 og pin-fin33 kanaler som vist i figur 5 er henholdsvis redusert og økt ved å heve Bu. I denne forbindelse, beskrivelsen av Nu/Nu0 variasjoner mot tetthet forholdet (Δρ/ρ)3,4,5,6, 34 har ofte ført til ikke-lineære Nu/Nu0 varianter. Dermed ekstrapolering av hver NuNu0 data trend på en fast Ro mot asymptotisk grensen på Δρ/ρ→0 med redusert oppdrift effekt langs en ikke-lineære data trend er ofte påvirket av den typen correlative funksjonen valgt. Likevel, den extrapolating prosedyren for varme overføring resultatene oppdaget fra innledende og etterfølgende veggene av roterende kanaler32 demonstrerer anvendelse for å avdekke isolert forklaring virkningene på varmeoverføring eiendommer med forsvant oppdrift interaksjon på Bu= 0 (figur 5).

Såkalte null-oppdrift Nu/Nu0 prosenter kontrolleres bare av Ro å reflektere isolert forklaring effektene. Slags varme overføring variasjoner fra statisk-kanals referansene avsløres av trinn 7.7 og 7,8 kjennetegnes av figur 6. Atskilt Ro virkningen oppdrift effekten på den varme overføring forestillinger av en roterende kanal er korrelert som funksjonen Ro til å være en del av Nu/Nu0 sammenheng (figur 6). Den positive eller negative ψ2verdiene i figur 6 indikerer forbedring eller hindrer effekter på varme overføring forestillinger på grunn av oppdrift interaksjoner. Større ψ2 omfanget, de høyere gradene av roterende oppdrift virkningen er pålagt egenskapene varme overføring. Montert linjene i figur 6 er tomter correlative funksjoner. Funksjonell strukturer av sammenhenger for null-oppdrift Nu/Nu0 forholdstall og ψ2 verdier er vanligvis fastsettes i henhold til den varierende manerer data trender dukket opp i figur 6 . Som omtalt tidligere, verdier ulike kanalen geometrier mellom furet32 og pin-fin33 kanaler har henholdsvis ført til negative og positive ψ2 i figur 6. Men felles trekk ved redusert størrelsen av ψ2 verdier skyldes økende Ro er observert for to typer roterende kanaler32,33 i figur 6. Har korrelert ψ2 -verdier og Nu/Nu0 forholdstall på null-oppdrift forhold til funksjonene Ro , varme overføring sammenhenger, som tillater evaluering av den isolerte og kombinert Ro og Bu effekter på Nu/Nu0, genereres for bestemt roterende kanalen.

Figure 1
Figur 1. Realistisk Re, Ro og Bu og emulert laboratorium betingelsene for en roterende kjølevæske kanal i en gass vindturbin rotor blade. Teste forholdene utført av NASA vert, programmet,3,,4,,5,,6 angis som bar symbol. Åpne og solid symbolene betegne henholdsvis Bu, Roog Re teste områder for spisse og full-feltet varme overføring målingene. Tallene i parentes er referanser som dataene er hentet. Klikk her for å se en større versjon av dette tallet.

Figure 2
Figur 2. Typisk varme tap koeffisientene (htap) på ulike roterende hastigheter30 bruker trapesformet twin-pass vrbord-sklifri roterende kanalen som et illustrerende eksempel. Diagrammet øverst viser konstruksjonsmessige detaljer om roterende testmodul. Skråningen av hver data trend konstituert av varme tap fluks mot vegg-til-Omgivelses temperaturforskjellen vises i den venstre nederste delen avslører den varme tap koeffisienten bestemt roterende hastighet. Ved å samkjøre oppdaget varme tap koeffisientene på alle roterende hastigheten testet, generert varme tap korrelasjonen preget i høyre nedre handlingen er innlemmet i databehandling programmet for Nu revisjon. Feilfeltene i nedre høyre handlingen angir av htap30. Klikk her for å se en større versjon av dette tallet.

Figure 3
Figur 3. Lokal Nusselt nummer distribusjon av statiske twin-pass S-kanalens sklifri av krøllete ribbeina på Re = 15.000 målt ved nåværende infrarød termografi metoden. Topp diagrammet viser endwall i to omganger bølgete kanalen og langsgående S-ribbeina. Som indikert av AA' inndelingsvisning, paret av langsgående S-ribbeina er arrangert innebygd på to motsatte kanal endwalls. I detaljert distribusjonen av Nusselt over to omganger bølgete endwall vises som lavere tomten, er Nu data langs to langsgående S-ribbeina forkastet på grunn av veggen ledning virkningene på distribusjonen av varme-flux og vegg-temperatur. Klikk her for å se en større versjon av dette tallet.

Figure 4
Figur 4. Eksempler demonstrere isolering av Re virkningen fra Ro og Bu effekt på lokalt og regionalt gjennomsnitt varmen overføre egenskaper av roterende kanal. Den øvre delen viser de detaljerte Nusselt nummer distribusjonene på en fast Ro av 0,15 med en annen Re 5000, 7500, og 12.500 å opplyse virkningene av Reynolds nummer på varmen overføre egenskapene til den roterende endwall. Den nedre delen avbildet egenskapene området-gjennomsnitt varme overføring over den roterende foranstilte og etterfølgende endwalls. Normalisert NuNu0 prosenter høydepunkt varme overføring variasjoner fra ikke-roterende scenariene av rotasjon. Tilpasset med tillatelse fra Chang et al. 201731. Klikk her for å se en større versjon av dette tallet.

Figure 5
Figur 5. Eksempler demonstrere montert Ro effekten fra Bu innvirkning på varmen overføre egenskaper av roterende kanal32,33. Hver Bu-drevet Nu/Nu0 variasjon er oppnådd ved det faste Ro og korrelert som en lineær funksjon av Bu som angitt av den rette linjen i hver tomt. Korrelasjonskoeffisienter av disse montert linjene faller mellom 0.96 og 0,98. Ekstrapolering av Nu/Nu0 data trend mot Bu→0 langs hver utstyrt avslører Nu/Nu0 forholdet på den testet Ro. Størrelsen og av hver Bu-drevet Nu/Nu0 data trend oppgi oppførsel av oppdrift effekt på varme overføring forestillinger. Størrelsen av bakkene viset Bu innvirkning på Nu/Nu0. Positive og negative bakken reflekterer henholdsvis bedre og svekke oppdrift virkningen på varme overføring nivåer. Tallene i parentes er referanser som dataene er hentet. Klikk her for å se en større versjon av dette tallet.

Figure 6
Figur 6. Uncoupled Ro og Bu effekter på regionalt gjennomsnitt varme overføring forestillinger av den roterende bølgete kanal32,33. Den øvre delen samler varme overføring scenariene på ulike Ro men med forsvant oppdrift effekt på Bu = 0. Slike Nu/Nu0 varianter er utelukkende forårsaket av de ulike Coriolis styrker til forskjellige Ro. Den nedre delen viser variasjoner Bu innvirkning på Nu/Nu0 på ulike Ro. Negative og positive ψ2 verdiene indikerer de respektive svekke og forbedre Bu virkninger på varmen overføre forestillinger for furet32 og pin-fin33 kanaler. De purpurprikkete linjene i denne figuren er korrelasjon resultatene av Nu/Nu0 Bu = 0. Tallene i parentes er referanser som dataene er hentet. Klikk her for å se en større versjon av dette tallet.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Discussion

Mens endwall temperaturen av en roterende kanal oppdages av en infrarød termografi system, er væsken temperaturen målt ved thermocouples. Som alternativ magnetfeltet med en AC-motor som driver en roterende rigg induserer elektrisk potensial til å påvirke thermocouple målinger, må den DC motoren vedtas for å kjøre en roterende testrigg.

Væsken temperatur distribusjon over Avslutt flyet av en oppvarmet kanal er ikke ensartet. Minst fem thermocouples på eksisterende flyet av en roterende kanal anbefales for å måle den lokale væske Avslutt temperaturen. Spesielt er disse thermocouples måle væsken temperaturen installert i flyt passasjen underlagt sentrifugalkreftene under roterende testene. Thermocouple ledningene er lett bøyd mot varme kanal veggene. Dermed brukes en skjermet thermocouple kabel for å måle temperaturen væsken oppføring. På flyt exit plan, en maske med flere thermocouple perler vev på nettet kan være klemt mellom exit flensene av en test kanal å oppdage væske Avslutt temperaturen på forhåndsdefinerte plasseringer under en roterende testvilkår.

Med betydelig rotasjon indusert oppdrift effekter på strøm og varme overføring egenskapene til en roterende kanal, metoden valgt å oppdage full-feltet varmen overføre data må inneholde både forklaring og oppdrift. Med metoden forbigående krystall for å måle full-feltet varmen overføre data er termiske grense lagene ikke ennå fullt utviklet som temperatursvingninger timelige kanal-vegg er viktig ved denne metoden for å skaffe konvektive varmen overføring koeffisienter. Som sentripetal akselerasjonen kunne nå 105 x g i kjølevæske kanal av en roterende gass turbin blad, varme overføring dataene kan påvirker av fullt utviklet oppdrift renn, hvilke er detectable av dagens eksperimentelle metoden, mer praktisk design aktiviteter.

Eksponering for skannede varme kanal veggen infrarødt kamera innebærer uunngåelig varmetapet fra Joule varmen som genereres av oppvarming-folier. Protokollene for gjennomføring varme tap kalibreringstestene er avgjørende for å sikre kvaliteten på varmen overføre data. Arver fra gratis eller tvunget konvektive eksterne renn for en statisk eller roterende kanal, kan konvektive varme overføring koeffisienter samsvares som funksjonen av vegg-til-Omgivelses temperaturforskjell på en fast roterende hastighet (figur 2). det anbefales å innhylle hele roterende varme overføring testmodul med et skjold for å gjenopprette den "gratis-konvektive" som eksterne strømmer under roterende testene. Maksimal eksperimentelle usikkerhet i varmen overføre data er vanligvis redusert når prosentandelen av varme tap fluks fra den medfølgende varme flux reduseres. Likevel er varme tap koeffisientene litt økt som N øker selv med omsluttede skjoldet dekker hele varme overføring testmodul (Figur 3). Varme tap korrelasjonen er inkludert i innlegget behandling programmet evaluere fordelingen av lokale varme tap flux for hvert sett med varme overføring testresultater. Som den termiske tregheten til varme overføring modulen fylt av termisk isolasjonsmateriale er betydelig økt, tiden det tar å nå stabil tilstand under hver varme tap test betydelig utvidet fra en varme overføring test med luftstrøm .

Det er viktig å undersøke anvendelsen av skille Re effekten på varme overføring egenskaper fra de indusert av rotasjon. Som Re effekten på varme overføring forestillinger er avhengig av kanal-konfigurasjoner, er det ikke tilsvarer vanligvis vedta varme overføring sammenhenger generert fra annen kanal geometri som statisk-kanals varme overføring referanser. Den nåværende eksperimentell metoden isolerer Re påvirkning fra Ro og Bu effekter ved å presentere den varmen overføre data i Nu/Nu0, der Nu0data måles statisk test kanalen. Mens oppdrift effekten i rotasjon kanal med sentripetal akselerasjon ca 105 x g er betydelig, gravitasjon-drevet oppdrift effekten på egenskapen varme overføring av en statisk kanal er vanligvis ubetydelig innen typisk flytende tetthet prosenter undersøkt for en statisk test kanal.

Under en varme overføring test etter fôring varmeapparatet makt til å generere de nødvendige temperatur gradients tilrettelegge varme konveksjon, er en viss grad av oppdrift effekt drevet av feltet indusert sentripetal akselerasjon i roterende kanalen uunngåelig . Slike kombinert Ro og Bu effekter for en roterende kanal på realistisk motor betingelsene ikke ubetydelig på grunn av de ekstremt høy sentripetal akselerasjoner. Dermed endres både forklaring og rotere oppdrift nivå samtidig når roterende hastigheten justeres. Samtidig kontroll av Ro og Re på målrettingsverdier under roterende eksperimentet er viktig for dekopling Ro og Bu effekter på varme overføring egenskaper. Med faste både Ro og Re, gjenspeiler varme overføring variasjonene tilsvarer variasjonen av varme flussmiddel, eller oppdrift nivå, roterende oppdrift effekten på varme overføring egenskaper ved den testet Ro. Nu/Nu0 konverteres fra datasettet generert på denne måten tillatelse gjennomføringen av trinnene 7,4-7,8 for å identifisere forklaring effekten og roterende buoyance effekt i isolasjon.

Bu innvirkning på egenskapen varme overføring av en roterende kanal er ofte Ro avhengige som eksemplifisert ved figur 6 der ψ2 verdiene er variert som Ro endringer. Det er ikke vanlig å velge matematiske strukturen i varme overføring sammenhengen som behandler den Ro og Bu som uavhengige parameterne i sammenhengen.

I lys av Nu/Nu0 ekstrapolering mot begrensende tilstand Bu→0, lineær som Nu/Nu0 variasjoner mot parameteren valgte oppdrift er best for å redusere den usikkerheten skyldes den data ekstrapolering. I denne forbindelse, flytende tetthet forholdet, Δρ/ρ eller oppdriften nummer, Bu, anbefales som parameteren oppdrift for å avsløre null-oppdrift Nu/Nu0 nivå under slike data ekstrapolere prosessen.

Med høyt trykk roterende tester, føre deformasjoner av folier og deltagende komponentene i en roterende kanal på grunn av termisk utvidelser på ulike mønstre av temperatur distribusjon ofte luftstrømmen lekkasje under roterende testen. Slike små luftstrømmen lekkasje er vanskelig å identifiseres under roterende testen. Dermed anbefales umiddelbart etterfølgende behandling for henter den varme overføring av roterende kanalen. Cross-examining varme overføring resultatene fra den tidligere roterende tester, er Implikasjonen av noen inkonsekvente data trend mulig luftstrømmen lekkasje. De påfølgende tiltakene for å oppdage og forhindre deretter luftstrømmen lekkasje kreves.

Vi har vist en metode for å generere varme overføre dataene i en roterende kanal på realistisk motor forhold med forklaring effekten og rotere oppdrift effekt uncoupled. Stor begrensning av dagens eksperimentelle metoden for å utvide test områdene av Ro og Bu er bærekraft av infrarødt kamera som roterer med test kanalen. Generelt, er 10 x g den maksimale bærekraftig sentrifugal akselerasjonen for infrarødt kamera. Med hensyn til den eksisterende metoden oppdage varme forflytning ratene av en roterende kanal, kan bruk av tynne oppvarming folie minimere virkningene av kanal-vegg gjennomføring på fordelingen av lokale konvektive varme flux og gjenkjenning av temperaturer på vegg-fluid grensesnitt. Todimensjonal full-feltet varme overføring distribusjon over en roterende overflate underlagt stabil oppdrift effekten er også synlig ved hjelp av dagens eksperimentelle teknikk. Med dataanalyse metoden utviklet, påvirker av forklaring og roterende oppdrift på egenskapen full-feltet varme overføring av en roterende kanal kan være montert. Denne metoden er allerede utlignet til et bredt spekter av roterende kanal konfigurasjoner. Vi forventer at nåværende eksperimentelle strategien kan føre til design-vennlig varmeoverføring sammenhenger og som vil fortsette å forlenge for full dekning av realistiske motoren når forfremmelsen av infrarødt kamera teknologien tillater sine bruksområder i forhold med høyere sentrifugal akselerasjoner.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Disclosures

Forfatterne ikke avsløre.

Acknowledgments

Nåværende forskningsarbeid ble økonomisk sponset av departementet for vitenskap og teknologi av Taiwan under stipendet NSC 94-2611-E-022-001, NSC 95-2221-E-022-018, NSC 96-2221-E-022-015MY3 og NSC 97-2221-E-022-013-MY3.

Materials

Name Company Catalog Number Comments
Rotating test rig In-house made Design by this research group
Heat transfer test module In-house made Design by this research group
Mass flow meter Eldride Product, Inc. 3100301-01-01
359-1007
Infrared thermography system NEC P384A-8 3100401-04
3127A-4
Instrumentation slip ring Michigan Scientific SR36M 3100506-62
3553-372

DOWNLOAD MATERIALS LIST

References

  1. Morris, W. D. Heat transfer and fluid flow in rotating coolant channels. John Wiley and Sons. ISBN 0471101214 (1981).
  2. Morris, W. D. A rotating facility to study heat transfer in the cooling passage of turbine rotor blades. Journal of Power and Energy. 210, (1), 55-63 (1996).
  3. Wagner, J. H., Johnson, B. V., Graziani, R. A., Yeh, F. C. Heat transfer in rotating passages with smooth walls and radially outward flow. ASME Journal of Turbomachinery. 113, (1), 42-51 (1991).
  4. Wagner, J. H., Johnson, B. V., Kopper, F. C. Heat transfer in rotating serpentine passages with smooth walls. ASME Journal of Turbomachinery. 113, (3), 321-330 (1991).
  5. Wagner, J. H., Johnson, B. V., Steuber, G. D., Yeh, F. C. Heat transfer in rotating serpentine passages with trips normal to the flow. ASME Journal of Turbomachinery. 114, (4), 847-857 (1992).
  6. Johnson, B. V., Wagner, J. H., Steuber, G. D., Yeh, F. C. Heat transfer in rotating serpentine passages with selected model orientations for smooth or skewed trip walls. ASME Journal of Turbomachinery. 116, (4), 738-744 (1992).
  7. Hwang, G. J., Tzeng, S. C., Mao, C. P., Soong, C. Y. Heat transfer in a radially rotating four-pass serpentine channel with staggered half-v rib turbulators. ASME Journal of Heat Transfer. 123, (1), 39-50 (2001).
  8. Azad, G. S., Uddin, M. J., Han, J. C., Moon, H. K., Glezer, B. Heat transfer in a two-pass rectangular rotating channel with 45-deg angled rib turbulators. ASME Journal of Turbomachinery. 124, (2), 251-259 (2002).
  9. Griffith, T. S., Al-Hadhrami, L., Han, J. C. Heat transfer in rotating rectangular cooling channels (AR=4) with angled ribs. ASME Journal of Heat Transfer. 124, (4), 617-625 (2002).
  10. Al-Hadhrami, L., Griffith, T. S., Han, J. C. Heat transfer in two-pass rotating rectangular channels (AR=2) with five different orientations of 45 deg V-shaped rib turbulators. ASME Journal of Heat Transfer. 125, (2), 232-242 (2003).
  11. Chang, S. W., Liou, T. M., Hung, J. H., Yeh, W. H. Heat transfer in a radially rotating square-sectioned duct with two opposite walls roughened by 45 deg staggered ribs at high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 129, (2), 188-199 (2007).
  12. Zhou, F., Lagrone, J., Acharya, S. Internal cooling in 4:1 AR passages at high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 129, (12), 1666-1675 (2007).
  13. Liu, Y. H., Huh, M., Han, J. C., Chopra, S. Heat transfer in a two-pass rectangular channel (AR=1:4) under high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 130, (8), (2008).
  14. Chang, S. W., Liou, T. M., Chiou, S. F., Chang, S. F. Heat transfer in high-speed rotating trapezoidal duct with rib-roughened surfaces and air bleeds from the wall on the apical side. ASME Journal of Heat Transfer. 130, (6), (2008).
  15. Wright, L. M., Liu, Y. H., Han, J. C., Chopra, S. Heat transfer in trailing edge, wedge-shaped cooling channels under high rotation numbers. ASME Journal of Heat Transfer. 130, (7), 1-11 (2008).
  16. Liou, T. M., Chen, M. Y., Tsai, M. H. Fluid flow and heat transfer in a rotating two-pass square duct with in-line 90-deg ribs. ASME Journal of Turbomachinery. 124, (2), 260-268 (2002).
  17. Chang, S. W., Liou, T. M., Yang, T. L., Hong, G. F. Heat transfer in radially rotating pin-fin channel at high rotation numbers. ASME Journal of Turbomachinery. 132, (2), (2010).
  18. Rallabandi, A., Lei, J., Han, J. C., Azad, S., Lee, C. P. Heat transfer measurements in rotating blade-shape serpentine coolant passage with ribbed walls at high Reynolds numbers. ASME Journal of Turbomachinery. 136, (9), (2014).
  19. Mayo, I., Arts, T., Ahmed, E. H., Parres, B. Two-dimensional heat transfer distribution of a rotating ribbed channel at different Reynolds numbers. ASME Journal of Turbomachinery. 137, (3), (2015).
  20. Chang, S. W., Yang, T. L., Liou, T. M., Fang, H. G. Heat transfer in rotating scale-roughened trapezoidal duct at high rotation numbers. Applied Thermal Engineering. 29, (8), 1682-1693 (2009).
  21. Liou, T. M., Chang, S. W., Chen, J. S., Yang, T. L., Lan, Y. A. Influence of channel aspect ratio on heat transfer in rotating rectangular ducts with skewed ribs at high rotation numbers. International Journal of Heat Mass Transfer. 52, (23), 5309-5322 (2009).
  22. Huh, M., Liu, Y. H., Han, J. C. Effect of rib height on heat transfer in a two pass rectangular channel (AR = 1:4) with a sharp entrance at high rotation numbers. International Journal of Heat Mass Transfer. 52, (19), 4635-4649 (2009).
  23. Xu, G., Li, Y., Deng, H. Effect of rib spacing on heat transfer and friction in a rotating two-pass square channel with asymmetrical 90-deg rib turbulators. Applied Thermal Engineering. 80, (5), 386-395 (2015).
  24. Tao, Z., Yang, M., Deng, H., Li, H., Tian, S. Heat transfer study in a rotating ribbed two-pass channel with engine-similar cross section at high rotation number. Applied Thermal Engineering. 106, (5), 681-696 (2016).
  25. Li, Y., Deng, H., Tao, Z., Xu, G., Chen, Y. Heat transfer characteristics in a rotating trailing edge internal cooling channel with two coolant inlets. International Journal of Heat Mass Transfer. 105, (2), 220-229 (2017).
  26. Deng, H., Chen, Y., Tao, Z., Li, Y., Qiu, L. Heat transfer in a two-inlet rotating rectangular channel with side-wall fluid extraction. International Journal of Heat and Mass Transfer. 105, (2), 525-534 (2017).
  27. You, R., Li, H., Tao, Z., Wei, K. Heat transfer investigation in a smooth rotating channel with thermography liquid crystal. ASME Turbo Expo. GT2016-56413, Turbomachinery Technical Conference and Exposition: Heat Transfer. 5, (B), V05BT16A006 1~10 (2016).
  28. Morris, W. D., Chang, S. W. An experimental study of heat transfer in a simulated turbine blade cooling passage. International Journal of Heat Mass Transfer. 40, (15), 3703-3716 (1997).
  29. Chang, S. W., Liou, T. -M., Po, Y. Coriolis and rotating buoyancy effect on detailed heat transfer distributions in a two-pass square channel roughened by 45° ribs at high rotation numbers. International Journal of Heat Mass Transfer. 53, (7), 1349-1363 (2010).
  30. Wang, W. J. Heat transfer in rotating twin-pass trapezoidal-sectioned passage with two opposite walls roughened by 45 degree ribs. Department of Marine Engineering, National Kaohsiung Marine University. Msc thesis (2006).
  31. Chang, S. W., Wu, P. -S., Chen, C. -S., Weng, C. -C., Jiang, Y. -R., Shih, S. -H. Thermal performance of radially rotating two-pass S-shaped zig-zag channel. International Journal of Heat and Mass Transfer. 115, (B), 1011-1031 (2017).
  32. Chang, S. W., Lees, A. W., Liou, T. -M., Hong, G. F. Heat transfer of a radially rotating furrowed channel with two opposite skewed sinusoidal wavy walls. International Journal of Thermal Sciences. 49, (5), 769-785 (2010).
  33. Chang, S. W., Liou, T. -M., Lee, T. -H. Heat transfer of a rotating rectangular channel with a diamond-shaped pin-fin array at high rotation numbers. Journal of Turbomachinery Transactions of the ASME. 135, (4), 041007 1~10 (2013).
  34. Morris, W. D., Chang, S. W. Heat transfer in a radially rotating smooth-walled tube. The Aeronautical Journal. 102, (1015), 277-285 (1998).

Comments

0 Comments


    Post a Question / Comment / Request

    You must be signed in to post a comment. Please or create an account.

    Usage Statistics