Создание Lap суставов через трение перемешать пятно сварки на DP780 стали

Engineering

Your institution must subscribe to JoVE's Engineering section to access this content.

Fill out the form below to receive a free trial or learn more about access:

 

Summary

Здесь мы представляем трение перемешать месте сварки (FSSW) протокол на двойной фазе 780 стали. Значок инструмента с высокоскоростным вращением генерирует тепло от трения, чтобы смягчить материал, а затем, штифт погружается в 2 простые соединения для создания коленях сустава.

Cite this Article

Copy Citation | Download Citations

Hsu, T. I., Tsai, M. H. Generating Lap Joints Via Friction Stir Spot Welding on DP780 Steel. J. Vis. Exp. (150), e58633, doi:10.3791/58633 (2019).

Please note that all translations are automatically generated.

Click here for the english version. For other languages click here.

Abstract

Трение перемешать месте сварки (FSSW), производная трения перемешать сварки (FSW), является твердотельной сварки техника, которая была разработана в 1991 году. Отраслевое приложение было найдено в автомобильной промышленности в 2003 году для алюминиевого сплава, который использовался в задних дверях автомобилей. Трение перемешать месте сварки в основном используется в Аль сплавов для создания коленях суставов. Преимущества трения перемешать пятно сварки включают почти 80% температуры плавления, что снижает тепловой деформации сварных швов без брызг по сравнению с сопротивлением месте сварки. Трение перемешать пятно сварки включает в себя 3 шага: погружение, помешивая, и опрокидывание. В настоящем исследовании, другие материалы, включая высокой прочности стали также используются в трении перемешать сварки метод для создания суставов. DP780, чей традиционный процесс сварки включает в себя использование сопротивления месте сварки, является одним из нескольких высокопрочных стальных материалов, используемых в автомобильной промышленности. В этой работе, DP780 был использован для трения перемешать месте сварки, и его микроструктура и микрохардность были измерены. Данные микроструктуры показали, что существует зона слияния с мелким зерном и зона теплового эффекта с островной куницы. Результаты микрохардности показали, что центральная зона продемонстрировала большую степень твердости по сравнению с базовым металлом. Все данные показали, что трение перемешать месте сварки используется в двойной фазе стали 780 может создать хороший коленях сустава. В будущем, трение перемешать пятно сварки могут быть использованы в высокопрочной стали сварки применяется в промышленных производственных процессах.

Introduction

Трение перемешать сварки (FSW) впервые было сообщено в 1991 году в TWI, Абингтон, Великобритания1. В 2003 году Piccini и Свобода определили превосходный метод повышения преимуществ FSW называется трение перемешать месте сварки (FSSW) для использования в коммерческих автомобильных производственных процессов2. Метод FSSW включает в себя создание спот коленях совместных без валовых таяния области. Наиболее важным событием для использования FSSW было в алюминиевых сплавов, как Аль сплавы деформируются в процессе сварки в условиях высокой температуры. Первый успешный пример был в автомобильной промышленности, где FSSW был использован в производстве всей задней двери Mazda RX-81,3,4.

Между тем, высокая прочность стали является доминирующим материалом кузова автомобиля, в частности двойной фазы стали. В литературе указывается, что DP600, произведенный с FSSW, может иметь те же свойства,что и базовый металл, где все сварочные области имеют одинаковые микроструктуры и степени твердости 5. Методы FSSW для использования стали DP на их микроструктуре зоны перемешивания (СЗ), термос-механически пораженной зоны (ТМАЗ), а также модель отказа стали DP590 и DP600 были изучены несколькими исследователями. Они наблюдали различия в консистенции микроструктуры (феррит, баинит и куницы) стали DP590и DP600 на различных скоростях вращения 6,7,9,10. Некоторые исследователи провели сравнительные исследования FSSW и RSW для DP780 стали8,9. Они сообщили, что более длительное время присоединения и более высокая скорость вращения инструмента привели к увеличению области склеивания для всех погружений, что привело к более высокой силе сдвига и сместило режим с межумиальной, чтобы вытащить. Они также пришли к выводу, что FSSW имеет более высокую прочность, чем RSW. Процесс FSSW включает в себя 3 шага: погружение, перемешивание и опровержение. Первый шаг погружения с помощью значкя инструмента вращения близко к листу коленях сустава и подключен к листу. Вращающееся плечо инструмента в процессе FSSW может генерировать фрикционное тепло. На втором этапе, тепло может смягчить лист и облегчить подключение инструмента штифт в лист, а также жить в материалах, чтобы перемешать две штуки вместе и смешать вокруг контактной области. Наконец, давление от инструмента плечо нажмите на штук может повысить связь. После процесса сварки, штифт может быть убран из замочной скважины. Преимущества FSSW по сравнению с RSW являются более низкая температура сварки, не брызг, и больше стабильности в процессе производства.

Несмотря на то, что исследования по FSSW передовых высокопрочных стали (AHSS) были зарегистрированы различными исследователями, исследования на FSSW DP590, DP600, и DP780 были сосредоточены на микроструктуре и на механических и неудачных моделях с использованием различных процессов Параметры. В настоящем исследовании, FSSW из DP780 стали был рассмотрен. Протокол процесса FSSW был подробно описан, а индивидуальная твердость в зоне перемешивания, термосно-механически пораженной зоне и тепловой зоне, а также базовый металл оценивались на основе измеренной микрохардности.

С непрерывным ростом и большим спросом на снижение веса в автомобильной и аэрокосмической промышленности, автомобильная промышленность проявляет растущий интерес к AHSS и коленях суставов. Например, обычный стальной кузов автомобиля, в среднем, имеет более 2000 месте сварного коленного сустава11. Есть 3 общих процессов сварки для коленных суставов, используемых в промышленности, в том числе сопротивление месте сварки, лазерной спотовой сварки, и трение месте сварки12. Одним из способов снижения веса является использование передовых высокопрочных стали (AHSS). Наиболее популярными материалами являются двухфазные и трансформационные пластичности (TRIP) стали, которые все чаще используются в автомобильной промышленности13,14,15,16. Поскольку автомобильная промышленность повысила стандарты прочности за счет улучшения расхода топлива и поглощения энергии аварии при уменьшенном весе автомобиля, использование различных материалов и процессов сварки становится важным вопросом.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Protocol

1. Подготовка материала

ПРИМЕЧАНИЕ: Машина 1,6 мм толщиной DP780 листов в 40 мм х 125 мм купоны. Соединения FSSW разработаны как образцы сдвига коленей для механических испытаний. Присоединяйтесь к двум 125 мм на 40 мм листа с 35 мм на 40 мм перекрытия после RSW стандарт NF ISO 18278-2; 2005. Геометрический дизайн поликристаллического алмазного инструмента с усеченным конусным плечом. Конструкция геометрии показана на рисунке 1a. Диаметр штифта составляет 5 мм; длина 2,5 мм, а ширина плеч 10 мм. Реальный значок инструмента отображается на рисунке 1b.

  1. Руководящие принципы безопасности
    1. Используйте такие устройства, как капот или перегородка, очки и перчатки для защиты.
    2. Встаньте за капотом или перегородки. Носите очки и перчатки, чтобы предотвратить контакт всплеска или тепловой ущерб.
  2. Установка машины FSSW
    1. Изготовление всех суставов с помощью MIRDC производства трения перемешать сварщик машины.
    2. Запишите осевую силу и глубину проникновения во время каждой операции присоединения с помощью встроенной системы сбора данных (DAЗ).
  3. Настройки параметров
    1. В этом исследовании используйте следующие параметры: скорость вращения пин-кода инструмента 2500 об/мин, 4 с времени обита инструмента штыря и скорость pf 0.5 мм/с пин-кода инструмента окунуться в лист.
    2. Оптимизация параметров для оператора. Диапазон скорости вращения 1000 - 2500 об/мин. Диапазон времени пребывания может быть от 2-10 с, а скорость погружения может событь 0,1-0,5 мм/с.

2. Процедура

ПРИМЕЧАНИЕ: Рабочее пространство показано на рисунке 2. Все производственные процедуры завершаются в рабочем пространстве. Перед процедурой последовательности процесса сварки состоят из комбинации вращения инструмента и глубины проникновения, а также ряда последовательностей, включая подогрев, погружение, проживание, втягивание и посленагревание. Все шаги отображаются на рисунке 3 в виде рабочей диаграммы.

  1. Подготовка рабочего элемента DP780
    1. Перед процессом сварки убедитесь, что нет примесей субстратов загрязняющих штук. Используйте вязаные ткани микроволокна, чтобы вытереть поверхность заготовки, чтобы устранить любые мелкие частицы.
  2. Поместите заготовку DP780 и зажим 2 листа DP780 (размер: 125 мм x 40 мм) с перекрытием 35 мм. Зафиксите чистые рабочие на наковальне, чтобы предотвратить смещение.
  3. Убедитесь, что штифт чист для предотвращения загрязнения нечистым субстратом. Используйте вязаные ткани микроволокна, чтобы протереть поверхность штифта инструмента, чтобы устранить мелкие частицы.
  4. Закрепите штифт с зажимом на машине.
    1. Винт на инструмент штырь плотно снова для инструмента контактный зажима.
    2. Обратите внимание на шаг зажима штыря. Убедитесь, что штифт плотно зажат в машине, чтобы избежать опасности. Вращающийся инструмент окружен неротирующее зажимное кольцо, с которым рабочие надавываются твердо друг против друга до и во время сварки, применяя зажимную силу. Иллюстрация, показанная на рисунке 3a, отмечает кольцо зажима, используемое для фиксации значкя инструмента. После этого шага, производство отображается в диаграмме потока.
    3. Обеспечьте безопасность.
    4. Подтвердите, что высокоскоростной штифт вращения без зажима ослабает. Когда штифт инструмента помещается на машину, убедитесь, что штифт инструмента не отделяется от зажима во время вращения по соображениям безопасности. В штыре инструмента используется низкая скорость вращения от 10 до 100 об/мин за 1 минуту. Скорость может ускориться от 100 до 1000 об/мин в течение 1 минуты(рисунок 3b).
  5. Настройки машины
    1. Используйте следующие параметры: скорость вращения 3000 об/мин, обитая 4 с и скорость погружения 0,5 мм/с(рисунок 3с).
  6. Калибровка место сварки(Рисунок 3d и реальный продукт, показанный на рисунке 4a).
    1. Установите штифт в перемешать месте сварщик машины. Зазор между штырем и заготовкой меньше 5 см для калибровки совместного расположения. После подтверждения местоположения переходите к процессу сварки.
  7. Во время сварки, носить очки и перчатки, чтобы избежать травм.
    1. Начните процесс сварки с инструментом под высокоскоростным вращением, чтобы погрузить значок инструмента в заготовку. Плечо инструмента контактирует с заработками и останавливает вращение и убирает штифт.
  8. Погружаясь
    1. Включите кнопку перемешивания. Когда машина прогревается, подтвердите, что значок инструмента последовательно работает со скоростью вращения 2500 об/мин. Убедитесь, что штифт инструмента хорошо зажат при высокоскоростном вращении при 2500 об/мин. Штырь погружается в рабочие фигуры под высокоскоростным вращением, а плечо контактирует с рабочими на высокой угловой скорости(рисунок 3e). Реальный продукт показан на рисунке 4b.
  9. Перемешивания
    1. По мере того как погруженный штырь инструмента продолжается шевеля в заготовке, смягчает интерфейс штыря и материала от жары трения для того чтобы создать зерно. Когда плечо значкя инструмента соприкасается с верхней частью заготовки, остановите процесс, потому что высокое вращение штифта инструмента может генерировать высокие температуры. Важно носить защитное снаряжение, которое обеспечивает эксплуатационную безопасность (см. Рисунок 3f.) Реальный продукт показан на рисунке 4c.
  10. Отзыв
    1. Вытяните значок инструмента в вертикальном направлении. После процедуры штифт создает место для сварки замочную скважину в коленях. Обратите внимание, что трение перемешать пятно сварного шва останавливается в этом шаге(Рисунок 3g). Реальный продукт показан на рисунке 4e.
  11. Удалите рабочие части.
    1. Выключите питание машины.
    2. После того, как сварка закончена, снимите рабочие части с наковальни. Наблюдайте образцы для отказов и отсутсвия сплавливания.
    3. Удалите штифт инструмента.
    4. После процедуры снимите штифт инструмента с зажима. Внешний вид пин-кода инструмента наблюдается и проверяется(рисунок 5).

3. Оценка механического свойства

  1. Микроскопическая экспертиза сварных швов FSSW(рисунок 3h)
    1. Микроскопическая подготовка образца
    2. Измерьте поперечную область кабального региона с помощью оптического микроскопа изображения и вторичного анализа изображения электрона. Подготовьте микроскопические образцы с использованием заземленных карбидной бумаги кремния с размером песка от 200 до 2000, начиная с размера песка 200 и увеличиваясь в последовательности. Польский образцы с 0,03% глинозема и etch с 4% нитал раствор для 7-10 с при комнатной температуре.
    3. Наблюдение за микроскопией
    4. Наблюдать и охарактеризовать микроструктуры с помощью оптической микроскопии и сканирующей электронной микроскопии. Используйте напряжение 20 кВ, и рабочее расстояние 10 мкм. Из оптической микроскопии, любая крошечная линия трещины или отсутствие зоны синтеза может быть определена. Используйте сканирующую электронную микроскопию для анализа дистрибутива куницы и астенита и размера зерна.
  2. Микрохардность
    1. Проверить микрохардность экспериментов более 3 раз. Значения были слишком малы, чтобы четко обозначить стандартное отклонение.
    2. Нажмите на алмаз Vickers indenter с образцом испытательной нагрузки 300 г и 0,5 мм на тест.
    3. Провести испытание микрохарднесса стального листа DP780 с помощью машины для тестирования микрохарднесса с нагрузкой 300 г и временем удержания 15 с. Тестирование микрохардности выявило распределение твердости и индивидуальные значения твердости в зоне перемешивания, термомеханической зоне аффекта, зоне воздействия тепла и в базовом металле сварных швов.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Representative Results

Существует диаграмма на рисунке 3, который показывает, что трение перемешать месте сварки процесс состоит из 3 частей: погружение (рисунок3e), перемешивание (Рисунок3f), и втягивание (Рисунок 3g). В наших исследованиях, сварки месте может быть создана. Глубина проникновения является одним из факторов, которые были оценены. На рисунке 6a,FSSW создает замочную скважину в центре для создания соединения для 2 листов. Измерение глубины замочную скважину от листа верхней до замочной скважины нижней поверхности(рисунок 6b). Значения измерения отображаются на рисунке 6c,для которого значения установки составляют 2 см, а реальные значения от 1,92 до 1,98 см. На рисунке 7изображение показывает общее изображение сварки на листе DP780. Анализ микроструктуры базового металла показал, что мартензитные острова в ферритной матрице(рисунок 8а). Микроструктуры ТМАЗ возле замочной скважины показывают смесь иглы, как куницы и тонкой ацикулярной феррит(рисунок 8b,c). Область перемешивания вокруг замочной скважины выявила мелкозернистый куницы и пористость(рисунок 8d).

Hsu et al.25 изучали твердость базового металла по сравнению с исходным материальным свойством. В межкритическом регионе ГАЗ было установлено, что значение твердости находится в диапазоне от 310 до 330 Hv. Твердость ТМАЗа составляла около 360 Гривен. Твердость в зоне перемешивания сварных швов перемешать значительно выше, чем в других регионах; значения были признаны 370 Hv(рисунок 9, изменены из Hsu et al.25). Если процесс сварки не удался, будут некоторые трещины и отсутствие синтеза в зоне сварки.

Figure 1
Рисунок 1. Диаграмма значкя инструмента.
(a) Размер и геометрия значкаинструмента (b) фактический значок инструмента Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой фигуры.

Figure 2
Рисунок 2. Диаграмма для демонстрации рабочего пространства. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 3
Рисунок 3. Flowchart, чтобы проиллюстрировать трение перемешать месте процесса сварки.
(a) зажим штырь (b) безопасность подтверждена (c) установка машины подтверждена (d) калибровка (e) погружая (f) перемешивание (g) втягивание(h) проверка механических свойств соединений Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 4
Рисунок 4. Процесс сварки. (a ) калибровка (b) погружение (c) перемешивание (d ) втягивание Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 5
Рисунок 5. Диаграмма, показывающая использованный штифт. Булавки потребляются при высоких температурах. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 6
Рисунок 6. Подтверждение глубины провисаса с помощью сравнения настроек.
()Макро-представление FSSW создания замочную скважину. (b) Диаграмма, иллюстрирующая, где измеряются глубины (c) Глубины провисания установлены на уровне 2 см. Фактические значения измерений колеблют от 1,92 до 1,98 см. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 7
Рисунок 7. Общий вид трения перемешать месте сварки. Исследуемая область содержала 4 части: (I) базовый металл (II) ГАЗ (III) ТМАЗ и (IV) зона перемешивания. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 8
Рисунок 8. Микроструктурный состав сустава создан с использованием FSSW. ()базовый металл: базовый металл из рабочих частей состоит из DP 780 листов. Базовый металл не показывает никаких изменений в свойствах материала (b) ГАЗ: тепловой цикл вокруг места сварки с тепловой передачей. Зона ХАЗ показывает куницы островов. (c) ТМАЗ: термомеханически пораженная зона вокруг зоны перемешивания. Игольчатый куницы и мелкий ацикулярный феррит, показанный в зоне ТМАЗ. (d) Зона перемешать: отверстие штыря созданное в процессе сварки с образованием зерен recrystallization. Мелкое зерно меньше 10 мкм появилось в зоне перемешивания. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Figure 9
Рисунок 9. Значения микрохардности заготовки, исследованной с помощью испытательного аппарата Vickers с погрузочным весом 300 г, удерживались в течение 15 с. Эта цифра была изменена с Hsu et al.25. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы просмотреть большую версию этой цифры.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Discussion

Этап погружения является наиболее важным в процессе FSSW. Без достаточного количества трения тепла, поступающего от плеча штифта, чтобы смягчить заготовку, штифт будет перелом. Геометрия инструмента, скорость вращения, время пребывания и глубина проникновения инструмента26 параметров процесса FSSW играют решающую роль в определении целостности сустава. TPD и геометрия инструмента27 особенно имеют важное влияние на свароционную и свойства суставов было сообщено.

Геометрия булавки были цилиндрические, Whorl, MX Triflute, Flared-Triflute, A-коса, и перемешивания разработан TWI28. Они подходят для сварки прикладом, но не для сварки коленях, потому что движение инструмента и крутящий момент сварки могут быть уменьшены за счет прохождения силы, вызванной интенсивным перемешиванием. Расклешенные-Triflute, A-косу, и Re-stir штырь инструмент подходит для коленях сварки; конструкция предназначена для увеличения объема прокатилась штифт для того, чтобы расширить перемешивания области сформировать более широкий работал коленях совместных29. Между тем, во время FSSW, трение генерирует тепло на интерфейсе вращающегося инструмента и рабочей части. Геометрия инструмента и параметры FSSW влияют на прочность сварных швов FSSW4. Плечо инструмента и штырь являются основными частями fsSW инструмент5. Штырь генерирует трение тепла, деформирует материал вокругнего, и перемешивает нагретый материал 6. Размер7,угол8,ориентация нити9,длина10 и профиль11 штифта зависит от образования самородка. Между тем плечо инструмента генерирует тепло во время процесса FSSW, выковывает нагретый материал, предотвращает выделение материала, и помогает материалу движение вокруг инструмента12. Размер и вогнутость плеча также являются важными факторами в трении перемешать пятно сварки13.

Пинматериалы состоят из следующих компонентов: 12% Cr стали, низкоуглеродной стали, Mo и W сплава, W сплава, поликристаллический кубический найтрид бора (PCBN), и поликристаллический кубический бор. Поскольку износ инструмента произошел в период погружения на начальном этапе сварки, деформация инструмента и износ трения можно найти в инструменте. Эта проблема может быть решена путем выбора подходящего материала для штифта, который является твердым и может выдержать повышенные температуры по сравнению с заготовками для увеличения срока службы инструмента. В наших исследованиях мы использовали поликристалловый алмаз для сварки заготовки.

Длина штифта и глубина проникновения также являются факторами, которые могут влиять на максимальную загрузку в процессе сварки. Было указано, что будет увеличение глубины проникновения инструмента и уменьшение длины контакта, в результате чего выше2.

Скорость вращения является важным фактором, который приводит к пин-трения на штуках, чтобы начать процесс сварки. Скорость в диапазоне от 300-1000 об/мин может быть использована для определения пиковой температуры от примерно 430 до 470 градусов по Цельсию в зоне сварки центра. Вдали от зоны сварки, зона теплового эффекта продемонстрировала снижение температуры до 350 градусов по Цельсию для Аль-сплава (6061Al-T6)30. От других справок, ситуация трения на низкой скорости вращения с ручкой может преобразовать к ручке/скольжению на высоких скоростях. Скорость вращения является ключевым фактором, ведущим к генерации тепла, необходимого для подделывая заготовку. В прошлом исследования были сосредоточены на Аль-сплав. Тем не менее, в нашем исследовании, акцент делается на DP стали. Существует не тестное значение, с помощью которого можно определить температуру. Однако, исходя из того, что микроструктура на центральной линии демонстрировала мелкозернистый куницы, можно сделать вывод, что температура субстрата превысила стандарт Ac3.

Изучение FSSW штук в прошлом была сосредоточена на алюминиевых сплавов, потому что низкая температура плавления в металлической сварки приводит к деформациям и низкой прочности, которые требуют фиксации через FSSW. С момента разработки FSSW использовались различные материалы, в том числе легкая сталь. Различные виды стали DP сваренные с аль-сплавов являются новыми областями для исследования. Основываясь на коммерческих приложениях, FSSW может быть полезным методом для различных сплавов компонентов, используемых в промышленном производстве, за счет экономии как времени, так и затрат.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Disclosures

Авторам нечего раскрывать.

Acknowledgments

Мы благодарим д-ра К. К. Яна в Китайско-Стальной компании за материальную поддержку и хотели бы выразить нашу признательность г-ну Л.Д. Вану, К. К. Вану и Б. Я. Хонгу в МИРДК за помощь в проведении экспериментальной FSSW. Это исследование было поддержано Центром исследований и разработок металлургической промышленности, Kaohsiung, Тайвань, ROC.

Materials

Name Company Catalog Number Comments
anvil MIRDC made by MIRDC
DP780 China steel Corporation CSC DP780
stir spot welder machine MIRDC made by MIRDC
tool pin KINIK COMPANY DBN2B005B

DOWNLOAD MATERIALS LIST

References

  1. Mazda. Mazda Develops World’s First Aluminum Joining Technology Using Friction Heat. Available from: https://www2.mazda.com/en/publicity/release/archive/2003/200302/0227e.html (2003).
  2. Piccini, J. M., Svoboda, H. G. Effect of pin length on Friction Stir Spot Welding (FSSW) of dissimilar Aluminum-steel joints. Procedia Materials Science. 9, 504-513 (2015).
  3. Iwashita, T. Method and Apparatus for joining. USA patent US6601751B2 (2003).
  4. Allen, C. D., Arbegast, W. J. Evaluation of Friction Spot Welds in Aluminium Alloys. SAE Technical. No 2005-2001-1252 (2005).
  5. Feng, Z., et al. Friction Stir Spot Welding of Advanced HighStrength Steels - a Feasibility Study. SAE 2005 Congress, SAE-International, Detroit, MI, Technical Paper No 2005-2001-1248 (2005).
  6. Miles, M. P., Nelson, T. W., Steel, R., Olsen, E., Gallagher, M. Effect of friction stir welding conditions on properties and microstructures of high strength automotive steel. Science and Technology of Welding and Joining. 14, (3), 228-232 (2009).
  7. Feng, Z., et al. Friction stir spot welding of advanced high-Strength steels-a feasibility study. SAE Technical Paper Series 2005-01-1248. (2005).
  8. Santella, M., Hovanski, Y., Frederick, A., Grant, G., Dahl, M. Friction stir spot welding of DP780 carbon steel. Science and Technology of Welding and Joining. 15, (4), 271-278 (2010).
  9. Saunders, N., et al. Joint strength in high speed friction stir spot welded DP 980 steel. International Journal of Precision Engineering and Manufacturing. 15, (5), 841-848 (2014).
  10. Khan, M. I., et al. Resistance and friction stir spot welding of DP600: a comparative study. Science and Technology of Welding and Joining. 12, (2), 175-182 (2007).
  11. Sarkar, R., Sengupta, S., Pal, T. K., Shome, M. Microstructure and Mechanical Properties of Friction Stir Spot-Welded IF/DP Dissimilar Steel Joints. Metallurgical and Materials Transactions A. 46, (11), 5182-5200 (2015).
  12. Yang, X. W., Fu, T., Li, W. Y. Friction Stir Spot Welding: A Review on Joint Macro- and Microstructure, Property, and Process Modelling. Advances in Materials Science and Engineering. 2014, 11 (2014).
  13. Esther, T. A., Stephen, A. A. Trends in Welding Research 2012: Proceedings of the 9th International Conference. Materials Characterisation of Friction Stir Processed 6082 Aluminum Alloy. DebRoy, T., et al. ASM Press. Chicago, IL. 548-551 (2012).
  14. Ghosh, P. K., et al. Influence of Weld Thermal Cycle on Properties of Flash Butt Welded Mn-Cr-Mo Dual Phase Steel. ISIJ International. 33, (7), 807-815 (1993).
  15. Schultz, R. A. Metallic materials trends for north American light vehicles. American Iron and Steel Institute. Michigan, US. Power point presentation of great designs in steel seminar (2007).
  16. Horvath, C. Material challenges facing the automotive and steel industries from globalization. American Iron and Steel Institute, Michigan, USAmerican Iron and Steel Institute. Michigan, US. Power point presentation of great designs in steel seminar (2007).
  17. Pouranvari, M., Marashi, S. P. H. Critical review of automotive steels spot welding: process, structure and properties. Science and Technology of Welding and Joining. 18, (5), 361-403 (2013).
  18. Khan, M. S., et al. Welding behaviour, microstructure and mechanical properties of dissimilar resistance spot welds between galvannealed HSLA350 and DP600 steels. Science and Technology of Welding and Joining. 14, (7), 616-625 (2009).
  19. Ma, C., et al. Microstructure and fracture characteristics of spot-welded DP600 steel. Materials Science and Engineering: A. 485, (1), 334-346 (2008).
  20. Hilditch, T. B., Speer, J. G., Matlock, D. K. Effect of susceptibility to interfacial fracture on fatigue properties of spot-welded high strength sheet steel. Materials & Design. 28, (10), 2566-2576 (2007).
  21. Yan, B., Zhu, H., Lalam, S. H., Baczkowski, S., Coon, T. Spot Weld Fatigue of Dual Phase Steels. SAE Technical Paper Series 2004-01-0511. (2004).
  22. Wilson, R. B., Fine, T. E. Fatigue behavior of spot welded high strength joints. SAE Technical Paper Series 1981-02-01. (1981).
  23. Sun, X., Stephens, E. V., Khaleel, M. A. Effects of fusion zone size and failure mode on peak load and energy absorption of advanced high strength steel spot welds under lap shear loading conditions. Engineering Failure Analysis. 15, (4), 356-367 (2008).
  24. Pouranvari, M., Mousavizadeh, S. M., Marashi, S. P. H., Goodarzi, M., Ghorbani, M. Influence of fusion zone size and failure mode on mechanical performance of dissimilar resistance spot welds of AISI 1008 low carbon steel and DP600 advanced high strength steel. Materials & Design. 32, (3), 1390-1398 (2011).
  25. Hsu, T. -I., Wu, L. -T., Tsai, M. -H. Resistance and friction stir spot welding of dual-phase (DP 780)—a comparative study. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. (2018).
  26. Piccini, J. M., Svoboda, H. G. Effect of the tool penetration depth in Friction Stir Spot Welding (FSSW) of dissimilar aluminum alloys. Procedia Materials Science. 8, 868-877 (2015).
  27. Aissani, M., Gachi, S., Boubenider, F., Benkedda, Y. Design and Optimization of Friction Stir Welding Tool. Materials and Manufacturing Processes. 25, (11), 1199-1205 (2010).
  28. Zhang, Y. N., Cao, X., Larose, S., Wanjara, P. Review of tools for friction stir welding and processing. Canadian Metallurgical Quarterly. 51, (3), 250-261 (2013).
  29. Nandan, R., DebRoy, T., Bhadeshia, H. K. D. H. Recent advances in friction-stir welding – Process, weldment structure and properties. Progress in Materials Science. 53, (6), 980-1023 (2008).
  30. Tang, W., Guo, X., McClure, J., Murr, L., Nunes, A. C. Heat Input and Temperature Distribution in Friction Stir Welding. 7, (1998).

Comments

0 Comments


    Post a Question / Comment / Request

    You must be signed in to post a comment. Please or create an account.

    Usage Statistics