Abstract
使用条件の下でポリマーと繊維強化ポリマー複合材料の耐久性は、ロバスト設計及び状態監視保全のために対処すべき重要な側面である。これらの材料は、航空機や船舶の構造から、橋梁、風車翼、生体材料、および生物医学的インプラント、エンジニアリング幅広い用途で採用されている。ポリマーは、粘弾性材料であり、その応答は高度に非線形であるため、予測し、それらのサービスのパフォーマンスを監視することが困難なことがあります。ここに提示実験室規模のテストプラットフォームは、これらの材料上の同時機械的負荷および環境条件の影響の調査を支援します。プラットフォームは、低コストかつユーザーフレンドリーであるように設計した。その耐薬品性素材は、流体へのインサービスの暴露に起因する化学分解の研究とは、プラットフォームが適応する。実験例は、クローズドセルポリウレタンを室温で行った。フォームサンプルは、それらの最終的な静的及び乾燥負荷の約50％に相当する重量を負荷。結果は、試験装置は、これらの研究のために適切であることを示している。結果はまた、より高い中点変位と低い残留障害負荷に基づいて、同時荷重下のポリマーの大きな脆弱性を強調。推奨は、試験装置に付加的な改善のために作られている。
Introduction
ポリマーおよび繊維強化ポリマー（FRP）複合材料は、航空機や宇宙船、海軍艦艇、公共インフラに至るまで、土木構造物の様々な採用されている、（Katnam ら 1、Hollaway 2、Mouritz らの例のレビューを参照。3）、車や電車、風車翼、縫合糸およびインプラント補綴と生体材料へ。これらの材料は「耐久性）はメタルバックポリエチレン6に着るa）は熱機械的荷重の組み合わせを含むことができる複雑なサービスシナリオ、 例えば 、公共インフラ4において、凍結融解サイクル、亜音速/超音速飛行プロファイル5、に影響される。 、環境·化学剤、 例えば 、海水、除氷、航空宇宙、海軍の構造7-10による唾液11にポリメチルメタクリレート歯科用複合材料の分解のための作動油にb）の劣化。 c）の複雑なINTE締め付けまたは結合した関節における材料のractions、 例えば 、異種材料間の電解腐食や剥離、航空機のアルミ皮膚上の炭素/ファイバパッチ修理、またはステンレス鋼12によって締結カーボン/ PEEK製骨プレートにいるかどうか。
これらの材料の長期耐久性に同時稼働中の刺激の影響残念ながら限られた知識がある。ほとんどのポリマーは、粘弾性材料として分類することができる。機械的な負荷および環境条件が大きく、ポリマーの粘弾性応答に影響を与える。したがって、これらの材料の長期動作の信頼性モデルは、結合された温湿度、機械的、化学的刺激への時間依存性応答を組み込むことができるべきである。これは次に、設計の予測、安全性、状態監視保全/交換プロトコルが向上します。
温湿度の影響に関する実験的試験に大きな文学本体があります例えば、温湿度の拡散試験用：サンプルのスケールで許可されていれば、材料サンプルを、所望の湿度と温度のレベルでチャンバ内に配置することができる。試料は、数週間から数年10,13-17に、一定の時間のため、それらの質量及び/又は体積変化を測定するために、定期的に除去される。湿熱試験は、材料のみの機械的応答に湿熱刺激の効果に関する情報を提供し、機械的試験、 すなわち 、残留/静的疲労強度/破壊力学試験17-19、続いてもよい。テストデータは、単純なフィックの拡散の濃度、ストレス、温度、可逆的物理的老化/可塑化で不可逆化学反応への依存性を含むモデルに、変化する複雑性の拡散モデルに取り付けることができる。この実験的な出力は、さらなる構造解析に組み込むことができる。
いくつかの著者は、同時HYの影響に対処しているgrothermalと機械的刺激。それらの研究FRP複合材料の中では、ノイマンとGarom浸漬し20は強調し、蒸留水でストレスのない標本。応力が異なるバネ剛性と圧縮荷重を使用して負荷を調整する、圧縮されたステンレス鋼ばねの内側に標本を配置することにより塗布した。同様の手順がワンらによって報告されている。21。 HelblingとKarbhari 22は、異なる相対湿度パーセント（RH％）と温度レベルの環境チャンバ内に曲げ治具を用いる。プレコンディショニング試験片は、その複合の静的極限引張り歪みのパーセンテージに対応する、所定の曲げ歪みレベルに供した。 Kasturiarachchiとプリチャード23は、大きなガラスデシケーター中で棚の上に配置したステンレス鋼4点曲げ治具（検体ごとに1つ）を用意しました。デシケーターを部分的に、蒸留水で満たされた府を防ぐために、小さなリークを有した圧力のildup、95％RHでの湿度室に入れた。ゲッレールトとターリー7を組み合わせクリープ荷重および100％RH下での耐久性のための海洋グレードのFRP複合検体を調べた。完全に海水に浸されている間、それらのサンプルは、障害静的たわみ荷重の20％に等しい一定の荷重で4点曲げにロードした。クリープ変形は、中央断面のビーム、及びガラス板の外表面の間に厚さゲージを用いて定期的に取得した（これは、そのような測定は、チャンバの外部で実行されたと推定される）。アブデル-Magid ら 24検体を究極のアキシアル荷重の20％で、繊維方向に沿ってテンションにロードされたように、NASAラングレーによって提供されたインバー環境具にガラス/エポキシのサンプルを置いた。 EllyinとRohrbarcher 25には、最大140日間温湿度テストを実行した後、油圧式試験機で疲労試験片をテストした。標本複数のチューブと、水供給源に接続された湿ったチーズクロスに包まれた。伯爵ら 26は、ロード·フィクスチャと大きな環境室（5.5メートル3）で標本を配置。
多くの実験的研究で検討したように、環境条件は、ポリマー「機械的特性および応答に影響を与える。いくつかの限定された実験はまた、機械的応力/歪みの存在がポリマー中に拡散プロセスに影響を与えることを示している。したがって、機械的および非機械的効果の両方の下でポリマーベースの材料の全体的なパフォーマンス上の理解を高めるために、同時検査が必要とされている。
この論文で議論テストプラットフォームの設計の背後にあるいくつかの目的がありました。まず、プラットフォームは、風力タービンaのFRPサンドイッチ複合材料の異なるタイプのhygrothermo機械的挙動に複数年の調査における実験の一部であるND海軍のエンジニアリングアプリケーション。テストデータは、ポリマー複合材料の粘弾性構成方程式のパラメータを較正するために使用される。構成モデルはMulianaと共同研究者27〜30によって長年にわたって開発作業に基づいています。第二の目的は、 例えば 、容易に実験室で再配置することができた例の1（ 例えば 、質量測定のためのスケールに、または流体の供給源に、のために、低コストかつユーザーフレンドリーなテストのプラットフォームを持っていることだった1が来て蛇口、換気フードまたは可燃性のキャビネットから）。第三の目標は、このように標本がそのような化学物質に浸漬することができ、一般的にサービスで使用される化学物質の数（特に、作動油、除氷、航空宇宙用途8-10のための洗浄溶剤）に耐性のあるテスト·プラットフォームを作成することでした、とその耐久性を評価することができた。
室（ 図1）は 、高密度polyethyleで構築した高い耐薬品性を有してね。上述したように、今後は、油圧流体に浸漬複合材料のhygrothermo機械的調査、除氷、洗浄溶剤を含むことが期待される。熱調節は、テストの不可欠な側面であるので、発泡ポリスチレンフォームは、環境との熱交換を防止するために、タンクの側面の周りにフィットし、テープと鉄骨自体によって所定の位置に固定した。
チャンバの蓋（ 図2）は 、ユーザがテストを妨害することなく、テスト中の試料を観察することができ、透明、9.525ミリメートル厚のポリカーボネートから製造した。蓋は、タンクの両側に張り出したブラケットの下にスライドする機械加工したアルミニウムT-バーによって適所に固定される。
標本の曲げは、蓋から垂れ下がり、および蓋のスロットに固定されている3アルミブロック、が制定されている。 3ブロックは、4秒まで許可する蓋スロットはブロック間隔が標本の長さに応じて調整することを可能にしながらpecimensは、一度にテストされる。各ブロックは、ASTM標準D790-10の遵守で、12.7ミリメートルの直径との接触エッジに丸みを帯びている。標本は（ 図1-2）を曲げ誘導するために、その中心に適用上向きの力を3つのブロックの2の下に配置されている。
装置は、最大の汎用性と使いやすさを念頭に置いて設計されました。 41.275ミリメートルの直径を有するキャスターは、モビリティの目的のために、チャンバの下に固定されている。それらの上方に、タンク支持用金網底とクロスビームを溶接鋼管フレームによって支持されている。外部のタンクのコーナー角度ストックスペーサーは、（後述する、文字列ポット装置）オーバーヘッド重量及び変位計によって押しつぶされるの絶縁を保つために製造した。トップの周りに、角度ストックはフレーミングのために再び使用した。 measuにプーリーと文字列ポテンショメータシステムミッドスパン偏向再4鋼、正方形チューブアーチ（ 図3）に取り付けられている。これらの4人のうち中央2アーチは、文字列のポテンショメータを運ぶと試料汎用性を考慮するように調節可能である。文字列のポテンショメータは、3方面からの電子出力をねじりバネ（リトラクタブルキーランヤードで見つけることができるように）とポテンショメータを用いて構築した。プーリーが整列し、調節可能なウェイト·アプリケーション用チャンバーの側面上吊りロッドに試料による剛性の接続から実行されているスチールケーブルで使用するために実装されている。
負荷は、ケーブル、滑車、結合および一連のボルトを使用して試料に適用される。 、10mmのクロスバーはスパンの中央に接触しているように、最初に、試料は、Uボルト内に配置される。各端部のアイボルトと9.525ミリメートル直径のスチールロッドは、次にUボルトに接続される。この鋼の接続は、チャンバの蓋を通過する。スチールケーブルとケブラーThreadは、Uボルト反対アイボルトに取り付けられている。これは文字列のポテンショメータからケブラースレッドが剛性の点からデータを読み取ることができます。スチールケーブルは、上向きに継続し、負荷がタンクの周囲に適用することができる2つのプーリの上を通過する。ケーブルは、次に、スロット重量ハンガーとしての9.525ミリメートル直径のスチールロッドに取り付けられている。このハンガースロット重みが所望の負荷を適用するために設定することができる場所を提供する。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Protocol
1.検体のロード
- タンクの蓋を上げます（ 図4）側がサポートする際にそれを休ま。
- Uボルトで試料を置き、クロスバーは試験片の中央に接触していることを確認してください。
- 蓋からぶら下がっアルミ支持体上の試験片の両端を休ま。試験片の両端はオーバーハング5〜10 mmの持っている必要があります。
- 繰り返しますがテストされます標本のすべてのために1.2〜1.4を繰り返します。
- 蓋サポートを外し、下蓋、および蓋は、タンクのリップに着座していることを確認してください。
- 外側プーリ隣鋼棒に重みを加えることによって、所望の力を加える。
2.変位測定
- 文字列ポテンショラインがピンと張っ引かれていることを確認します。
- デジタルマルチメータを使用して、ピン3のピン1に黒と赤で、ポテンショメータの外 ピン（ 図3）間の抵抗を測定すると読書を記録します。
- （この場合は、1kΩのは64.895ミリメートル変位に相当）抵抗は校正係数を計算することによって読み変位に読んで変換します。
- 繰り返しますが、各試料のための2.1から2.3を繰り返します。
3.標本計量
- 計量手順を開始する前に、変位データを記録およびASTM D5229 31、または適切なテストの標準に従って、室温での試験流体を充填暫定保持チャンバーを準備します。
- スチールケーブルの端からスロット重みを削除します。
- タンクの蓋を持ち上げ、サイドサポートの際にそれを休ま。
- 試料を取り出して、準備された暫定保持室に配置します。標本のすべてに対して、この手順を繰り返します。
- 標本を削除し、個別に余分な水分を除去するために、マイクロファイバーの布を使用してそれらを乾燥させてください。
- 高精度のスケールで試料を置き、データrを記録eading。
- を繰り返し、すべての試験片の3.5から3.6を繰り返した後、 プロトコルステップ1に従ってください。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Representative Results
試験装置は、正常に三点曲げ下の流体に浸漬標本を開催している。合理的な精度で、標本は、中間点偏向変更ポテンショメータからの正確な読み出しを負荷し、試験することができる。電気抵抗の変化は、0.1μmのオーダーの変位分解能をもたらし、4桁の有効数字に記録することができる。
Hygrothermo機械的試験は、公称寸法215ミリメートルの長さ×24ミリメートル幅×18 mmの厚さを有する、独立気泡ポリウレタンフォームの4片の二つのグループにRTで行った。一つのグループはタンク内の空気のように意図された乾燥条件下室、）でテスト、及びb）50％RH（テストは実験室で6月末に開催されました〜の周囲の相対湿度でホットに位置していた米国およびドライ北カリフォルニアセントラルバレー、）。このサンプルの最初のグループは、本明細書では「ドライ検体」として示されている。第二の群完全に脱イオン水（本明細書中で「湿潤試験片」として示され、100％RH）に浸漬しつつ、サンプル槽で試験した。標本は、（1.780±0.116）キログラムで、その結果、静的な乾燥条件下でそれらの最大荷重の50％にほぼ等しい重みを掛ける負荷した。各吊の適用は準静的荷重条件を達成するために、数秒を要した。これは、発泡体は、非線形粘弾性挙動を有するであろうことが予想されたが、同時刺激は、乾燥標本に対する発泡体の耐久性を減少させる方法を先験的に知られていなかった。
デジタルマルチメータの抵抗測定は、試験の最初の6時間、約15分間隔で、各試料のために採取した。測定は、さらに18時間後に再び採取された。このことから、中間スパンのたわみの変化を追跡した。収集したデータに基づいて、乾燥試験片の24時間後の変位は、（2.141±0.371）であった湿った試験片の変位は有意に高く、かつ（14.41±3.62）mmの（ 図5、表1）と同じであった。
各試行の後、標本を、失敗するまで、それらをロードすることで残留強度について試験した。残留破壊荷重（3.623±0.0967）乾燥試料についてキログラム（図6、表2）と比較して、湿った標本は、（2.970±0.246）キログラムに等しい残留破壊荷重を有することが見出された。残留破壊荷重測定の分解能は±0.194キロだった。
図1の試験装置の主要な構成要素の概要 A.高密度ポリエチレンタンク。 B.は、ポリスチレン発泡断熱材を拡大した。 C.は、ポリカーボネートふたを握った。 D.アルミTバーとオーバーハングブラケット。 SU曲げE. 3点pports。 F.ボトムフレーム。 G.角度スペーサー。 H.トップフレーム。 I.ストリングポテンショメータアセンブリ。 J.低荷重アセンブリ。 K.スロットの重みとハンガー。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。
蓋の2.詳細図を図。 A.高密度ポリエチレンタンク。C.ポリカーボネートの蓋を握った。 D.アルミTバーとオーバーハングブラケット。 E.三点曲げをサポート。 J.低いローディングアセンブリ。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。
図3。 試験装置のStringポテンショメータアセンブリ。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。
図4.蓋は、試験装置のサポートしています。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。
ドライとウェットの標本の時間5.ミッドスパン変位変動を、図。 プリーズEこの図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。
図湿った標本の大きな脆弱性を示すドライとウェットの試験片の故障に残留負荷の6ボックスプロット、、。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。
残留曲げ強度試験後の図フォーム片の7画像：（A）と（B）の乾燥試験片、（C）及び（D）湿潤試験片。名目上の試料幅が24ミリメートル。 この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。
| 時間から スタート | 変位（mm）での変化、1標本 | 変位（mm）での変化、2検体 | 変位（mm）での変化、3検体 | 変位（mm）での変化、4検体 |
| 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |
| 0.230 | 0.454 | 0.130 | 1.298 | 0.195 |
| 0.730 | 0.714 | 2.141 | 1.298 | 1.817 |
| 0.980 | 0.779 | 2.141 | 1.298 | 1.817 |
| 1.310 | 0.779 | 2.076 | 1.298 | 1.817 |
| 1.810 | 1.038 | 2.141 | 1.947 | 1.817 |
| 2.010 | 0.973 | 2.206 | 1.947 | 1.817 |
| 2.350 | 1.363 | 2.076 | 1.947 | 1.882 |
| 2.610 | 1.363 | 2.076 | 1.947 | 1.752 |
| 2.730 | 1.428 | 2.076 | 1.947 | 1.752 |
| 3.230 | 1.557 | 2.076 | 2.596 | 1.817 |
| 3.480 | 1.298 | 2.076 | 1.947 | 1.947 |
| 3.810 | 1.622 | 2.076 | 2.596 | 1.817 |
| 4.010 | 1.622 | 2.076 | 2.596 | 1.817 |
| 4.230 | 1.557 | 2.076 | 2.596 | 2.012 |
| 4.480 | 1.557 | 2.076 | 2.596 | 2.012 |
| 4.730 | 1.622 | 2.076 | 2.596 | 2.012 |
| 4.980 | 1.752 | 2.141 | 2.596 | 1.947 |
| 5.230 | 1.752 | 2.076 | 3.244 | 1.947 |
| 5.510 | 1.687 | 2.141 | 2.596 | 2.012 |
| 5.780 | 1.557 | 2.076 | 2.596 | 1.882 |
| 5.980 | 1.687 | 2.076 | 2.596 | 1.947 |
| 6.310 | 1.622 | 2.141 | 2.596 | 1.882 |
| 6.480 | 1.622 | 2.206 | 2.596 | 2.012 |
| 23.550 | 1.882 | 2.206 | 2.596 | 1.882 |
| 23.967 | 1.752 | 2.271 | 2.596 | 1.947 |
周囲の相対湿度（乾燥標本）でのフォーム標本の対時間表1.ディスプレー 。
| 時間から スタート | 変位（mm）での変化、1標本 | 変位（mm）での変化、2検体 | 変位（mm）での変化、3検体 | 変位（mm）での変化、4検体 |
| 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |
| 0.303 | 3.245 | 0.000 | 1.298 | 0.000 |
| 0.653 | 3.439 | 0.195 | 2.596 | 0.000 |
| 0.903 | 4.932 | 1.168 | 3.894 | 1.168 |
| 1.163 | 4.932 | 1.168 | 3.245 | 1.233 |
| 1.433 | 6.295 | 2.206 | 4.543 | 2.012 |
| 1.703 | 6.360 | 2.466 | 4.543 | 2.142 |
| 2.013 | 7.074 | 2.855 | 5.192 | 2.077 |
| 2.253 | 7.203 | 2.790 | 5.192 | 2.077 |
| 2.763 | 7.917 | 3.310 | 5.841 | 3.180 |
| 3.013 | 7.917 | 3.634 | 5.841 | 3.180 |
| 3.283 | 8.047 | 4.413 | 5.841 | 3.180 |
| 3.513 | 7.917 | 4.153 | 5.841 | 3.180 |
| 3.753 | 7.917 | 3.699 | 6.489 | 3.245 |
| 4.013 | 9.734 | 5.192 | 7.787 | 4.478 |
| 4.253 | 10.448 | 4.802 | 8.436 | 4.608 |
| 4.513 | 10.448 | 4.802 | 8.436 | 4.478 |
| 4.783 | 10.448 | 4.802 | 8.436 | 4.478 |
| 5.013 | 10.448 | 5.127 | 8.436 | 4.737 |
| 5.313 | 10.383 | 4.737 | 8.436 | 4.608 |
| 5.513 | 11.421 | 5.711 | 9.085 | 5.581 |
| 5.753 | 11.421 | 5.646 | 9.085 | 5.711 |
| 6.033 | 11.551 | 5.776 | 9.085 | 5.516 |
| 6.333 | 11.486 | 6.035 | 9.085 | 5.581 |
| 6.503 | 11.551 | 6.360 | 9.734 | 6.035 |
| 23.300 | 16.937 | 10.383 | 14.277 | 9.734 |
| 23.650 | 17.067 | 10.318 | 15.575 | 9.734 |
| 23.983 | 17.002 | 10.253 | 14.277 | 10.383 |
| 24.250 | 17.262 | 10.253 | 14.926 | 9.994 |
| 24.983 18.625 | 11.486 | 16.224 | 11.292 |
100パーセントRH（湿った試験片）でのフォーム標本の対時間表2.変位 。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Discussion
取得したデータからは、コンカレントテストシナリオは、独立気泡ポリウレタン発泡体試験片の耐久性に影響を与えなかったことが分かる。これは、乾燥および湿潤試料の（ 図6）（図5）が有意に異なる変位を比較して故障の残留負荷によって見ることができる。 図7残留強度試験後の試験片の写真を示す。また、乾燥試料の変位は、24時間の観察期間内に定常状態に達している間、湿った試料のものではなかったことが観察されるべきである。したがって、将来の試験は、エアコン試料の定常状態の動作を実現するか（例えば、材料行った場合など、定常状態は、所定の試験時間枠内で可能でないかもしれないことを確立するのいずれかに、より長い時間間隔で行われる故障につながる劣化）。
図6のボックスプロット
この結果を直接比較が原因比較的限定公開されたデータと異なる材料と様々な著者によって選択された負荷プロファイルの文献で作ることができません。しかし、このフィクスチャを用いて得られた代表的な結果は、それらのガラス繊維強化サンプルが経験した「有意に高い"クリープたわみ約ゲッレールトとターリー7の観察された傾向に同意。
試験装置は、堅牢性と使いやすさを高めるために改善することができる。マウントがトップフレームの基部に追加されますスライドすると、より安全な方法でポテンショメータを保持するためにサポートしています。これは、動きの可能性を低減し、従って、測定値の精度を高める。また、ポテンショメータは次のようになります3ピンのねじ端子に小型のブレッドボードに接続されている。また、測定しながらポテンショメータをタッチする必要がなくなるので、これはまた、測定値の精度を高める。
さらなる改善がさらに装置の柔軟性を高めるために計画されている。例えば、新たな蓋は、潜在的に有害な化学物質をテストするときに気密シールを作成するために開発される。この変化は、おそらくプロトコルステップ1の変形につながる。浸漬ヒーターはまた、高温での試験を可能にするために添加することができる。生理食塩水を試験する場合、磁気攪拌棒、高価なステンレス鋼の浸漬ヒーターの代わりに考えられる。これは、磁気源の取り込みのための装置のベースへの変更を必要とするであろう。結果の試験装置は、同時テストはポリマー及びポリマーの耐久性にどのように影響するかのより広範な絵を提供しますサービス中の種々の条件下でマトリックス複合材料。
Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.
Acknowledgments
著者は、設計とテストのセットアップを製造する際の彼らの助けのために運命ガルシア、セレナフェラーロ、エリックQuirozとスティーブン·カーン（先進複合材料の研究、工学と科学研究室）を感謝。ショーン·マローン、マイケル·赤堀、デビッドKehlet（工学製作ラボ）は、それらの提案や加工プロセスの支援のために承認されます。国立科学財団の支援（共同助成CMMI-1265691およびそのREUサプリメント）とA. Muliana、テキサス＆M大学（主任研究者）への米海軍研究局（N00014-13-1-0604、およびV.ラサポナーラ、）プログラムディレクターYapaラージャパクサによって管理することは感謝して高く評価されています。
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Aluminum 6061 rectangular bars | McMaster-Carr, USA | 8975K268, 1668T72, 7062T17, | Part of testing platform |
| Aluminum 6061 90° angles | McMaster-Carr, USA | 8982K91, 8982K14 | Part of testing platform |
| 440C stainless steel | McMaster-Carr, USA | 6253K52 | Part of testing platform |
| High-density polyethylene sheets | Tap Plastics, USA | N/A (0.236 in. thick x 10.75 in. wide x 16.75 in. long) | Part of testing platform |
| High-density polyethylene sheets | Tap Plastics, USA | N/A (0.354 in. thick x 6 in. wide x 10 in. long) | Part of testing platform |
| High-density polyethylene sheets | Tap Plastics, USA | N/A (0.354 in. thick x 6 in. wide x 16.75 in. long) | Part of testing platform |
| Polycarbonate sheets | Tap Plastics, USA | N/A (0.375 in thick, 11.5 in. wide, 17.5 in long) | Part of testing platform |
| Expanded polystyrene foam | Home Depot | Model # 310880 Internet # 202532855 | Part of testing platform |
| Galvanized steel rope | McMaster-Carr, USA | 3498T63 | Part of testing platform |
| Steel eye bolt | McMaster-Carr, USA | 3013T341 | Part of testing platform |
| Low-carbon steel 90° angle | McMaster-Carr, USA | 9017K444 | Part of testing platform |
| Low-carbon steel rods | McMaster-Carr, USA | 8920K84, 8920K75, 8920K231, 8920K135, 8920K84 | Part of testing platform |
| Low-carbon steel tubes | McMaster-Carr, USA | 6527K314, 8910K394, 8910K395, 8920K94 | Part of testing platform |
| 304 stainless steel U-bolt | McMaster-Carr, USA | 8896T104 | Part of testing platform |
| Steel pulley | McMaster-Carr, USA | 3099T34 | Part of testing platform |
| 1008 carbon steel sheets | McMaster-Carr, USA | 9302T113 | Part of testing platform |
| Light duty swivel casters | Harbor Freight, USA | 41519 | Part of testing platform |
| 100-lbf Vinyl Weight Set | Overstock.com | 11767059 | Part of testing platform |
| Closed-cell polyurethane foam | General Plastics, USA | FR-3704 | Testing samples |
| Deionized water | Faucet, PurLab filtering system | N/A | Conditioning fluid of tank |
| Torsional spring | Retractable Key Clip, Ebay, USA | Lot 10 | Used to build string potentiometer |
| Kevlar thread | Cabela’s | IK-321909 | Used to build string potentiometer |
| 10 kOhm potentiometer | Ebay, USA | 3590S-2-103L | Used to build string potentiometer |
| Digital multimeter | Harbor Freight, USA | 98674 | Used to take resistance measurements of string potentiometer |
References
- Katnam, K. B., Da Silva, L. F. M., Young, T. M. Bonded repair of composite aircraft structures: A review of scientific challenges and opportunities. Prog Aerosp Sci. 61, 26-42 (2013).
- Hollaway, L. C. A review of the present and future utilization of FRP composites in the civil infrastructure with reference to their important in-service properties. Constr Build Mater. 24, 2419-2445 (2010).
- Mouritz, A. P., Gellert, E., Burchill, P., Challis, K. Review of advanced composite structures for naval ships and submarines. Compos Struct. 53, 21-41 (2001).
- Albanilla, M. A., Li, Y., Karbhari, V. M. Durability characterization of wet layup graphite/epoxy composites used in external strengthening. Compos Part B-Eng. 37, 200-212 (2006).
- Jedidi, J., Jacquemin, F., Vautrin, A. Accelerated hygrothermal cyclical tests for carbon/epoxy laminates. Compos. Part A –Appl. Sci. 37, 636-645 (2006).
- Jones, L. C., Tsao, A. K., Topoleski, L. D. T. Orthopedic Implant Retrieval and Failure Analysis. Degradation of Implant Materials. N, E. liaz , Springer. 393-447 (2012).
- Gellert, E. P., Turley, D. M. Seawater immersion ageing of glass-fibre reinforced polymer laminates for marine applications. Compos. Part A –Appl. Sci. 30, 1259-1265 (1999).
- Sugita, Y., Winkelmann, C., La Saponara, V. Environmental and chemical degradation of carbon/epoxy lap joints for aerospace applications, and effects on their mechanical performance. Compos. Sci. Technol. 70, 829-839 (2010).
- Campbell, R. A., Pickett, B. M., La Saponara, V., Dierdorf, D. Thermal Characterization and Flammability of Structural Epoxy and Carbon/Epoxy Composite with Environmental and Chemical Degradation. J. Adhes. Sci. Technol. 26, 889-910 (2012).
- Landry, B., LaPlante, G., LeBlanc, L. R. Environmental effects on mode II fatigue delamination growth in an aerospace grade carbon/epoxy composite. Compos. A-Appl. Sci. 43, 475-485 (2012).
- Ferracane, J. L. Hydroscopic and hydrolytic effects in dental polymer networks. Dent. Mater. 22, 211-222 (2006).
- Mueller, Y., Tognini, R., Mayer, J., Virtanen, S. Anodized titanium and stainless steel in contact with CFRP: An electrochemical approach considering galvanic corrosion. J. Biomed. Mater. Res. –A. 82, 936-946 (2007).
- Bagley, E., Long, F. A. Two-state Sorption and Desorption of Organic Vapors in Cellulose Acetate. J. Am. Chem. Soc. 77, 2172-2178 (1955).
- Shen, C. -H., Springer, G. Moisture Absorption and Desorption of Composite Materials. J. Compos Mater. 10, 2-20 (1976).
- Zhou, J., Lucas, J. P. Hygrothermal effects of epoxy resin. Part I: the nature of water in epoxy. Polymer. 40, 5505-5512 (1999).
- Abot, J. L., Yasmin, A., Daniel, I. M. Hygroscopic Behavior of Woven Carbon-Epoxy Composites. J. Reinf. Plast. Comp. 24, 195-207 (2005).
- LaPlante, G., Ouriadov, A. V., Lee-Sullivan, P., Balcom, B. J. Anomalous Moisture Diffusion in an Epoxy Adhesive. J. Appl. Polym. Sci. 109, 1350-1359 (2008).
- Weitsman, Y. J. Anomalous fluid sorption in polymeric composites and its relation to fluid-induced damage. Compos. Part A –Appl. Sci. 37, 617-623 (2006).
- Karbhari, V. M., Ghosh, K. Comparative durability evaluation of ambient temperature cured externally CFRP and GFRP composiste systems for repair of bridges. Compos. Part A –Appl. Sci. 40, 1353-1363 (2009).
- Neumann, S., Marom, G. Free-volume dependent moisture diffusion under stress in composite materials. J. Mater. Sci. 21, 26-30 (1986).
- Wan, Y. Z., Wang, Y. L., Huang, Y., He, B. M., Han, K. Y. Hygrothermal aging behaviour of VARTMed three-dimensional braided carbon-epoxy composites under external stresses. Compos. Part A –Appl. Sci. 36, 1102-1109 (2005).
- Helbling, C. S., Karbhari, V. M. Investigation of the Sorption and Tensile Response of Pultruded E-Glass/Vinylester Composites Subjected to Hygrothermal Exposure and Sustained. J. Reinf. Plast. Comp. 27, 613-638 (2008).
- Kasturiarachchi, K. A., Pritchard, G. Water absorption of glass/epoxy laminates under bending stresses. Composites. 14, 244-250 (1983).
- Abdel-Magid, B., Ziaee, S., Gass, K., Schneider, M. The combined effects of load, moisture and temperature on the properties of E-glass/epoxy composites. Compos Struct. 71, 320-326 (2005).
- Ellyin, F., Rohrbarcher, C. The Influence of Aqueous Environment, Temperature and Cyclic Loading on Glass-Fibre/Epoxy Composite Laminates. J Reinf Plast Comp. 22, 615-636 (2003).
- Earl, J. S., Dulieu-Barton, J. M., Shenoi, R. A. Determination of hygrothermal ageing effects in sandwich construction joints using thermoelastic stress analysis. Compos Sci Technol. 63, 211-223 (2003).
- Jeon, J., Muliana, A., La Saponara, V. Thermal stress and deformation analyses in fiber reinforced polymer composites undergoing heat conduction and mechanical loading. Compos. Struct. 111, 31-44 (2014).
- Muliana, A. H., Rajagopal, K. R., Wineman, A. A new class of quasi-linear models for describing the non-linear viscoelastic response of materials. Acta Mech. 224, 2169-2183 (2013).
- Joshi, N., Muliana, A. Deformation in Viscoelastic Sandwich Composites Subject to Moisture Diffusion. Compos. Struct. 92, 254-264 (2010).
- Muliana, A. H., Sawant, S. Viscoelastic Responses of Polymer Composites with Temperature and Time Dependent Constituents. Acta Mech. 204, 155-173 (2009).
- Standard Test Method for Moisture Absorption Properties and Equilibrium Conditioning of Polymer. Matrix Composite Materials. ASTM International. , (2004).
