Summary
一种协议，用于土壤罐接口到小气候控制风洞，研究大气蒸发强迫的影响的设计和施工方法。无论是土坦克和风洞仪表与传感器技术， 在环境条件原位测量持续。
Introduction
了解陆地和大气之间的相互作用是极为重要的我们的许多当前世界问题，如地质，封存二氧化碳的土壤中渗出，气候变化，水和食物供应，准确的检测地雷的认识，和地下水的修复和土壤。此外，热和水的初级交流驱动的全球和区域的气象条件发生在地球表面。许多天气和气候现象（ 如飓风，厄尔尼诺＆＃241; O，干旱等 ）主要通过大气，陆面相互作用1相关的流程驱动的。由于超过一半的土地表面在地球上的是干旱或半干旱2-4，准确地描述的热和水交换的大气和土壤表面之间的基础上，水循环在这些区域是改进我们的理解临界上述问题，特别是在地区容易受到持续干旱和荒漠化。然而，尽管几十年的研究，仍然存在许多知识缺口在如何浅层地下和大气相互作用5目前了解。
涉及液体水，水蒸汽和热量在土壤运输过程是动态的，强耦合相 对于与土壤相互作用和强迫边界条件（ 即 ，温度，相对湿度，热辐射）。数值传热传质模型通常过于简单或忽视了一些这些复杂的部分缺乏检测和高时空分辨率数据的缺乏导致现有理论的精细化所致。为模型验证开发数据集常常缺乏关键的大气或地下信息正确测试理论，导致数值模型不正确地考虑进口蚂蚁过程或依赖于使用被调整或装配在模型知之甚少参数。这种方法被广泛地由于其使用简单和容易使用的，并具有所示的多优点的一些应用。但是，这种方法可以在由通过执行，其能够检测热和水传递理论6的瞬态条件下很好地控制实验更好地理解后面这些“集总参数化”的物理改善。
仔细的实验在实验室允许产生精确的数据集随后可以用来验证数值模型。购自字段站点数据往往是不完整和昂贵，获得，和控制的程度需要获得的处理的基本了解，并产生用于模型验证数据在某些情况下可能被认为是不够的。自然现象如土壤蒸发实验实验室允许ATMOSpheric条件（ 即 ，温度，相对湿度，风速）和土壤条件（ 即 ，土壤类型，孔隙率，填料配置）来小心地控制。用于研究土壤蒸发和土壤热和水力性能众多的实验室技术使用破坏性取样7-10。破坏性取样方法需要土壤样品进行解压，以获得点数据，防止瞬态行为的测量和破坏土壤的物理性质;这种方法引入的错误和不确定性的数据。无损测量，如这里介绍的方法，允许对土壤性质的相互依存更加准确地测定和研究，并处理11。
这项工作的目标是开发一种土壤罐装置和相关的协议对高时空分辨率的数据的有关在大气变化和地下条件的影响的代裸土蒸发。对于这项工作，能够保持恒定的风速和温度的小风洞接口与一个土壤罐装置。风洞和土舱仪表都带有一套最先进的传感器技术，自主和连续数据采集的状态。风速是使用附连到压力传感器的不锈钢皮托静管测量。温度和相对湿度在使用两种类型的传感器的气氛进行监控。相对湿度和温度也监视在土壤表面。传感器在地下测量土壤湿度和温度。罐装置的重量的测量被用来通过水的质量平衡，以确定蒸发。为了证明这一点的实验装置和协议的适用性，我们提出在变化的风速条件裸土壤蒸发的一个例子。土罐，具有良好表征沙均匀包装，最初是完全SAturated并允许自由地仔细控制的大气条件下蒸发（ 即温度，风速）。
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Protocol
注意：在使用二维台架规模罐接口与气候受控风洞装置中进行实验室测试。无论是实验室规模的坦克和风洞仪表与各种传感器技术。以下协议将首先讨论的结构和制备土壤罐中，接着在风洞的和两者的仪器进行了讨论。罐的尺寸，风洞的尺寸，传感器的数量和传感器技术类型呈现可以被修改以适应一个特定的实验装置的需求。下面提出的协议被用于实验研究风速对裸土壤蒸发的影响。
1.建设和多孔介质土舱准备
- 切一大块1.2厘米厚的亚克力玻璃分为五个单独的窗格。这些组装到面板的打开被冠上土罐内部长度，宽度和高度25，9.1和55厘米，RESPectively。丙烯酸玻璃允许在地下的过程被目视观察。
- 画一个5×5网格上各两个大玻璃板（长25厘米，高度55厘米）25厘米×25厘米如图1。确保在网格内的每个正方形具有25平方厘米的面积（ 图1）。网格将被用于正确空间传感器的土壤罐内。
图1：示意前视图和侧视图用于实验设置（尺寸以厘米）的土壤罐（a）的土壤罐的主视图显示包括25为5cm×5厘米的网格系统。广场。 （b）该土壤罐的侧视图，示出了安装温度，相对湿度和土壤湿度传感器网络作为FUNC化深度。需要注意的是原理图不按比例绘制。
- 上的大型玻璃平面之一，钻共251.9厘米（¾英寸）直径的孔的土壤湿度传感器。
- 钻每个孔中建立在步骤1.2，使得两个邻接正方形的孔的中心5厘米外网格每平方的中心;第一组孔为2.5厘米以下的槽的顶部。用适当大小的水龙头削减线程到每个新创建的孔。传感器之间5cm的间距保证了每个传感器是下一个最接近的传感器的采样体积之外。
- 同样，钻孔，挖掘步骤1.2中创建的每个网格框的中心一共有250.635厘米（¼英寸）直径的孔。确保每个孔的中心是间隔5cm与有2.5厘米以下的土壤槽的顶部的孔的第一行。传感器之间5cm的间距保证了各s满布的下一个最接近的传感器的采样体积之外。
- 上用作罐，钻头的底部的丙烯酸窗格和自来水中的窗格中间的单个半英寸直径的孔。胶水目筛（细于要使用的测试土壤）在玻璃上的内侧的孔中。的底面上的外侧，安装附连到柔性管道具有可调阀90°弯头。该阀和管道，用于在实验终止或以此方式来安装用于保持恒定地下水位深度恒定头部设备从水箱排水。
- 使用海洋级胶或类似抗水聚合物粘合剂附着并密封罐一起， 如图1。让粘合剂固化一天。
- 以提高罐离地面的和使房间的90°弯头（ 图1），连接两个附加件1.2厘米厚的丙烯酸玻璃lengtH 12厘米，高5厘米到罐的底部。
（二）建设和温控风洞研制
- 构造风洞215厘米长的上游部分出来，其具有宽度为8.5厘米，26厘米的高度的矩形镀锌钢管道材料制成。包围与聚苯乙烯绝缘管道的外部。
- 钻一小孔在靠近风洞的相对湿度，温度传感器的插入的上游部的下游出口的风道的一侧（ 图2）。
图2：完整实验装置，包括罐，管道系统，传感器网格（尺寸以厘米）完成合并的风洞和污垢罐装置的实验的设置。风洞是高架，坐在与土罐的表面齐平。土箱仪器与用于测量各种地下和大气变量的传感器网络。网格圆表示用于插入这些传感器的位置。加热控制系统和一个直列管风扇分别用于控制温度和风速。皮托静管是用来测量风速。整个装置坐在一个加权比例，得到的实验过程中的质量平衡。注意，示意性不按比例绘制。
- 安装定位在平行沿风洞的上游部分的长度的反射器在五个陶瓷红外加热元件。连接的红外线加热元件由红外线温度传感器调节的温度控制系统。
- 构造的中间部分的风洞了两次1.2厘米厚的丙烯酸板与长度分别为25厘米和26厘米的高度。钻两个0.635厘米（¼英寸）直径的孔，在中间部分的一个面板，在图2中所示的位置中插入的温度和/或相对湿度，温度传感器。
- 固定丙烯酸板的土壤罐侧壁的顶部（ 即 ，面板尺寸为25厘米×55厘米）使用强粘合带，从而确保在风洞和土壤罐面板坐平齐彼此。
- 构造的第一个50厘米风洞的下游部分的在步骤2.1中所述的相同尺寸的矩形管道材料制成。收端，降低了矩形管道材料以15.3厘米直径的圆形导管为170厘米长。安装一个镀锌钢阻尼器，用于调节风速，在圆形管道援助在风速控制的远下游端。
- 如步骤2.2，钻10.635厘米直径的孔下游矩形风管的一侧入口附近的插入一个相对湿度温度传感器。钻沿风洞的中心线的矩形管的顶部的第二0.635厘米直径的孔。
- 在圆管道的中间安装直列管风扇（ 即 ，85厘米在步骤2.4中所述还原下游）定向成从所述风洞的下游部分排出空气。接口风扇具有可变速度控制器，用于旋转频率的更精确的控制，其结果风速。
- 使用焊接材料和可调搁架单元提升和安全风洞设备。确保上游和下游的管道的底部是与土壤罐（ 图2）的顶部齐平。
3.安装传感器
- 在此之前的土壤油箱内的安装，确保一个的NPT壳体内的每个土壤湿度和温度传感器（1.9厘米0.635厘米壳体，分别）和本身与人闪密封，防止潮气侵入。不使用硅酮系的密封材料的产品，因为它们可以与某些传感器内的电子干扰。固化传感器大约一个星期。
- 在安装之前在土壤罐，校准的土壤湿度传感器根据由榊等人 12开发两个点α混合方法。
- 裹在安装前每个NPT外壳管道工磁带的线程在坦克，以帮助提供NPT螺纹和丙烯酸玻璃之间更好的密封。
- 水平地通过罐在步骤1.2中所述的位置的壁安装共计25土壤湿度和温度的每个传感器。扭动传感器电缆同步与NPT接头/外壳以便在电缆内不会损坏内部线路。不要过度扭矩扩散条约，以防止玻璃破裂。土壤湿度传感器和温度传感器连接到其指定的数据伐木工人。
- 以2.5，12.5和21.5厘米的罐的前缘的距离安装在土壤表面3相对湿度的温度传感器。放置在与土壤表面接触良好，传感器使得相对湿度读数反映在土壤表面，而不是周围的空气的条件。连接传感器数据记录器。
- 以获得所需的空气的温度和相对湿度的测量在大气中，在风洞中的自由流动部安装相对湿度温度传感器，使用通过所述风洞的上游和下游的部分以及面板钻出的孔中。
- 安装皮托静管通过钻在下游风洞部的顶部的0.635厘米孔直接下游土壤罐。持的皮托静压管在13厘米的部分的地板的高度。皮托静管连接到一个压差传感器。
- CalibratË差压变送器。它被定义为停滞和静态压力差的皮托静压管措施动压。压力差是由压力传感器作为电压差的解释。
- 测量无流动的状态下的电压（电压应约等于0），并且对流动的已知动态压力;这允许动态压力和电压之间建立了线性关系。确定风速运用伯努利方程：
（1）
其中，V（米/秒）是风速，P 动态 （帕）是动压，ρ（千克/米3）是空气的密度。 - 比较使用等式（1）与另一测定装置计算出的速度。在这里，比较皮托静电管差压TRAnsducer用激光多普勒测速仪（LDV）的测量具有±0.01米/秒的精度。
注：采用的传感器及其相关采样频率的总结在表1中可以发现，对于传感器规格和其它信息，请参阅随附材料/设备清单。
- 测量无流动的状态下的电压（电压应约等于0），并且对流动的已知动态压力;这允许动态压力和电压之间建立了线性关系。确定风速运用伯努利方程：
（1） | 传感器 | 传感器测量 | 传感器受聘于实验装置的数 | 传感器采样频率（分钟） |
| EC-5 | 土壤水分 | 25 | 10 |
| ECT | 土壤/空气温度 | 25 | 10 |
| SH-1 | 热性能 | 1 | 10 |
| EHT | 相对湿度/温度 | 10 | |
| 红外摄像机 | 表面温度/蒸发 | 1 | 1 |
| 数码相机 | 干燥前沿的可视化 | 1 | 60 |
| 皮托管静 | 风速 | 1 | 10 |
| 加权规模 | 累积蒸发/蒸发率 | 1 | 10 |
表1：在本研究中的实验部分使用的传感器总结。
4.包装土舱，并准备在实验开始
- 之前的包装用土的罐中，通过执行泄漏测试测试其完整性。填充水的水箱，并等待4-6小时，以确保在结构或传感器没有泄漏已经开发。
- 如果泄漏开发，沥干罐，让它干燥过夜，并使用相同的米修复泄漏arine胶粘剂原施工期间使用。如果没有泄漏开发，漏土舱和下面的步骤做准备。
- 确定罐用到位传感器的总体积。使用量筒认真填写水的水箱，并确保记录的添加的水量。转换所记录的总体积为立方厘米用于步骤4.5。
- 获得干土收拾土舱。分别按照在茨等人讨论的方法表征所选土壤的水力和热性能。11
- 小心湿包装用土壤和去离子水的土壤罐。
- 湿-PACK土罐，先倒的水约5厘米的坦克。慢慢干燥的土壤加入到水箱中的水，用勺子，2.5 cm深的增量。记录每个电梯所以土填料的孔隙率，可以计算出时添加的砂的重量。
- 完成后每一层的，反复点击使用橡胶锤，100-200倍，以获得在整个均匀松密度的罐壁。而攻，避免与传感器和传感器导线接触。应避免使用的振动装置的，以便不损坏敏感的传感器网络。
- 在包装罐，加在一起各土层的重量的完成（参见步骤4.4），以得到土壤的总质量。通过体积密度土壤划分的总质量（ 如石英砂的体积密度2.65克/厘米3），以确定砂的体积（V S，厘米3）。计算根据罐中的土壤的孔隙率（η，米3 /米3）：
（2）
其中，（ⅤT，M 3）是在步骤4.2中确定的空槽的总体积。 <李>一旦罐被完全填充，放置一个塑料盖如保鲜膜在罐直到实验准备开始以防止蒸发的发作。 - 上放置一个加权比例罐以监测其本身又能被用于计算蒸发速率累积失水。
- 除以每小时的重量损失由水的密度和蒸发表面的横截面面积的乘积计算出每小时的蒸发速率。
（2） 5.启动试验，并开始数据收集
- 一旦设置是完整，确定所需的大气条件（ 即温度，风速）。确保数据记录器和其它数据采集系统被接通，并设置到正确的采样间隔（ 例如 ，每10分钟）。
- 启动风扇和温度控制系统。允许的气候条件对S表面上取下塑料盖之前平衡油箱。运行实验的时间所要求的长度（ 例如 ，15天）。
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Representative Results
这里介绍的实验的目的是研究风速对蒸发裸土的效果。在本研究中使用的测试土壤的关键性质总结于表2中 。进行了一系列的实验，其中在土壤表面（ 即 ，风速和温度）不同的边界条件被应用（ 表3）。虽然四个实验在不同的风速和温度进行，多数实验结果这里提出是1.22米/秒的风速。累积蒸发数据显示所有四个实验。
| 包装条件 | 干容重 （七厘米-3） | 进气压力 （厘米H 2 O） | 残留水分 （米3米-3） | 求算Van Genuchten | |
| 模型参数 * | |||||
| α（-1） | N（ - ） | ||||
| 紧 | 1.79 | 16.1 / 22.5 | 0.028 | 0.04 | 20.53 |
表2：使用的实验测试土壤的主要属性。
| 实验运行＃ | 平均最大风速 | 初始温度 对土壤表面 | 最终温度 在土壤表面 |
| （米/秒） | | （C） | | |
| 1 | 0.55 | 27 | 31 |
| 2 | 1.22 | 26 | 33 |
| 3 | 3 | 29 | 37 |
| 4 | 3.65 | 33 | 44.5 |
表3：实验风速施加。
时间依赖性在土壤表面测得的相对湿度和温度示于图3，相对湿度保持相对恒定在约0.80约前两天急剧减小，在未来四天，超出其中0.35稳定的相对湿度值获得。土壤表面的温度显示了在稳定前四天的时间有增加的趋势。这些趋势中观察到的所有四个实验，可以在解释术语土壤干燥。相对湿度降低结合在蒸发速率的降低，因为有较少的水蒸汽存在随着时间的推移。该温度随着可利用的水减少，因为该过程的蒸发（ 即 ，蒸发速度降低）不再冷却土壤表面。在第一个三天，下游空气的相对湿度比上游空气更高由于更多的水蒸汽从上游蒸发所得的存在。这种趋势后来逆转，最可能是由于上游传感器失去与土壤表面接触;传感器电缆是可弯曲和偶尔拔出传感器从土壤表面，改变的湿度读数。下游测得的相对湿度大于上游测量，因为蒸发的沿着第一21.5厘米罐的过程增加了空气的水分的量。
<IMG ALT =“图3”SRC =“/文件/ ftp_upload / 52704 / 52704fig3highres.jpg”WIDTH =“700”/>
图3：在土壤表面上测得的相对湿度和温度 （该图已经被修改Davarzani 等人5）。
自由流动的空气的温度在该实验设定为40℃使用先前描述的温度控制系统中的恒定值。依赖于时间的温度与空气中的自由流动的相对湿度，在8.5厘米土壤表面以上的高度， 如图4中的温度所观察到的昼夜波动是由于加热器输出的可变性响应于由红外线温度传感器，调节温度控制系统测得的温度（见步骤2.3）。可避免昼夜波动，如果需要的话，由红外线温度传感器设定为设定温度值。大气中的差异温度沿罐的长度是蒸发冷却（ 图4）的结果。
图4：相对湿度和温度下测量7.5厘米土壤表面以上的上游和所述槽的下游 （此图中已经被修改Davarzani 等人5）。
在图5a中 ，依赖于时间的土壤温度显示为2.5厘米，7.5厘米和12.5厘米土壤表面以及周围温度以下的深度;参见图1的传感器识别。正如在图5a中 ，表面温度和风速都在局部温度影响力较小，在更大的深度-表示在低于12.5厘米深度无影响图5b示出了温度自动对焦结时间为位于以2.5厘米的深度三个传感器。有在温度传感器在该深度与上游传感器5表示的温度高于下游传感器1.这是因为自由流动温度总是比下游（ 图4）更高的上行轻微的差异。温度的差异也导致在土壤罐的不对称饱和度分布，这将在随后显示。
一个 
B 
图5：测量土壤温度演变作为时间的函数（ 一 ）垂直于所述槽和（b）水平方向的深度为2.5厘米（此图一直modifi的中间编从Davarzani 等人5）。
图6a示出了随时间变化的饱和度随时间的变化为2.5，7.5，12.5，和17.5厘米土层深度。对于深度大于12.5厘米，饱和保持在100％，为实验的持续时间;接近土壤表面但是，饱和度随时间降低。在图6a中所示的饱和度可以与蒸发的不同阶段（ 即阶段I和阶段II）中，通过在蒸发率的差异所定义，在干燥前的位置，并主导传输机制14。在第一阶段的蒸发，在干燥前迅速后退离土壤表面引力和粘性力开始主导毛细管力。这是在第1天测得的降低土壤饱和由对应于2.5厘米的深度土壤湿度传感器的第一行观察。第1天，该速率在干燥前共后ntinues撤退减慢所示为位于为7.5cm（ 图6a）的深度传感器6-10的饱和曲线的逐渐形状。这标志着蒸发的蒸气扩散限制第二阶段蒸发的过渡。在第二阶段的初始部分通常被称为降速段15-17。最终，饱和曲线拉平和变化很小作为干燥前沿到达12.5厘米的深度（ 例如 ，传感器13）由第3天。
一个 
B 
图6：测量地下土壤饱和的时间演化（ 一 ）垂直于所述箱的中部和（b）水平方向的深度为2.5厘米（这FIGURË已经被修改Davarzani 等 5）。
图6b示出了饱和度随时间的变化对于位于为2.5cm恒定深度三个传感器。饱和曲线几乎相同，并在该深度在整个槽的整个长度一致。轻微不对称分布是由于风洞的上游和下游部分之间的空气温度差。因为上游温度为一贯几度温暖，大气的需求，其驱动蒸发，将更高，因此，将有一个速度略快的干燥处理。
图7示出风速，1.22米/秒的平均值，作为时间的函数。在风速观测正弦昼夜趋势是变化的大气条件如气压和空气密度的结果。平均风速是在建模工作使用，因为diur的影响大气变量的波动最终不是本研究的重点。这并不意味着然而，依赖于时间的数据不能被使用。作为该系列的蒸发实验的一部分，四个不同的平均风速施加; 见表3的概要。计算出的雷诺数在这项研究中所有实验均在层流和过渡流动状态中。然而，它是公知该表面紊流会影响蒸发速度16，并应在未来的研究来解决。
图7：与时间相关的风速超过土壤表面与1.22米/秒的平均值- 1（这个数字已经被修改Davarzani 等5）。
气流中的效果上累积蒸发的自由流体区域（ 即大气）示于图8中 。累积蒸发绘制为0.50，1.20，3.00 3.60米/秒四个不同的自由流动的平均风速（VW）。结果表明，风速具有在不同的蒸发阶段上累积蒸发一个非常显着的效果和水损失量。 如图8所示 ，增大风速增加了总的蒸发。通过比较曲线的斜率，最大的影响是在初始蒸发速率，这里称为阶段1阶段1蒸发通常是由高和相对恒定的蒸发率17定义并主要由大气需求而非土壤条件的影响。当风速度进一步从3增加至3.6米/秒，蒸发显示了比观察到在低风速风速变化增量变化少得多的依赖性。增加风速导致增加在第一阶段蒸发速率，同时降低从第一阶段的过渡时间，以第二阶段5。风速对蒸发的影响是对第二阶段蒸发其由多孔介质主要受控少显著。在这一阶段，蒸发通过在该水可以通过扩散而传递到土壤表面比大气压需求的速率来控制。
图8：在累计蒸发不同的平均风速的影响 （这个数字已经被修改Davarzani 等5）。
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Discussion
该协议的目的是开发用于需要用于研究相对于热和传质过程陆地大气相互作用高空间和时间分辨率的数据的产生的实验装置和相关程序。实验装置描述由一个土壤罐和一个小风洞，两者都是配备传感器，用于有关土壤和大气变量（测量阵列的例如 ，风速，相对湿度，土壤和空气温度和土壤湿度）。下面是一些在本研究中提出的协议的最关键部件。
罐的尺寸和传感器的配置进行具体选择以最大化传感器而占了传感器的各样品体积雇员的数目。传感器的第一行是2.5厘米土壤表面以下，由于每个传感器的样品体积（定义为沃lume明传感器周围，在其中在环境条件变化影响传感器读数）土壤。的传感器，放置在NPT配件，被水平安装通过土壤罐的壁，以使传感器线不是土壤本身之内;所有传感器导线罐外，防止水窜。的温度和土壤湿度传感器的大型网络的安装允许在精细的空间分辨率来确定这些变量的水平和垂直分布。
放置土壤罐上的加权尺度允许使用上述水质量平衡方法来确定累积水损失和相关的蒸发速率。这些值然后可以与使用其它方法获得的蒸发速率，如结合热脉冲，在Trautz 等人采用显热平衡方法。18
该appar的风洞部分的ATU是由三部分组成 - 一个上游，下游和中间部分。上游部分被用来加热空气之前，绘制在土壤罐在中间部分有一个温度控制系统的帮助。风洞的中间部分配备有传感器技术的温度和相对湿度的测量。风洞的下游部分包含一字形管风扇和调节风门，用于控制其使用皮托静管监视风速。
上述土坦克风洞设备的适用性表现在风速对蒸发速率的影响的实验案例。结果表明，增加风速导致增加蒸发速率和缩短第一阶段蒸发持续时间。增加风速超过3米/秒然而，显示了第一阶段蒸发很少的额外影响。第二阶段蒸发，主要由物业Ø管辖f显示多孔介质，看来是独立的或仅由风速稍有影响。
这个实验方案是适用于各种环境条件下，包括在土壤条件的变化（ 即不同的土壤，包装结构，植被，以及城市环境中），气候边界条件（温度，风速，降水量）或地下条件（ 例如改变水表级别）。所描述的装置的尺寸和传感器的布局可以被修改以解决不同的实验的需要。上述的包装过程可以类似地修改以考虑不同的包装配置，如变化的孔隙率的条件和土壤的异质性。
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Disclosures
作者宣称，他们有没有竞争的财务权益。
Acknowledgments
该研究是由美国陆军研究办公室奖W911NF-04-1-0169，工程技术研究开发中心（ERDC）和美国国家科学基金会资助耳1029069。此外，该研究得到一个夏令营活动在大学生研究从科罗拉多矿业学院授予。作者要感谢瑞安Tolene和保罗·舒尔特的贡献。
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| ECH2O EC-5 Soil Moisture Sensor (25) | Decagon Devices Inc. Decagon.com | 40593 | For specifics visit: http://www.decagon.com/products/soils/volumetric-water-content-sensors/ec-5-soil-moisture-small-area-of-influence/. Sampling frequency on 10 minute intervals, accuracy is ±3%, and collect data using the Em50 dataloggers |
| ECT Soil/Air Temperature Sensor (19) | Decagon Devices Inc. Decagon.com | 40651 | For specifications visit http://www.decagon.com/products/canopy-atmosphere/temperature/ect-air-temperature/. Sampling frequency on 10 min intervals, accuracy is ±0.5 °C, Measure within a temperature of 5 and 40 °C, and collect data using the Em50 dataloggers |
| EHT Relative Humidity and Temperature Sensor (5) | Decagon Devices Inc. Decagon.com | N/A | Sampling Frequency on 10 min intervals, accuracy is ±3% between 5% and 100% relative humidity, and collect data using Em50 data loggers. For more information visit decagon.com |
| Em50 Data Logger (10) | Decagon Devices Inc. Decagon.com | 40800 | For specifics visit http://www.decagon.com/products/data-management/data-loggers/em50-digital-analog-data-logger/. ECH2O decagon devices, pulls data from the ECT, EC-5, and EHT sensors, and each data logger has 5 sensor connections and a com port that connects from the logger to USB to computer |
| Sartorius Weighing Scale (1) | Sartorius Corporation | 11209-95 | Sartorius Model 11209-95, Range = 65 kg, Resolution = ±1 g |
| Infrared SalamandernCeramic Radiative Heater (1) | Mor Electric Heating Assoc., Inc. http://www.morelectricheating.com/ | FTE 500-240 | 5 heaters needed, adjust to get the right ambient/free-flow temperature |
| 2104 Temperature Control System (1) | Chromalox | 2104 | Controls the heaters
|
| Infrared Temperature Sensor Regulator (1) | Exergen Corporation | N/A | Monitors the heaters temperatures |
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Stainless Steel Pitot-Static Tube (1) | Dwyer Instruments, Inc. http://www.dwyer-inst.com/ | Series 160 | For specifics visit http://www.dwyer-inst.com/Product/%20TestEquipment/PitotTubes/Series160. Sensor sampling frequency is every 10 minutes, must be connected to differential pressure transducer and anemometer, and convert the pressure data collected into win velocities using Bernoulli's equation. |
| 1/2 inch Acrylic (1) | Colorado Plastics http://www.coloradoplastics.com/ | N/A | Specific heat of 1,464 J kg-1 K-1, thermal conductivity of 0.2 W m-1 K-1, and a density of 1,150 kg m-3 |
| Galvanized Steel Ducting Material (1) | Home Depot | N/A | Material used to build wind- tunnel, and both round and rectangular ducting were used in construction and connected using square-to-round reducer duct |
| Variable Speed Controller Connected to an In-Line Duct Fan (1) | Suncourt, Inc. http://www.suncourt.com/ | VS200 | 15.3 cm in Diameter Placed in-line with round duct |
| Galvanized Steel Damper (1) | Home Depot | N/A | Used to control/reduce speeds in the wind tunnel for low velocity data |
| Accusand #30/40 (1) | Unimin Corporation http://www.unimin.com/ | N/A | This sand is silica sand and is 99.8% quartz, its grain shape is classified as rounded, the uniformity coefficient is approximately 1.2, and the grain density is 2.66 g/cm3. |
References
- Surface and Planetary Boundary Layer. Web. , Available from: http://www.esrl.noaa.gov/research/themes/pbl/ (2014).
- Verstraete, M. M., Schwartz, S. A. Desertification and global change. Vegetatio. 91, 3-13 (1991).
- Warren, A. Desertification. The Physical Geography of Africa. Adams, W. M., Goudie, A. S., Orme, A. R. , University Press. Oxford. 342-355 (1996).
- Katata, G., Nagai, H., Ueda, H., Agam, N., Berliner, P. R. Development of a land surface model including evaporation and adsorption processes in the soil for the land-air exchange in arid regions. J. Hydrometeorol. 8, 1307-1324 (2007).
- Davarzani, H., Smits, K. M., Tolene, R., Illangasekare, T. H. Study of the effect of wind speed on evaporation from soil through integrated modeling of atmospheric boundary layer and shallow subsurface. Water Resour. Res. 50, (2014).
- Heitman, J. L., Horton, R., Ren, T., Nassar, I. N., Davis, D. D. A test of coupled soil heat and water transfer prediction under transient boundary temperatures. Soil Sci. Soc. Am. J. 72 (5), 1197-1207 (2008).
- Gurr, C. G., Marshall, T. J., Hutton, J. T. Movement of water in soil due to a temperature gradient. Soil Sci. 74, 335-345 (1952).
- Nassar, I. N., Horton, R. Water transport in unsaturated non-isothermal salty soil: experimental results. Soil Sci. Soc. Am. J. 53, 1323-1363 (1989).
- Prunty, L., Horton, R. Steady-state Temperature Distribution in Nonisothermal unsaturated closed soil cells. Soil Sci. Soc. Am. J. 58, 1358-1363 (1994).
- Bachmann, J., Horton, R., Ren, T., van der Ploeg, R. R. Comparison of the thermal properties of four wettable and four water-repellent soils. Soil Sci. Soc. Am. J. 65 (6), 1675-1679 (2001).
- Smits, K. M., Sakaki, T., Limsuwat, A., Illangasekare, T. H. Thermal conductivity of sands under varying moisture and porosity in drainage-wetting cycles. Vadose Zone J. 9, 1-9 (2010).
- Sakaki, T., Limsuwat, A., Smits, K. M., Illangasekare, T. H. Empirical two-point α-mixing Model for calibrating the ECH2O EC-5 soil sensor in sands. Water Resources Research. 44, W00D08 (2008).
- Shokri, N., Lehmann, P., Or, D. Evaporation from layered porous media. J. Geophys. Res. 115, B06204 (2010).
- Van Brakel, J. Mass transfer in convective drying. Advances in Drying. Mujumdar, A. S. 1, 217-267 (1980).
- Yiotis, A. G., Subos, A. G. B. oudouvisA. K., Tsimpanogiannis, I. N., Yortsos, Y. C. The effect of liquid films on the drying of porous media. AIChE J. 50, 2721-2737 (2004).
- Ishihara, Y., Shimojima, E., Harada, H. Water vapor transfer beneath bare soil where evaporation is influenced by a turbulent surface wind. J. Hydrol. 131 (1-4), 63-104 (1992).
- Lehmann, P., Assouline, S., Or, D. Characteristic lengths affecting evaporative drying of porous media. Phys. Rev. E. 77 (5 Pt 2), 056309 (2008).
- Trautz, A. C., Smits, K. M., Schulte, P., Illangasekare, T. H. Sensible heat balance and heat-pulse method applicability to in situ soil-water evaporation. Vadose Zone J. 13, (2014).
