Summary
이 연구에서 용융 풀 특성에 따라 신속한 방법 Ti-6Al-4V 구성 요소 감독된 에너지 공 술 서에 의해 생산의 레이어 두께 예측 하려면 개발 된다.
Abstract
감독 에너지 공 술 서 (DED), 첨가제 제조 기술, 즉 금속 분말 입자로 주입은 레이저 빔으로 녹은 수영장의 창조를 포함 한다. 일반적으로,이 기술은 날조 하거나 다른 구성 요소를 복구 채택 된다. 이 기술에서는, 마지막 특성은 많은 요인에 의해 영향을 받습니다. 실제로, 공격 한 컴포넌트를 건물에 주요 작업 중 하나 일반적으로 실시 하는 광범위 한 실험 조사를 통해 공정 파라미터 (예: 레이저 파워, 레이저 속도, 초점, 등)의 최적화입니다. 그러나, 실험의이 종류는 매우 길고 비용이 많이 드는입니다. 따라서, 최적화 과정을 가속 하기 위하여 조사는 용융 풀 characterizations에 따라 방법을 개발 실시 됐다. 사실,이 실험에서 Ti-6Al-4V의 단일 트랙 레이저 파워 및 레이저 속도의 여러 조합으로 공격 한 과정에 의해 예금 되었다. 표면 형태 및 단일 트랙의 크기 분석 했다, 그리고 용융 풀의 기하학적 특성 연마 및 횡단면을 에칭 후 평가 했다. 용융 풀 기능을 검토 하 여 최적의 프로세스 매개 변수 선택에 관한 유용한 정보를 얻을 수 있습니다. 이러한 실험 여러 레이어와 큰 블록의 특성 확장 되 고 있습니다. 실제로,이 원고는 어떻게 거 대 한 증 착에 대 한 레이어 두께 신속 하 게 확인할 수 있을 것이 고 피하기 또는 밑의 증 착 계산 된 에너지 밀도 따라 최적의 매개 변수 설명 합니다. 이상, 아래 증 착, 시간 및 물자 절약 다층 구성 요소의 증 착 레이어 두께 측면에서 모든 매개 변수 최적화 없이 시작할 수 있는이 접근의 다른 큰 장점이 있습니다.
Introduction
Ti-6Al-4V는 가장 일반적으로 사용 되는 항공 우주, 항공기, 자동차, Ti 합금 및 생물 산업 그것의 높은 힘에 무게 비율, 우수한 파괴 인 성이, 낮은 특정 한 중력, 우수한 내 식 성 및 열 벗어날입니다. 그러나, 다른 응용 프로그램에서의 추가 개발에 도전, 때문에 그것의 낮은 열 전도도 및 높은 반응성 기능, 어떤 귀 착될 그것의 가난한 기계 가공. 또한, 절단 동안 현상 강화 열, 비 열 처리 착수1,2,,34여야 합니다.
그럼에도 불구 하 고, 첨가제 제조 기술 (오전) 가격 및 에너지 소비를 줄일 수 있으며 Ti-6Al-4V 합금의 제조에 있는 현재 도전 중 일부를 해결 하는 새로운 제조 기법으로 사용할 큰 잠재력을 보여주었다.
첨가제 제조 기술과 혁신으로 알려져 있습니다 수 조작 근처 그물 모양 레이어, 레이어 방식에서 구성 요소. 얇은 층으로 컴퓨터 원조 설계 (CAD) 모델을 조각 하 고 다음 구성 요소 계층으로 레이어를 구축, 레이어, 레이어 첨가제 제조 방법은 모든 오전 메서드에 대 한 기본입니다. 일반적으로 금속 재료의 첨가제 제조 4 개의 다른 과정으로 나눌 수 있습니다: 분말 침대, 파우더 (분된 가루) 피드, 피드, 철사 및 다른 노선3,,56.
다른 오전 메서드와 비슷한 CAD 파일에서 그물 모양 고체 부분 근처 에너지 공 술 서 (DED) 첨가제 제조의 클래스 이며 날 려 분말 과정이 3 차원 (3D) 제조를 감독. 다른 기술, 달리 공격 한만 제조 방법으로 사용할 수 없습니다 수 있지만 또한 높은 가치 부품 수리 기술로 채택 될 수 있다. 공격 한 과정에서 금속 분말 또는 와이어 소재 캐리어 가스에 의해 먹이 또는 모터는 레이저에 의해 생성 되는 용융 풀에 기판에 빔 또는 이전 레이어를 입금. 공격 한 과정은 구매-비행 비율 감소의 수 이며 또한 엄청나게 비싼 대체 된 이전 높은 가치 부품 또는 돌이킬 수 없는7복구는 유망한 첨단된 제조 공정.
원하는 기하학적 치수 및 재료 특성을 달성 하기 위해 적절 한 매개 변수8설정에 생명 이다. 여러 연구 프로세스 매개 변수 및 예금 된 샘플의 최종 속성 사이의 관계를 명료 하 착수 되었습니다 했습니다. Peyre 외. 9 다른 프로세스 매개 일부 얇은 벽을 건설 하 고 2D 및 3D profilometry을 사용 하 여 그들을 특징. 그들은 레이어 두께 용융 풀 볼륨에 영향을 거칠기 매개 변수 눈에 띄게 나타났다. Vim 은 외. 10 프로세스 매개 변수 및 단일 피복 층 (입은 높이, 입은 폭, 그리고 침투의 깊이)의 기하학적 특성 사이의 관계를 분석 하기 위해 모델을 제안 했다.
날짜 하려면, Ti의 DED에 여러 연구 합금 보고 되었습니다, 대부분의 대규모 샘플11,12,4의 속성에 매개 변수 조합에의 영향에 초점. Rasheedat 외. 레이저 금속 예금 된 Ti-6Al-4V 합금의 결과 속성에 스캔 속도 분말 흐름 속도의 효과 공부 했습니다. 그들은 그 스캔 속도 분말을 늘려 흐름 속도 미세 변경 Widmanstätten에서 표면 거칠기의 증가 예금 된 표본7의 microhardness 귀착되는 마 르 텐 사이트 미세 발견. 그럼에도 불구 하 고, 더 적은 주의 디자인 레이어 두께 설정에 지급 되었습니다. 최 외. 레이어 두께 프로세스 매개 변수 사이의 상관 관계를 조사 있다. 그들은 현재 높이 실제 높이 사이의 오류의 주요 소스 설정13분말 질량 흐름 속도 레이어 두께 나타났습니다. 그들의 연구 않았다 제대로 구현 하지 레이어 두께 설정 때문에 그들은 레이어 두께 설정에서 정확 하 고 긴 프로세스 참여. Ruan 외. 레이저 스캐닝 지속적인 레이저 파워 및 분말 먹이 속도14에 예금 된 층 높이에 속도의 효과 조사. 그들은 특정 처리 조건 하에서 가져온 레이어 두께 설정에 대 한 몇 가지 경험적 모델을 제안 했다 고 따라서 레이어 두께 설정을 특정 프로세스 매개 변수15의 활용으로 인해 정확한 않을 수 있습니다. 이전 작품, 달리이 원고에 제안 프로세스 설정 레이어 두께 시간과 재료를 낭비 하지 않고 실행 될 수 있는 빠른 방법입니다.
이 작품의 주요 초점 최적의 공격 한 프로세스 매개 변수에서 Ti-6Al-4V 합금의 단일 트랙의 특성에 따라 레이어 두께의 결정에 대 한 빠른 방법을 개발 하는 것입니다. 그 후, 최적의 프로세스 매개 변수는 레이어 두께 결정 하는 시간과 재료를 낭비 하지 않고 고밀도 Ti-6Al-4V 블록 조작 고용 됩니다.
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Protocol
1. 분말 특성
- Ti-6Al-4V 파우더에는 알루미늄 핀 스텁 있으며 삽입 챔버 내부에 시료의를 필드-방출 스캐닝 전자 현미경 (FESEM) 분말16의 형태를 분석 하는 이중 면 끈끈한 탄소 테이프에 시작의 3 g을 넣어.
- 30cm3 컨테이너를 작성 하 여 분말의 겉보기 밀도 측정 하 고 ASTM B212 표준 분말의 무게를 측정 한다.
- 시작 사용 분말 (5-10 g), 분말 (5-10 g), 예금 된 블록 (20 g) 원소 (예를 들어, Leco)에 의하여 유도 결합 플라즈마 (ICP) 분석기17의 화학 분석을 수행 합니다.
2. 단일 트랙의 증 착 에너지 감독
-
파우더 로딩
- FFP3 호흡기 마스크를 EN 149, 파우더 무료 일회용 nitrile 장갑, 그리고 보호 플라스틱 유리의 요구 사항 준수를 포함 한 개인 보호 장비를 착용 하십시오.
- 분말 먹이 시스템의 호퍼 열고 잔여 분말을 제거 하기 위해 (예를 들어, ATEX)는 갈 퀴 팬을 사용 합니다.
- 호퍼는 생성자에 의해 주어진 적절 한 지침에 따라 제거 하 고 에탄올에 젖은 종이 수건을 사용 하 여 모든 구성 요소를 청소.
참고:이 단계는 금속 분말의 다른 종류에 의해 오염 방지에 기본적 이다. - 생성자에 의해 주어진 지침에 따라 호퍼 먹이 가루를 재조 립. 분말의 로드를 수행 하기 위해 옆으로 호퍼의 최고 모자만 둡니다.
- Ti-6Al-4V 파우더 50-150 µ m. 사용할 수 있는 호퍼의 크기에 따라 범위에 있는 granulometry와 호퍼 로드, 완전히 그것을 작성 합니다.
- 어떤 가스 누설을 방지 하기 위해 매우 긴밀 하 게 호퍼의 상단 뚜껑을 닫습니다.
-
샘플의 준비
- 4 m m 두께 50 m m x 50 m m 크기와 Ti-6Al-4V 시트를 선택 하십시오.
- 에탄올-젖은 종이 타월로 티타늄 시트의 표면 청소. 백 분 법 밸런스 시트의 무게를 측정 합니다.
- 장소 표시의 위치에 따라 작업 영역에 시트. 작업 영역은 어디는 증 착 일어날 것 이다, 그래서 그것은 로봇의 프로그램된 경로 따라 결정 됩니다.
-
로봇 및 증 착 장비 준비 준비
- 노즐 축과 레이저 축 사이의 각도 35 ° 레이저 헤드에 노즐을 탑재 합니다.
- 보정을 수행 하려면 출발점이 작업에 로봇을 이동 합니다.
- 작업 면과 노즐 사이의 거리를 확인 하 고, 필요한 경우, 수동으로 수정 노즐 위치 측정 거리가 5 mm까지.
참고: 작업 영역 수평 평면에 낳는, 이후이 거리는 금속 시트와 노즐의 끝 사이 수직 거리. - 레이저와 노즐 출구의 중심으로 확인: 먼저, 레이저 가이드에는 레이저의 제어를 위한 소프트웨어에 "레이저 가이드에" 명령을 클릭 하 여 전환. 다음, 직경에서 및 길이, 노즐 내부에 200 m m 0.8 m m를 측정, 얇은 막대를 넣어. 막대의 끝과 레이저 가이드의 자리 일치 하는지 확인 합니다. 그렇지 않은 경우에 수동으로 거리와 각도 이전 표시를 존중, 노즐의 위치를 조정.
참고:이 경우에, 노즐의 외부 직경은 1 m m; 더 작은 직경을 가진 노즐을 사용 하는 경우 그 직경은 노즐의 작은 막대를 사용 합니다. - 로봇 제어 소프트웨어 작성 캘리브레이션 데이터 확인: 소프트웨어에서 "적용" 버튼을 클릭 하 고 코드의 컴파일 기다립니다.
참고: 소프트웨어; 코드에서 오류를 확인 합니다. 오류가 감지 되 면 코드는 로봇 컨트롤러에 저장 됩니다. 오류가 감지 되 면 코드를 컴파일할 수 없습니다, 그리고 더 개정 필요 하 게 됩니다. - 레이저 제어 소프트웨어에 "레이저 사용" 명령을 클릭 하 여 레이저 소스 모듈을 설정 합니다.
참고: 고용된 레이저 소스는 연속 섬유 레이저 5 kw 급 최대 전원 적외선 영역 (1064 nm)에서 방출. - 수동으로 "로봇 모터에"는 로봇의 제어 캐비닛에 버튼을 누르면 로봇의 모터를 활성화 하 고 관련된 안전 LED 라이트 업 확인: 그래서, 그것은 모터를 사용할 수 있는지 의미 하는 경우.
-
증 착 프로세스 시작
- 기존 프로그램 목록에 적절 한 파일을 선택 하 고 로드 작업 경로 주요 로봇 일상으로.
- 레이저 및 로봇 매개 변수 확인: 특정 레이저 전원 (325, 650, 980, 1500 W) 주어진 속도로 로봇 속도 레이저 전원 설정 (30, 40, 50, 60 mm/s).
참고: 이러한 매개 변수는 컴퓨터의 특정 언어에 따라, 로봇의 제어 소프트웨어에 기록 됩니다. - 소프트웨어에 "적용" 버튼을 누르면 새로운 매개 변수를 확인 하 고 코드의 컴파일 기 다. 소프트웨어는 코드에서 오류에 대 한 확인 오류가 감지 되 면 코드는 로봇 컨트롤러에 저장 되며 시작 준비가. 로봇 제어 소프트웨어에 "시작" 버튼을 누르면 로봇 루틴을 시작 합니다.
- 특별 한 집게를 사용 하 여 샘플을 선택 하 고 어떤 잔여 분말을 제거 하기 위한 에탄올 젖은 종이 타월로 샘플 표면 청소.
3. 단일 트랙 분석
- 상단에서 단일 트랙에 5 배 확대 스테레오 현미경에 의해 분석.
참고:이 단계에서 일부 이미지는 스테레오 현미경에 의하여 촬영 및 시각적으로 분석. - 예금 된 트랙의 중간에서 단일 트랙 정확한 절단 도구를 사용 하 여 증 착 방향에 수직인 컷.
- 에폭시 수 지에 단일 트랙의 횡단면을 탑재 합니다. 장착 컵을 선택 하 고 그것에 청결 하 고 건조 표본 장소. 무게 (10 g/샘플)으로 수 지의 정확한 금액을 신중 하 게 측정 하 고 혼합 액체 경화제 (6 g/샘플). 표본을 통해 수 지 혼합물을 부 어 하 고 실 온에서 30 분 치료 하 채워진된 장착 컵을 두고. 그 후, 500, 800, 1200 모래 크기 SiC 종이와 탑재 된 견본을 갈기 고 다이아몬드 입자 (1 µ m)의 미세한 크기까지 다이아몬드 붙여넣기를 사용 하 여 폴란드어.
- 광학 현미경에 의하여 모양 및 다공성 광택된 표면 분석. 10 배 확대에 광학 현미경으로 용융 풀의 이미지를 수집 하 고 다음 그들을 분석 이미지-J 소프트웨어를 사용 하 여.
- 위쪽 및 용융 풀의 아래쪽 사이의 거리를 측정 하 여 용융 풀의 높이 측정 합니다. 나중에, 그 해당 수식에 따라 계산 된 특정 에너지 밀도의 함수로 용융 풀의 측정된 높이 플롯. 실제로, 에너지 밀도 다음 수식으로 계산할 수 있다:
- 특정 에너지 밀도의 기능으로 레이어 두께에 해당 하는 방정식을 얻기 위해 실험 결과에서 2차 주문 다항식 적합.
- 특정 에너지 밀도 고려 하 고 이전 단계에서 관찰 되었다 그들의 관계에 따라 레이어 두께 계산.
- 메서드를 확인 하려면 계산된 레이어 두께 고려 하 여 다층 블록을 조작 하 고 다공성 및 최종 높이 블록의 섹션 특성.
- 섹션 3.3으로 동일한 절차에서 단계를 연마 후 가공된 블록의 미세 분석. 사실, 최종 연마 후 30에 대 한 샘플을 엣지 s 92 증 류 물, 질 산 6 mL 및 소산 2 mL Kroll의 시로.
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Representative Results
실험 연구에 대 한 50-150 µ m의 평균 크기 및 1.85 g/cm3 의 명백한 조밀도 가진 불규칙 한 Ti-6Al-4V 분말 입금 자료 (그림 1)로 고용 되었다. 그 가루의 산소와 질소 내용을 변경 하지 않은 증 착 프로세스 전후 동안 두 경우 모두 산소 함유량에 대 한 Ti-6Al-4V 분말의 표준 산소 함유량 보다 높은 분말의 화학 분석 확인 첨가제 제조 (< 0.13%). 그러나, 대량 구성의 산소 및 질소 콘텐츠 증가 증 착 후.
그림 1: 입금 자료로 사용 됩니다 시작 Ti-6Al-4V 분말. 이것은 100-150 µ m의 평균 크기 및 1.85 g/cm3의 명백한 조밀도 가진 불규칙 한 분말 이다.
| C | S | 알 | Fe | H | N | O | V | Ti | |
| 신선한 분말 | 0.017 | < 0.001 | 5.83 | 0.08 | 0.013 | 0.022 | 0.23 | 3.89 | 발입니다. |
| 사용 된 분말 | 0.016 | < 0.001 | 5.86 | 0.08 | 0.012 | 0.02 | 0.22 | 3.87 | 발입니다. |
| 대량 구성 요소 | 0.021 | 0.001 | 5.78 | 0.08 | 0.012 | 0.058 | 0.28 | 3.8 | 발입니다. |
| 표준 | < 0.08 | -- | 5.5-6.5 | < 0.25 | < 0.012 | < 0.05 | < 0.13 | 3.5-4.5 | 발입니다. |
표 1: 증 착 (무게 비율) 전후 Ti-6Al-4V 분말의 화학 성분. 그것은는 분말의 산소와 질소 내용을 변경 하지 증 착 프로세스 전후 두 경우 모두 산소 함유량은 Ti-6Al-4V 분말 첨가제 제조의 표준 산소 함유량 보다 높은 보여줍니다.
그림 2 쇼 단일 트랙의 Ti-6Al-4V 합금 다양 한 레이저 파워에 레이저 증 착 후 스캔 속도. 마찬가지로 레이저 힘을 증가 하 고 레이저 스캔 속도, 증가 하는 단일 트랙의 크기를 감소 하 여 볼 수 있습니다.
그림 2: 증 착 후 Ti-6Al-4V 합금의 트랙을 단일. 이러한 단일 트랙 다른 레이저 파워 및 레이저 스캔 속도에 예치 하 고 상단에서 분석 했다. 레이저 파워를 증가 하 고 감소 하는 레이저에 의해 속도, 증가 하는 그들의 크기를 검색 합니다.
레이저 파워를 늘려 단일 트랙의 높이 상당히 증가 및 그림 3 증 착, 후 단일 트랙의 단면을 보여준다. 또한, 지속적인 레이저 전력에서 레이저 스캔 속도 줄여 증 착의 높이 동안, 낮은 레이저 파워에 매우 높은 레이저 스캔 속도, 증 착의 높이 무시할 수를 증가. 용융 풀의 높이도 불구 하 고 용융 풀 내부 다공성 형성 특히 용융 풀/퓨전 영역 영역의 인터페이스 근처 했다 또 다른 현상에는 증 착 후 밝혀졌다.
그림 3: 증 착 후 단일 트랙의 횡단면. 레이저 파워를 증가 하 고 레이저 스캔 속도 감소, 용융 풀의 높이 감소 한다. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.
단일 트랙 높이 다른 프로세스 매개 변수 사이의 관계는 그림 4에 표시 됩니다. 특정 시점까지 레이저 전력 증 착 높이 (그림 4a)에 긍정적인 효력이 있다 제안 레이저 힘을 증가 해 서 증가 하는 다른 레이저 스캔 속도로 단일 트랙의 높이입니다. 그러나, 그 중요 한 포인트, 후 레이저 전원 부정적인 영향을 용융 풀에 너무 많은 에너지의 전달으로 인해 증 착의 성장. 또한, 그것은 발견 하는 레이저 스캔 속도 증가, 녹는 수영장에 에너지 입력 감소 했다 분말 배달 속도 직접 감소 하 고 따라서 예금 된 높이 현저 하 게 감소 (그림 4b).
그림 4: 단일 트랙 차원에 다른 프로세스 매개 변수 효과. 그것은 분명 그 레이저 스캐닝 속도 증가 (b), 용 해 수영장에 에너지 입력은 감소는 분말 배달 속도 (a) 직접 감소 하지 고, 따라서, 입금된 높이 현저 하 게 감소. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.
이러한 결과 명확 하 게 예금 된 트랙의 형상에 다른 프로세스 매개 변수의 영향을 보여 줍니다. 과정에 귀중 한 통찰력을 제공에 불구 하 고 예금 된 높이 평가 여전히 도전, 매개 변수는 관련 된 다양 한 인해. 따라서, 일부 노력 예금 된 트랙의 형상에 프로세스 매개 변수 결합의 효과 평가 하기 위해 새로운 전략을 개발 착수 되었습니다 했습니다.
표시 했다, 예금 된 층의 높이 레이저 파워를 증가 해 서 증가 하 고이 용융 풀의 높이 영향을 주는 유일한 매개 변수 아니었다 이해 되었다. 사실, 기판의 주어진된 볼륨 녹아 용융 재료의 적절 한 계층을 입금 하는 데 필요한 시간의 기간에 일정 한 양의 에너지와 파우더는 기판에 제공 되어야 한다. 이 에너지에만 레이저 파워 및 레이저 스캔 속도 의해 결정 되지 않습니다 하지만 또한 레이저 점 크기를 고려 한다. 이 목적을 위해 특정 에너지 밀도 당 단위 크기 (E)와 밀도 (F) 피드 파우더 이러한 매개 변수의 조합에의 효과 평가 하기 위해 계산 됩니다.
특정 에너지 밀도 전자 레이저, 그리고 원칙적으로 용융 풀에 전달 되는 에너지는 녹는 기판 및 분말에 대 한 책임을 보여줍니다. 이 에너지 밀도8 로 표현 된다
(1)
여기서 E 는 단위 크기는 특정 에너지 밀도, P 는 레이저 전력 (W), v 는 레이저 스캔 속도 (mm/s), 그리고 D 는 레이저 스팟 사이즈 (mm). 각 금속 재료에 대 한 적절 한 증 착 수준을 얻으려면, 아래 없는 융합 채권 달성 될 수 있다, 에너지의 특정 수준을 이며 그 외 희석 된다 너무 큰. 매개 변수의 결합의 효과 보여 주는 또 다른 요인은 이다 분말 밀도 (F), 될 수 있는 계산 다음과 같습니다8
(2)
여기, F 는 밀도, 피드 분말 이며 G 분말 먹이 속도 (g/s).
그림 5 에서는 특정 에너지 밀도의 함수로 입금된 레이어 높이의 변화를 보여 줍니다. 단일 트랙의 높이 증가 특정 에너지 밀도가 높은 레이저 에너지 밀도에서 높은 열 입력에 관련 될 수 있습니다 볼 수 있습니다. 에너지 밀도 증 착의 높이 간의 경험적 상관 관계는 다음과 같습니다.
h = 14.99 E-17.85 (3)
이 방정식에서 예금 된 트랙의 높이 특정 에너지 밀도 그리고이 방정식의 계산을 통해 추정 수 있습니다. 다른 한편으로, 그림 6에 나와 있는 분말 밀도의 함수로 입금된 높이의 변화가 했다 분말 밀도 증가, 예금 된 트랙의 높이 증가, 그리고 이러한 경험적 관계 수 다음과 같이 표현 됩니다.
h = 38477 F-157.06 (4)
이 방정식은 예금 된 트랙의 높이 분말 밀도이 방정식을 계산 하 여 산출 될 수 있다 보여줍니다. 식 3과 식 4 프로세스 매개 변수 조합을 사용 하 여 표시 되며 특정 에너지 밀도 및 분말 밀도 계산, 예금 된 높이 예측 하 고 따라서 최고의 증 착 품질을 달성 하기 위해 최고의 도메인을 찾을 수 있습니다.
그림 5: 단일 트랙 높이 (h) 특정 에너지 밀도 (E) 대. 더 높은 레이저 에너지 밀도에서 높은 열 입력 관련이 있을 수 있습니다 특정 에너지 밀도 증가 해 서 증가 하는 단일 트랙의 높이입니다. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.
그림 6: 단일 트랙 높이 (h) 기능으로 분말의 밀도 (F) 피드. 분말 피드 밀도 증가, 예금 된 트랙의 높이 증가. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.
직접적인 에너지 금속 재료의 증 착, h (레이어 높이, 또는 ΔZ)는 증 착 후 부품의 품질에 영향을 미치는 매우 중요 한 요소 이다. 금속 부품의 기존의 직접 에너지 공 술 서에서 증 착 층의 높이 간주 상수 하 고, 구성 요소 및 재료, 공정 파라미터 형상을 떨어져 같은 레이저 파워 및 레이저 스캐닝 속도 했다 최종 구성 요소를 조작 하도록 최적화. 실제로, 일정 두께의 레이어를 자르는 일반적으로 따르지 않습니다 프로세스 매개 변수를. 따라서,이 두께 변경할 수 있습니다 수동으로 또는 경험적으로, 어떤 구성 요소와 제조 속도의 품질을 희생. 일반적으로, 기존의 레이어 슬 라이 싱, 이상 또는 아래 증 수 있습니다 얻을 수 후속 증 착 또는 여분의 레이어 (그림 7a 가공 등 추가 수정 필요 레이어 두께의 고려 사항에서 근사 때문 ). 따라서,이 작품에서 노력 착수 되었습니다 레이어 두께 결정 하는 새로운 전략을 개발 하기 위해 부품의 생산에 사용 되는 프로세스 조건에 따라.
그림 7: 슬라이스. ( a) 기존의 조각화 전략, (b) 새로운 전략에 따라 최적의 공정 파라미터; 슬라이스 기존의 계층 조각화에 이상 또는 아래 증 수 있습니다 달성 될 후속 증 착 등 가공 여분의 레이어 추가 수정 필요 레이어 두께의 고려 사항에서 근사 때문. 이 방법에서는, 구성 요소 제작에 대 한 레이어 두께 두 개의 결합된 매개 변수의 특정 에너지 밀도 관련 된 단일 레이어 높이 따라 결정 됩니다. E는 단위 크기는 특정 에너지 밀도, F 분말 피드 밀도, tdep 는 단일 레이어 두께 이며 t레이어 는 슬라이스 두께.
사실,이 방법에서는, 구성 요소 제작에 대 한 레이어 두께 두 개의 결합된 매개 변수의 특정 에너지 밀도 관련 된 단일 레이어 높이 따라 결정 됩니다. 이 방법을 증명 하 고 품질의 구성 요소와 다른 레이어 두께 사이의 상관 관계를 확인, 몇 가지 간단한 큐브는 다양 한 ΔZ에서 건설 되었다 고 그들의 크로스 섹션을 평가 했다.
그림 8a -b 다중 블록, 전통적인 방법에 따라 제작의 대표적인 횡단면을 표시 합니다. 표 2에서는 0.325 m m 층 간격으로 간주 조각화 전략에 따라 볼 수 있듯이 그림 8a 에 표시 된 블록의 원하는 높이 약 5.2 m m 이어야 한다. 그러나, 종래의 방법에서 10.11 mm (과잉 증)의 최종 높이 달성 했다, 높은 ΔZ (0.6 m m) 과정에서 고려의 결과입니다. 이 과잉 증 착 프로세스 레이어와 표본 내부 다공성의 높은 수준의 사이 융해의 부족 귀착되는. 다른 한편으로, 그림 8b 낮은 ΔZ를 고려 하 여 그를 보여줍니다, 그리고 원하는 높이 얻을 수 없습니다, 그리고 긴 증 착 공정 및 바람직하지 않은 미세 결과. 이러한 불일치는 종래의 방법 고정된 두께의 레이어를 자르는 일반적으로에 맞지 않는 프로세스 매개 변수 및 따라서 원하는 레이어 두께 얻을 수 없습니다 의미. 조각화 전략에 따라 제작 되었다, 블록의 단면 그림 9에 표시 됩니다. 적절 한 ΔZ를 고려를 통해 볼 수 있는, 우수한 차원 정확도 달성 하기 위해 가능한 수 있습니다. 그러나, 차원 정확도 기본 계층의 녹는 귀착되는 높은 입력된 에너지의 결과로 레이저 전원의 높은 수준에서 감소 될 수 있습니다. 표 2 에서는 조각화 메서드를 사용 하 여 보다 안정적인 녹는 수영장 위치는 달성 될 수 있다, 따라서 차원 정확도 증가. 그림 9 는 조각화 접근 방식에 따라 생산 되는 적절 한 ΔZ 를 사용 하 여 볼 수 있듯이 블록 (~ 0.5 m m) 증 착의 원하는 높이 얻어.
그림 8: 표본의 예 종래의 방법에 의해 생산. 레이어 두께로 0.325 m m를 고려 하는 조각화 전략에 따라 패널은 을 에 표시 되는 블록의 원하는 높이 약 5.2 m m 이어야 한다. 그러나, 종래의 방법에서 10.11 mm (과잉 증)의 최종 높이 달성 했다, 높은 ΔZ (0.6 m m) 과정에서 고려의 결과입니다. 다른 한편으로, 패널 b 낮은 ΔZ를 고려 하 여 원하는 높이 얻을 수 없는, 그리고 긴 증 착 공정 및 바람직하지 않은 미세에서 결과 보여 줍니다. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.
그림 9: 조각화 접근 방식으로 조작 하는 샘플의 예. 그것은 적절 한 ΔZ 고려 우수한 차원 정확도에서 결과 확인 합니다.
| 레이저 전력 (W) | 레이어 두께 (mm) | 레이어 수 | 원하는 높이 (mm) | 예금 된 높이 (mm) | |
| 종래의 방법 | 350 | 0.325 | 16 | 5.206 | 10.114 |
| 1500 | 0.758 | 8 | 6.07 | 3.425 | |
| 자르는 방법 | 325 | 0.485 | 5 | 7.436 | 7.245 |
표 2: 입금된 높이 기존의 고 조각화 방법에 원하는 높이 비교. 그것에서는 조각화 메서드를 사용 하 여 보다 안정적인 녹는 수영장 위치는 달성 될 수 있다, 따라서, 차원 정확도 증가.
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Discussion
이 작품에서 초점을 용융 풀 특성의 형상에 따라 Ti-6Al-4V, 공격 한 과정에서 슬라이스 두께 설정 했다. 이 위해 2 단계 프로토콜 정의 하 고 활용 했다. 프로토콜의 첫 번째 부분은 단일 검사 증 착에 대 한 매개 변수 프로세스의 최적화,이 단계 동안 최적의 매개 변수 달성 했다 이었고 용융 풀 형상 측정 되었다. 프로토콜의 두 번째 부분에서 최적의 매개 변수에서 견본의 특정 에너지 밀도 계산 했다. 이 단계에서 용융 풀의 높이 에너지 밀도의 함수로 표시 하 고이 중요 한 단계에서 멀티 레이어 증 착에 대 한 레이어 두께 얻을 수 있다.
공격 한, 이후 레이어의 두께 변경 하는 다양 한 프로세스 매개 변수는 부품의 정확한 형상에 일정 레이어 두께 층의 증 착 결과 수 없습니다. 고정된 층을 고려 하면 증 착 프로세스 매개 변수에 대 한 두께 리드를 아래-또는 오버-증 기하학적 오류에 그 결과, 따라서, 긴 생산 과정을 의미 합니다. 이 조사의 목적은 슬라이스 두께 설정 절차, 실제 입금된 높이 및 프로세스 조건 사이의 관계를 탐구 했다. 그것은 용융 풀 및 프로세스 매개 변수의 형상의 조합을 통해 그것에 시간의 짧은 기간에 특정 프로세스 매개 변수와 관련 된 최적의 레이어 두께 확인할 수 있을 것 이다 체결 했다는 전통적인 방법입니다.
조각화 전략은 특정 에너지 밀도 관련 된 단일 레이어 높이 구하는 방정식을 사용 합니다. 마지막 구성 요소는 특정 입금 조건에 대 한 단일 레이어 높이 따라 슬라이스. 제안 된 방법 확인, 일부 블록 조각화 접근 방식에 따라 생산 되었다. 이 연구의 결과이 프로토콜을 사용 하 여 그것은 정확한 크기와 구성 요소를 구축을 제대로 고려해 야 하는 주요 매개 변수 중 하나는 레이어 두께 확인할 수 있을 것으로 나타났습니다. 고려 될 수 있습니다이 프로토콜에 대 한 유일한 제한은, 재료의 종류에는 결과의 의존 이며 따라서이 프로토콜 자료의 모든 유형에 대 한 이루어져야 한다. 또한, 레이어 두께 설정의 정확도 높일 용융 풀의 폭 또한 프로토콜에 간주 될 수 있습니다. 프로토콜의 가장 중요 한 단계는 용융 풀 형상의 측정 모든 오류,이 단계에서 작은 오류가 레이어 두께 설정에 중요 한 오류가 발생할 수 있습니다.
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Disclosures
저자는 공개 없다.
Acknowledgments
저자는 수평선 2020 연구와 혁신 프로그램 보 리 얼 리스-복잡 한 3D의 다음 세대에 새로운 첨가제 및 빼기 제조에 대 한 유연한 기계 3A 에너지 클래스에 속하는 유럽 연구 프로젝트를 인정 하 고 싶습니다. 금속 부품
Materials
| Name | Company | Catalog Number | Comments |
| Ti-6Al-4V powder | Xi’Tianrui new material | As starting material | |
| ISOMET precision cutter | Bohler | To cut the samples | |
| Polishing machine | Presi | To polish the samples | |
| EpoFix resin | Presi | To mount the samples | |
| Diamond paste | Presi | For polishing | |
| Optical Microscope | Leica | Microstructural observation | |
| Field emission scanning electron microscope | Merlin-Zeiss | Microstructural observation | |
| Stereo microscope | Leica | ||
| LEC1- CS444 ANALYSER | IncoTest | Chemical analysis | |
| LEC3 - ELTRA OHN2000 ANALYSER | IncoTest | Chemical analysis | |
| LEC2 - LECO TC436AR ANALYSER | IncoTest | Chemical analysis | |
| ICP | IncoTest | Chemical analysis | |
| IRB 4600 | ABB | Antropomorphic robot | |
| GTV PF | GTV | Powder feeding system | |
| YW 52 | Precitec | Laser head | |
| Nozzles | IRIS | Nozzle for feeding powders | |
| YLS 3000 | IPG Photonics | Laser source |
References
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