Login processing...

Trial ends in Request Full Access Tell Your Colleague About Jove

Medicine

Q 봉합사를 사용하여 수리된 굴곡 텐돈의 갭 형성 및 인장 강도에 대한 저항력을 향상시킵니다.

doi: 10.3791/61445 Published: June 3, 2020

Summary

여기서, 우리는 힘줄 수리에서 수행 할 수있는 "Q"봉합 기술과 수리 된 힘줄의 갭 형성 및 인장 강도에 미치는 영향을 제시합니다. Q 봉합사는 인장 저항력과 힘줄 수리 강도를 향상시키는 데 효율적인 것으로 나타났다.

Abstract

주변 의환 봉합사는 힘줄 수리에서 핵심 봉합사 강도를 향상시키고 힘줄 끝 사이에 간격을 두는 위험을 감소시키는 것으로 추정됩니다. 여기에 주변 봉합사에 대한 대안인 Q 봉합사가 힘줄 수리에 사용하기 위해 제시됩니다. 수리된 힘줄의 갭 형성 및 인장 강도에 미치는 영향은 기존의 실행 주변 봉합사와 비교되었다. 3 개의 2 가닥 봉합사와 3 개의 4 가닥 봉합사가 돼지 힘줄을 수리하는 데 사용되었습니다. 2Q 를 수행하고 봉합사를 실행하는 데 필요한 시간이 기록되었습니다. 수리된 힘줄은 순환 적재 시험을 거쳤으며, 2mm 간격이 형성되는 사이클 번호가 결정되었다. 순환 하중 후 힘줄 끝의 갭 크기와 수리 된 힘줄의 궁극적 인 강도를 측정했습니다. Q 봉합사를 사용하면 순환 하중 중에 힘줄 끝에서 2mm 간격을 나타내는 힘줄의 수가 감소했습니다. Q 봉합사 2가닥 봉합사를 첨가하여 수리된 힘줄의 궁극적인 강도를 크게 증가시켰고 4가닥 봉합사는 힘줄의 수리 부위의 갭 거리를 감소시켰습니다. 2Q 봉합사를 수행하는 데 필요한 시간은 봉합사를 실행하는 데 소요되는 시간보다 훨씬 적습니다. 따라서, Q 봉합사는 인장 저항력과 힘줄 수리 강도를 향상시키는 데 효율적이며 종래의 말초 봉합사에 대한 대안이 될 수 있다고 결론지는다.

Introduction

or Start trial to access full content. Learn more about your institution’s access to JoVE content here

힘줄 수리 부위의 갭 형성은 힘줄 수리 강도및 글라이딩 저항에 실질적으로 영향을 미칩니다. 힘줄 끝 사이의 간격의 결과는 궁극적으로 생체 1에서 힘줄 치유를 방해 할 수있습니다. 수리 부위에 2mm 이상의 갭이 존재하면 카다브릭 손2에서수리된 진근의 글라이딩 저항이 현저한 증가로 이어지는 것으로 보고되었다. 개 모델의 연구에 따르면 3mm보다 큰 갭 크기는 힘줄 치유 강도와 강성3을손상시킬 수 있음을 보여주었습니다. 따라서 저항을 개선하고 힘줄 끝 사이의 간격 위험을 줄이는 것은 힘줄 수리에 매우 중요합니다.

말초 봉합사의 첨가는 힘줄 수리 부위의 갭핑을 감소시켜 수리된 힘줄4,,5,,6의글라이딩 기능을 개선하는 것으로 나타났다. 지난 수십 년 동안, 연동 크로스 스티치 (IXS), 연동 수평 매트리스 (IHM), 및 교차 연결 실프버 스키올드와 렘버트, 외7,,8,,9,,10을포함하여 여러 주변 봉합사가 개발되었습니다. 이러한 주변 봉합사는 힘줄 수리의 틈새 저항에 대하여 주변 봉합사를 실행하는 것이 우수하다는 것을 입증했습니다. 그러나 이러한 봉합사의 대부분은 구조가 복잡하고 수행하기가 어렵기 때문에 광범위한 응용 프로그램을 제한합니다. 힘줄 수리에 대한 이상적인 봉합사는 힘줄 수리 후 수리 부위에 대량의 추가를 피하면서 갭 형성을 방지하는 것을 목표로해야한다. 현재 주변 봉합사를 실행하는 것은 단순함으로 인해 인기있는 기술로 남아 있습니다.

최근 연구에서는 Q 봉합사라는 말초 봉합사에 대한 대안이 있는 기술, 그 모양이 문자 "Q"와 유사하기 때문에11을제시한다. 여기서, 우리는 이 봉합 기술을 말초 봉합사를 실행하는 것과 비교하여 부핑 저항의 차이와 수리된 힘줄의 인장 강도의 차이를 확인했습니다. 그 결과 Q 봉합사는 순환 적재 테스트에서 수리된 힘줄의 갭핑 저항력과 궁극적인 강도를 향상시키는 데 더 효율적이라는 것을 보여주었습니다. 따라서 이 문서에서는 Q 봉합 기술을 수행하는 방법과 수리 된 힘줄의 특성에 대한 Q 봉합사의 효과를 테스트하기위한 생체 역학 적 설정에 대한 자세한 설명을 제공하는 것을 목표로합니다.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Protocol

or Start trial to access full content. Learn more about your institution’s access to JoVE content here

설명된 모든 실험 절차는 난통 대학의 실험동물의 관리위원회에 의해 승인되었습니다. 30개의 돼지 힘줄은 2가닥 코어 봉합사, 2-가닥 코어 봉합사 플러스 2Q, 2가닥 코어 봉합사, 주변 부당 등 3개의 2스트랜드 수리로 수리되었습니다. 다른 30개의 돼지 힘줄은 4가닥 코어 봉합사, 4스트랜드 코어 봉합사 플러스 2Q, 4스트랜드 코어 봉합사, 주변 부당 등 3개의 4가지 가닥 수리로 수리되었습니다.

1. 돼지 힘줄의 준비

  1. 도살장에서 신선한 성인 돼지 뒷다리 트로터를 구입하십시오. 피부와 피하 조직을 제거하여 풀리와 힘줄 칼집을 노출시한다(도1A).
    참고: 풀리와 힘줄 칼집은 질감이 밀도가 높으며, 이는 글라이딩 힘줄에 대한 명백한 섬유 오스수우스 터널을 형성합니다. 피하 조직은 질감이 상대적으로 느슨하고 제거하기가 매우 쉽습니다.
  2. 굴곡 힘줄을 노출하기 위해 중앙 선을 따라 세로로 풀리와 힘줄 칼집을 절개한다(도1B).
  3. 굴곡 디지오럼 피상화(FDS) 힘줄을 해부하여 굴곡 디지오룸 프로펀더스(FDP) 힘줄(도1C)의가지를 노출한다.
  4. FDP 힘줄의 분기로 약 5cm에서 근교절단하여 FDP 힘줄을 수확하고 단위 지골에 힘줄 삽입에 단층 삽입을 할 수 있습니다. (그림1D).
  5. 힘줄 샘플을 깨끗한 물로 씻고 수술 가위를 사용하여 파라테논을 제거하십시오.
  6. 중진선을 따라 힘줄을분기(도 1E)에근동이 있던 끝에서 잘라낸다.
  7. FDP 힘줄을 인간 영역 2 굴곡 힘줄의 중간 부분에 구조적으로 대응하는 수준에서 2 개의 그루터기로 가로 질립니다. 결과 2 힘줄 그루터기는 수리 할 준비가되어 있습니다(그림 1F).

2. 힘줄 수리

  1. 컷 힘줄 끝에서 10mm인 2점의 힘줄 그루터기 중 하나의 전방 표면을 표시하고, 각 지점은 각각 좌측방향(도 2A)에서왼쪽(점 1)과 오른쪽(점 2)에서 1/4을 찾는다.
  2. 각 좌측(점 3)과 오른쪽(점 4)을 절단 힘줄 끝에서 8mm인 1점으로 각각 표시하고 전방 후방방향(도 2A)에서중간에 위치한다. Vernier 캘리퍼(0.02mm의 정격 정확도)로 모든 길이를 결정합니다.
  3. 4-0 봉합사로 힘줄을 수리하십시오. 바늘을 전방 후방 방향의 중간 지점에 있는 지점에서 한 힘줄 그루터기의 절단 표면에 삽입하고, 내측방향(도 2B)에서왼쪽으로부터의 길의 1/4. 바늘을 힘줄을 통해 세로로 전달하고 힘줄의 전방 표면에 바늘을 철회하고 1점(도2B)에서빠져나옵니다.
  4. 바늘을 3점으로부터 비스듬히 삽입하고 4점을 향해 가로방향으로 전달하여 힘줄의 측면 표면에 작은 루프를 생성한다(도2C). 봉합사를 꺼내서 2점부터 비스듬히 바늘을 다시 삽입하고 컷 엔드쪽으로 세로로전달합니다(도 2D, E).
  5. 바늘을 다른 힘줄 그루터기의 절단 끝에 삽입하고 동일한 구조로 수리하여 대칭수리(도 2F)를형성합니다.
  6. 심합봉제 내의 힘줄 세그먼트를 10% 단축하여 봉합사를 조입니다. 힘줄은 3 ~ 4 노트와 함께 끝을 묶고 2 가닥 코어 봉합사(그림 2G)를완료합니다.
  7. 작업을 한 번 반복하여 4스트랜드 코어 봉합사를 완료합니다. 두 번째 코어 봉합사를 수행할 때 첫 번째 코어 봉합사를 차단하지 마십시오.
  8. 동일한 바늘을 결합된 힘줄 끝에서 2mm 떨어진 힘줄 전방 표면에 삽입하고 힘줄 그루터기의 전체 두께를 통과한다(도3A).
  9. 힘줄의 후방 표면에 바늘을 철회하고 바늘을 결합 된 힘줄 끝의 반대편에서 2mm 떨어진 힘줄 의 후방 표면에 다시 삽입한다(도 3B).
  10. 힘줄의 전방 표면에서 봉합사를 꺼내 서 3 노트를 묶어 1 Q 봉합사(그림 3C)를완료합니다. 두 번째 Q 봉합사(그림3D)를완료하기 위해 절차를 반복합니다.
  11. 2가닥 및 4스트랜드 코어 봉합사 플러스 러닝 그룹에서 6-0 봉합사를 사용하여 힘줄 끝에 9~10바늘의 실행 중인 상피 봉합사를 추가합니다. 1.5 mm의 유사한 구매와 1mm의 깊이(그림 3E, F, G)를유지하십시오.
  12. 생체 역학 적 테스트 전에 젖은 거즈에 의해 수리 된 힘줄을 유지합니다.

3. 소프트웨어 설정

  1. 테스트 소프트웨어를 열고 화면으로 이동합니다. 메서드를 클릭하여 테스트 메서드를 만듭니다. 를 클릭하여 새 테스트 메서드 만들기 대화 상자 만들기 상자를 엽니다. 테스트 유형 장력 테스트 프로필 방법을 선택하고 만들기를 클릭합니다. 테스트 메서드 파일의 이름을 지정하고 저장하려면 저장을 클릭합니다.
  2. 컨트롤을 클릭하여 메서드 탭에서 제어 사전 테스트 화면을 엽니다 | 탐색 표시줄에서 사전 테스트합니다. 사전 로드를클릭합니다. 제어 모드를 인장 확장, 25mm/min의 속도, 로드로 채널 및 값을 0.5N로 설정자동 균형으로설정합니다. 선택한 채널에 인장 변형 및 Selected Channels로드의 사용 가능한 채널을 추가합니다.
  3. 방법 탭에서 제어 테스트 화면을 열고 순환 로딩의 프로필 편집을 클릭합니다. 4 블록을 삽입합니다.
    1. 첫 번째 블록에서는 모드를 인장 연장으로 설정, 삼각형모양, 최대 하중은 2가닥 수리에서 8N, 4가닥 수리시 15N, 최소 하중0N, 최소 하중 은 0 N, 25mm/min, 사이클을 10으로 설정합니다.
    2. 두 번째 블록에서는 모드를 인장 연장, 절대 램프로 모양, 25mm/min의 속도, 엔드포인트는 2가닥 수리에서 8N, 4가닥 수리시 15N으로 설정합니다.
    3. 세 번째 블록에서는 모드를 인장 연장, 셰이프처럼 유지, 지속 시간으로 기준지속 시간을 8s로 설정합니다.
    4. 네 번째 블록에서 모드를 인장 연장으로 설정하고, 절대 램프모양, 25mm/min의 속도, 끝점을 100N 클릭 저장 및 닫기로 설정합니다.
  4. 방법 탭에서 테스트 화면의 제어 끝 Criteria 1 화면을 엽니다. Sensitivity
  5. 메서드 탭에서 계산 설정 화면을 엽니다. 절대 피크를 선택하고S가 선택한 계산에 추가합니다. 채널의드롭다운 목록에서 로드를 선택합니다. 4에 신청하십시오. 절대 램프.
  6. 메서드 탭에서 결과 1-열 화면을 엽니다. Maximum Load Load selected results 저장 및 닫기클릭 .

4. 생체 역학 테스트

  1. 테스트 컴퓨터와 소프트웨어를 실행하는 컴퓨터(그림4A)를켭니다. 테스트 소프트웨어를 열고 화면(그림 4A)으로이동합니다. 테스트 기계의 상하 클램프 사이의 초기 거리를 5cm(도4B)로설정합니다.
  2. 마른 거즈로 힘줄을 2-3cm 떨어진 컷 끝에서 싸십시오. 거즈로 감싸인 힘줄 세그먼트를 상부 및 하부 클램프에 장착하고 힘줄을 가능한 한 수직으로 유지합니다(도4C).
  3. 화면에서 테스트를 클릭합니다. 위의 3.6 단계에서 저장된 테스트 메서드 파일을 선택합니다. 다음을 클릭합니다.
  4. 이름을 입력하고 샘플 데이터 파일의 위치를 선택합니다. 다음을클릭합니다. 테스트 탭이 표시됩니다. 로드 셀 설정 대화 상자를 열고 교정을 클릭하여 로드 셀에서 부하를 제거합니다.
  5. 개방형 제어판 설정 대화 상자 및 키 1의 드롭다운 목록에서 밸런스 로드를 선택하고 키 2의 게이지 길이 재설정. 밸런스 로드를 클릭하고 게이지 길이를 재설정합니다. 시료의 각 표본에 대한 테스트를 실행하려면 시작을 클릭합니다. 순환 하중 동안 2엔드 사이에 2mm 간격이 형성될 때 힘줄 수를 기록합니다.
  6. 10주기(도4D)의최대 하중에서 8s의 일시 중지 시 힘줄 끝 사이의 간격 거리를 측정합니다.
  7. 수리가 파열될 때까지 힘줄을 위쪽으로 당기고 궁극의 파괴강도(그림 4E)를기록합니다.
  8. 중지, 반환완료를 클릭하여 결과를 저장합니다.

5. 통계 분석

  1. 데이터를 평균 및 표준 편차(SD)로 표시합니다.
  2. 분산(ANOVA)의 단방향 분석을 사용하여 다양한 방법으로 수리한 힘줄의 갭 거리 및 최종 강도에 대한 데이터를 분석합니다.
  3. LSD 테스트를 사용하여 여러 비교를 수행합니다. P< P 0.05에서 중요 도서 수준을 설정합니다.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Representative Results

or Start trial to access full content. Learn more about your institution’s access to JoVE content here

표 1은 Q 봉합사를 첨가하면 2가닥 및 4가닥 수리 에서 순환 하중 중에 2mm 간격으로 힘줄의 수가 감소했습니다. 2가닥과 4스트랜드 코어 봉합사로 수리된 모든 힘줄은 2mm 간격을 형성한 반면, 2-가닥 플러스 2Q로 수리된 힘줄중 어느 것도 4스트랜드 플러스 2Q로 수리한 힘줄중 절반만이 10사이클 이후 2mm 간격을 두었다. 2 가닥 플러스 실행 또는 4 가닥 플러스 실행 봉합사로 수리 더 많은 힘줄은 Q 봉합사로 증강 보다 2 mm 간격을 보였다.

표 1은 또한 2가닥 수리를 통해 Q 봉합사와 실행 봉합사를 추가하여 순환 하중 후 힘줄 끝 사이의 간격 거리를 감소시켰지만 Q 봉합사 첨가만이 수리된 힘줄의 궁극적인 강도를 크게 증가시켰습니다. Q 봉합사의 추가는 또한 4 가닥 수리로 갭 거리를 최소화, 수리 힘줄의 궁극적 인 강도에도 불구하고 영향을받지 않았다. 2Q 봉합사를 수행하는 데 필요한 평균 시간은 실행 봉합사에 비해 현저히 짧아졌습니다.

Figure 1
그림 1: 힘줄 수리를 위한 돼지 힘줄의 준비.
(A)피부 및 피하 조직이 제거되었습니다. (B)풀리와 힘줄 칼집이 절개되었다. (C)굴곡 디지오럼 피상화(FDS) 힘줄이 해부되었다. (D)굴곡 디포룸 프로펀더스(FDP) 힘줄을 수확하였다. (E)힘줄은 중간선을 따라 절단되었다. (F)FDP 힘줄은 2 개의 그루터기로 횡적으로 절단되었다. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭하십시오.

Figure 2
그림 2: 힘줄 수리의 2-가닥 코어 봉합사.
(A)힘줄 그루터기의 표면은 점 1, 2, 3 및 4로 표시되었다. (B-E) 하나의 힘줄 그루터기의 핵심 봉합사가 완성되었습니다. (F)코어 봉합사 전체가 완성되었습니다. (G)봉합사가 조여졌고 매듭이 묶여 있었다. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭하십시오.

Figure 3
그림 3: Q 및 힘줄 수리에서 주변 봉합사를 실행합니다.
(A-D)2Q 봉합사가 추가되었습니다. (E-G) 주변 봉합사를 실행 추가했습니다. (H)4가닥 코어 봉합사플러스 2Q 및 4가닥 코어 봉합사플러스 런닝 봉합사로 수리. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭하십시오.

Figure 4
그림 4: 수리된 힘줄의 생체 역학 테스트.
(A)소프트웨어를 실행하는 컴퓨터와 컴퓨터 테스트. (B)상부 및 하부 클램프 사이의 거리는 5cm로 설정되었다.(C)힘줄 세그먼트는 클램프에 장착되었다. (D)힘줄 끝 사이의 갭 거리는 순환 하중 후 측정하였다. (E)힘줄은 수리 파열될 때까지 위쪽으로 당겨졌다. 이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭하십시오.

2mm 간격을 가진 힘줄의 수 갭 사이즈(mm) 궁극의 힘 (N) 수술 시간 (분)
2-가닥 코어 봉합사 10 8.7 + 1.1 21.7 + 1.4
2-가닥 코어 봉합사 플러스 2Q 0 1.1 + 0.4* 25.7 + 4.1* 1.8 + 0.2*
2-가닥 코어 봉합사 플러스 실행 2 0.8 + 0.2* 22.9 + 1.5 3.2 + 0.2
4스트랜드 코어 봉합사 10 8.2 + 1.1 32.8 + 4.3
4스트랜드 코어 봉합사 플러스 2Q 5 1.8 + 0.8* 32.4 + 3.3
4스트랜드 코어 봉합사 플러스 러닝 9 6.5 + 2.8* # 33.8 + 5.5
2-가닥 코어 봉합사 및 4가닥 코어 봉합사의 데이터는 별도로 분석됩니다. *동일한 열에 별표가 없는 데이터와 크게 다릅니다. #Significantly 4스트랜드 코어 봉합사와 동일한 열의 2Q 데이터와 다릅니다.

표 1: 순환 하중 시 2mm 간격 형성을 가진 힘줄 수, 순환 하중 후 수리 부위의 갭 크기, 수리 된 힘줄의 궁극적 인 강도, 2Q 및 실행 봉합사수술 시간.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Discussion

or Start trial to access full content. Learn more about your institution’s access to JoVE content here

현재 연구 결과에 따르면 Q 봉합사는 수축을 줄이고 수리 된 힘줄의 인장 강도를 향상시킬뿐만 아니라 시간 절약 및 노동 절약을 한 것으로 나타났습니다. 그럼에도 불구 하 고, 현재 연구에서 힘줄 수리에 관한 몇 가지 핵심 포인트 주목 한다.

첫째, 우리는 힘줄 크기가 수리 후 인장 강도에 주목할만한 영향을 미칠 지 여부를 확신하지 못했기 때문에 모양과 크기가 비슷한 힘줄 샘플을 선택하려고 노력했습니다. 또한, 힘줄 샘플은 정시에 수리 및 테스트할 수 없는 경우 -20°C로 보존될 수 있다. 동결 힘줄은 힘줄의 수리 강도를 크게 변경하지 않으며 힘줄(12)을보존하기위한 허용 가능한 방법으로 간주되는 것으로 나타났습니다. 그러나 반복되는 동결-해동 주기를 피해야 합니다. 일단 해동되면 힘줄 표본은 촉촉하게 유지되어야합니다. 그렇지 않으면 힘줄 조직의 특성이 크게 바뀝니다.

둘째, 현재 연구에서 힘줄 수리의 핵심 봉합사 구입은 10mm로 설정되었다. 이전 연구는 봉합사 구매의 길이 효과적으로 힘줄의 수리 강도를 증가 것으로 보고. 최적 길이는 0.7~1.0cm13,,14사이로간주된다. 0.7cm 미만의 구매 길이는 수리가 현저히 약한 반면, 구매 기간을 1.0cm 이상으로 늘리면서 힘줄 수리가 개선되지 는 않습니다. 관련된 근본적인 메커니즘은 더 큰 힘-봉합사 상호 작용, 힘줄 표면에 봉합사의 보다 안전한 그립 힘, 봉합사 구매의 증가 된 길이에 의해 인장력에 대응하는 강성을 증가시킬 수 있다15,,16.

셋째, 코어 봉합사는 코어 봉합사에 약간의 장력을 추가하기 때문에 매듭을 묶기 전에 어느 정도 조여야17,한다. 우당과 당나라는 핵심 봉합사의 장력에 의한 힘줄 의 10%가 힘줄 부피가 뚜렷하게 증가하지 않고 갭 형성력을 현저하게증가시켰다고 보고했다. 코어 봉합사의 약간의 장력은 코어 봉합사 가닥의 부하를 균등화하는 데 도움이 될 수 있으며, 이는 수리된 힘줄의 갭 형성을 방지합니다. 텐션을 통해 힘줄 세그먼트의 추가 단축은 소량으로 갭 저항을 증가시켰다. 그러나, 추가 증가는 힘줄의 수리 부위에 부푼 주도, 그로 인하여 글라이딩 장애를 증가 생체 내 슬라이딩 마찰을 증가시킬 수있다.

넷째, 이전 연구는 수리 힘줄의 인장 강도가 말초 봉합사의 깊이와 구매에 의해 크게 영향을 받았다는 것을 입증했습니다. 깊이가 1mm이고 1.5mm의 구입을 가진 주변 봉합사는 힘줄 끝20에너무 많은 벌크를 추가하지 않고 코어 봉합사를 강화하기에 최적이라고 여겨졌다. Q 봉합사는 힘줄 물질의 전체 두께를 통과한다는 점에서 종래의 말초 봉합사와 다릅니다. Q 봉합사의 구입을 2mm로 설정하고 명백한 대량없이 힘줄 그루터기를 단단히 잡을 수 있다는 것을 발견했습니다.

마지막으로, 최대 하중은 2스트릴 수리를 위해 8N으로, 순환 하중 테스트에서 4가닥 수리를 위해 15N으로 설정되었습니다. 이러한 힘은 예비 실험에서 미리 결정되었으며, 이는 이러한 힘이 순환 하중 동안 다른 그룹의 수리 부위의 갭 형성의 차이로 이어질 수 있음을 보여 주었다. 로딩 힘이 감소하면 수리 현장에서 간격이 발생하지 않으며, 로딩 력이 증가하면 모든 힘줄이 즉각적인 간격을 표시합니다. 따라서, 최대 적재력은 힘줄이 순환 적재 시험을 실시했을 때 수리 현장에서 즉각적인 간격이나 간격이 없는 것을 방지하기 위해 예비 실험에 기초하여 신중하게 결정되었다.

현재 연구의 한계는 코어 봉합사의 단지 1 개의 모형이 사용되었다는 것입니다. 향후 연구는 Q 봉합사의 효과를 평가하기 위해 추가 핵심 봉합사 기술을 사용해야합니다. 또한, 우리는 수리 된 힘줄 ex vivo의 글라이딩 저항과 생체 내 힘줄 치유에 대한 Q 봉합사의 효과를 연구하지 않았으며 추가 조사를 보증합니다.

본 연구에 기초한 Q 봉합사는 주변 봉합사를 실행하는 것과 비교할 때 힘줄 수리에 있는 간격에 저항하는 우수한 성능을 보여줍니다. 이 봉합사는 또한 시간 절약뿐만 아니라 수행하기가 매우 쉬우며 기존의 주변 봉합사에 대한 대안이 될 수 있습니다.

Subscription Required. Please recommend JoVE to your librarian.

Disclosures

저자는 공개 할 것이 없습니다.

Acknowledgments

저자는 장쑤성 대학원 연구 혁신 프로젝트 (YKC16061)의 지원을 인정합니다.

Materials

Name Company Catalog Number Comments
4-0 suture Ethicon, Somerville, NJ Ethilon 1667
6-0 suture Ethicon, Somerville, NJ Ethilon 689
biomechanical testing machine Instron Corp, Norwood, MA Instron 3365
biomechanical testing software Instron Corp, Norwood, MA Bluehill 2

DOWNLOAD MATERIALS LIST

References

  1. Linnanmaki, L., et al. Gap Formation During Cyclic Testing of Flexor Tendon Repair. Journal of Hand Surgery - American volume. 43, (6), 570 (2018).
  2. Zhao, C., et al. Effect of gap size on gliding resistance after flexor tendon repair. Journal of Bone and Joint Surgery - American volume. 86, (11), 2482-2488 (2004).
  3. Gelberman, R. H., Boyer, M. I., Brodt, M. D., Winters, S. C., Silva, M. J. The effect of gap formation at the repair site on the strength and excursion of intrasynovial flexor tendons. An experimental study on the early stages of tendon-healing in dogs. Journal of Bone and Joint Surgery - American volume. 81, (7), 975-982 (1999).
  4. Sull, A., Inceoglu, S., Wongworawat, M. D. Does Barbed Suture Repair Negate the Benefit of Peripheral Repair in Porcine Flexor Tendon. Hand. 11, (4), New York, N.Y. 479-483 (2016).
  5. Merrell, G. A., et al. The effect of increased peripheral suture purchase on the strength of flexor tendon repairs. Journal of Hand Surgery - American volume. 28, (3), 464-468 (2003).
  6. Rawson, S., Cartmell, S., Wong, J. Suture techniques for tendon repair; a comparative review. Muscles, Ligaments, and Tendons Journal. 3, (3), 220-228 (2013).
  7. Dona, E., Turner, A. W., Gianoutsos, M. P., Walsh, W. R. Biomechanical properties of four circumferential flexor tendon suture techniques. Journal of Hand Surgery - American volume. 28, (5), 824-831 (2003).
  8. Mishra, V., Kuiper, J. H., Kelly, C. P. Influence of core suture material and peripheral repair technique on the strength of Kessler flexor tendon repair. Journal of Hand Surgery - British and European Volume. 28, (4), 357-362 (2003).
  9. Moriya, T., Zhao, C., An, K. N., Amadio, P. C. The effect of epitendinous suture technique on gliding resistance during cyclic motion after flexor tendon repair: a cadaveric study. Journal of Hand Surgery - American volume. 35, (4), 552-558 (2010).
  10. Takeuchi, N., et al. Strength enhancement of the interlocking mechanism in cross-stitch peripheral sutures for flexor tendon repair: biomechanical comparisons by cyclic loading. Journal of Hand Surgery - European volume. 35, (1), 46-50 (2010).
  11. Mao, W. F., Wu, Y. F. Effects of a Q Suture Technique on Resistance to Gap Formation and Tensile Strength of Repaired Tendons: An Ex Vivo Mechanical Study. Journal of Hand Surgery - American volume. 45, (3), 258 (2020).
  12. Hirpara, K. M., Sullivan, P. J., O'Sullivan, M. E. The effects of freezing on the tensile properties of repaired porcine flexor tendon. Journal of Hand Surgery - American volume. 33, (3), 353-358 (2008).
  13. Tang, J. B., Zhang, Y., Cao, Y., Xie, R. G. Core suture purchase affects strength of tendon repairs. Journal of Hand Surgery - American volume. 30, (6), 1262-1266 (2005).
  14. Cao, Y., Zhu, B., Xie, R. G., Tang, J. B. Influence of core suture purchase length on strength of four-strand tendon repairs. Journal of Hand Surgery - American volume. 31, (1), 107-112 (2006).
  15. Kim, J. B., de Wit, T., Hovius, S. E., McGrouther, D. A., Walbeehm, E. T. What is the significance of tendon suture purchase. Journal of Hand Surgery - European volume. 34, (4), 497-502 (2009).
  16. Lee, S. K., et al. The effects of core suture purchase on the biomechanical characteristics of a multistrand locking flexor tendon repair: a cadaveric study. Journal of Hand Surgery - American volume. 35, (7), 1165-1171 (2010).
  17. Vanhees, M., et al. The effect of suture preloading on the force to failure and gap formation after flexor tendon repair. Journal of Hand Surgery - American volume. 38, (1), 56-61 (2013).
  18. Smith, G. H., Huntley, J. S., Anakwe, R. E., Wallace, R. J., McEachan, J. E. Tensioning of Prolene reduces creep under cyclical load: relevance to a simple pre-operative manoeuvre. Journal of Hand Surgery - European volume. 37, (9), 823-825 (2012).
  19. Wu, Y. F., Tang, J. B. Effects of tension across the tendon repair site on tendon gap and ultimate strength. Journal of Hand Surgery - American volume. 37, (5), 906-912 (2012).
  20. Wu, Y. F., Tang, J. B. How much does a Pennington lock add to strength of a tendon repair. Journal of Hand Surgery - European volume. 36, (6), 476-484 (2011).
Q 봉합사를 사용하여 수리된 굴곡 텐돈의 갭 형성 및 인장 강도에 대한 저항력을 향상시킵니다.
Play Video
PDF DOI DOWNLOAD MATERIALS LIST

Cite this Article

Mao, W. F., Wu, Y. F. Using Q Suture to Enhance Resistance to Gap Formation and Tensile Strength of Repaired Flexor Tendons. J. Vis. Exp. (160), e61445, doi:10.3791/61445 (2020).More

Mao, W. F., Wu, Y. F. Using Q Suture to Enhance Resistance to Gap Formation and Tensile Strength of Repaired Flexor Tendons. J. Vis. Exp. (160), e61445, doi:10.3791/61445 (2020).

Less
Copy Citation Download Citation Reprints and Permissions
View Video

Get cutting-edge science videos from JoVE sent straight to your inbox every month.

Waiting X
simple hit counter