Summary

Determinación de las propiedades mecánicas de conectores flexibles para su uso en paneles de pared de hormigón aislados

Published: October 19, 2022
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Summary

Proponemos un protocolo de prueba que se puede combinar con métodos analíticos ampliamente disponibles para evaluar las propiedades mecánicas de los conectores de corte para su uso en el diseño de paneles de pared de hormigón aislados para predecir el comportamiento del panel aislado a gran escala.

Abstract

Este documento contiene recomendaciones para realizar una prueba de doble cizallamiento no estándar adecuada para paneles de pared sándwich de hormigón aislado continuo y discreto (ICSWP). Tal prueba estandarizada no existe, pero varias iteraciones de esta y otras pruebas similares se han realizado en la literatura con diversos grados de éxito. Además, las pruebas en la literatura rara vez, o nunca, se describen en detalle o se discuten extensamente con respecto a las pruebas, el análisis de datos o los procedimientos de seguridad. Se recomienda una configuración de muestra de prueba en este documento, y se discuten las variaciones. Se identifican propiedades mecánicas importantes a partir de los datos de carga frente a desplazamiento, y se detalla su extracción. El uso de datos de prueba para el diseño, como para determinar la rigidez de los conectores, se demuestra brevemente para mostrar cómo se puede calcular la deflexión de ICSWP y el comportamiento de agrietamiento. El comportamiento de resistencia de los paneles se puede determinar utilizando la curva de carga completa frente a desplazamiento o solo la resistencia máxima del conector. Se reconocen las deficiencias y las incógnitas, y se delinea el trabajo futuro significativo.

Introduction

Los paneles de pared sándwich de hormigón aislado (ICSWP) comprenden una capa de aislamiento colocada entre dos capas de hormigón, a menudo llamadas wythes, que proporcionan sinérgicamente un componente térmica y estructuralmente eficiente para envolventes de edificios o paneles de carga 1 (Figura 1). Para adaptarse a la industria de la construcción que cambia rápidamente y a las nuevas regulaciones del código de construcción sobre eficiencia térmica, los prefabricados están fabricando ICSWP con capas de concreto más delgadas y capas de aislamiento más gruesas con mayor resistencia térmica; Además, los diseñadores están utilizando métodos más refinados para tener en cuenta la interacción parcialmente compuesta de los wythes de hormigón para reducir los costos generales de construcción al tiempo que aumentan el rendimiento térmico y estructural2. Si bien se sabe que la eficiencia estructural depende en gran medida de la conexión estructural entre las capas de concreto y que hay múltiples conectores de corte patentados disponibles en el mercado, no existe un protocolo de prueba estandarizado en la literatura para examinar las propiedades mecánicas de esos conectores. Los conectores disponibles varían ampliamente en su geometría, materiales y fabricación, por lo que es difícil obtener un enfoque analítico unificado para determinar sus propiedades mecánicas. Por esta razón, muchos investigadores han utilizado sus propias configuraciones personalizadas en el laboratorio que intentan imitar el comportamiento fundamental de los conectores en los estados límite de servicio y resistencia 3,4,5,6,7,8,9,10. Sin embargo, solo dos de ellos forman parte de un esquema de evaluación de pruebas5,8, a pesar de que no son útiles para todas las gamas de conectores debido a su amplia variación en forma, rigidez y composición del material.

Figure 1
Figura 1: Composición típica de un espécimen de panel de pared sándwich. Haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.

Un método común para probar estos conectores es lo que a menudo se denomina cizalladura única con una o dos filas de conectores, como se describió anteriormente 3,11,12, que a menudo se basa en ASTM E488, un estándar de prueba de anclaje de concreto 13. ASTM E488 no requiere, pero implica fuertemente a través de dibujos de las configuraciones de prueba sugeridas, que se probará un solo anclaje que sobresalga de una base fija de concreto. Una vez que se prueban las muestras, se traza un conjunto de curvas de carga versus desplazamiento, y los valores promedio de la carga elástica final (Fu) y la rigidez elástica (K0.5Fu) se obtienen de dichas curvas. Una de las principales ventajas de utilizar este enfoque es que produce resultados de baja variabilidad y no requiere grandes espacios de laboratorio o muchos sensores14. Un enfoque diferente consiste en cargar un conector wythe en doble cizallamiento para determinar las propiedades mecánicas para su uso en el diseño de esos paneles 6,7,14,15,16. Los datos resultantes se procesan de la misma manera, y los valores promedio de la carga elástica final (Fu) y la rigidez elástica (K0.5Fu) se obtienen de las pruebas. Aunque este enfoque de prueba implica el uso de más material y necesita más sensores, es anecdóticamente más fácil aplicar las condiciones de carga y límite en un laboratorio.

Los dos estilos de prueba no parecen dramáticamente diferentes, pero producen resultados diferentes en gran medida en función de su capacidad para imitar el comportamiento del conector en un panel a gran escala. La configuración de prueba de un solo cizallamiento y una sola fila produce una acción de pellizco, como se muestra en la Figura 2B, C, y un momento de vuelco adicional, como se describió anteriormente14,17, que no estaría presente en un panel a gran escala. El doble cizallamiento hace un mejor trabajo al imitar este comportamiento a gran escala: modela la traducción de corte puro de los wythes externos en relación con el wythe central. Como resultado, se ha demostrado que los valores de doble cizallamiento empleados en los métodos analíticos producen resultados más cercanos a los obtenidos en pruebas a gran escala de paneles de pared aislados representativos14. La figura 3 muestra la configuración de prueba esquemática para la prueba de corte simple y doble de un conector.

Figure 2
Figura 2: Ejemplos de diferentes configuraciones de prueba de conectores empleadas en la literatura. Se ha demostrado que las muestras de conector único causan una carga que no representa la traslación paralela de wythes vista en paneles a gran escala. (A) Doble cizallamiento con dos conectores; (B) Doble cizallamiento con un conector; (C) Cizalla simple con un conector. Haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.

Un denominador común de las conclusiones de todos estos estudios es que ambas metodologías de prueba son apropiadas para determinar las propiedades mecánicas de los conectores flexibles, pero los resultados del esquema de prueba de doble cizallamiento se asemejan más al comportamiento del conector en un panel real bajo flexión. En otras palabras, cuando el usuario emplea dichos resultados de prueba en un modelo analítico, coinciden estrechamente con los resultados de las pruebas a gran escala donde se utilizan los conectores. Es importante mencionar que los resultados de tales pruebas son apropiados para modelos que se basan directamente en las propiedades mecánicas como parámetros de diseño de entrada, como métodos derivados empíricamente, soluciones de forma cerrada de la teoría de vigas sándwich y modelos de elementos finitos con resortes 2-D y 3-D 7,18,19,20.

Figure 3
Figura 3: Vista esquemática de los protocolos de prueba en la literatura. Se utiliza un carnero para traducir los wythes de los especímenes entre sí. (A) Protocolos de prueba de corte simple y (B) de doble cizallamiento. Haga clic aquí para ver una versión más grande de esta figura.

En este trabajo, se presenta un protocolo experimental para obtener los valores de la curva de la columna vertebral y las propiedades mecánicas de los conectores aislados del panel de pared, a saber, Fu y K0.5Fu. El método se basa en probar conectores utilizando un enfoque de prueba de doble cizallamiento con algunas modificaciones para eliminar las fuentes de variabilidad y producir resultados más confiables. Todas las muestras se construyen en un ambiente de temperatura controlada, donde se prueban cuando el concreto alcanza la resistencia a la compresión objetivo. La principal ventaja de este protocolo de prueba es que se puede seguir fácilmente, puede ser replicado por diferentes técnicos y describe de cerca el comportamiento real del conector wythe en un panel de pared de hormigón real aislado bajo flexión o flexión y fuerza axial combinada, como se ha demostrado en la literatura.

La aplicación del protocolo de prueba de conectores sugerido para determinar las propiedades mecánicas y el comportamiento del material mejorará la precisión de los resultados de las pruebas para la industria de paneles de paredes de hormigón aislado y disminuirá las barreras para los empresarios interesados en crear nuevos conectores innovadores. El gran aumento futuro en la construcción de paneles aislados tanto en la industria de tilt-up como en la de prefabricados de hormigón requerirá un mejor uso de los materiales y métodos más unificados para obtener las propiedades de ingeniería de los paneles.

Protocol

1. Fabricación de la muestra de prueba Seleccione el conector de corte discreto o continuo para probar y adherirse a las dimensiones de la muestra indicadas en la Figura 4. Modifique las dimensiones de las distancias de distancia del borde de prueba si es necesario cambiando la distancia del borde del conector.NOTA: En general, es importante cumplir con las pautas del fabricante, aunque esta prueba se puede usar para desarrollar estas pautas. El hormigón y el…

Representative Results

La Figura 8 y la Figura 9A muestran una carga típica por conector frente a la curva de desplazamiento promedio resultante de una prueba de doble cizallamiento de un conector de polímero reforzado con fibra (FRP) en el laboratorio. Como muestran las figuras, la carga aumenta constantemente hasta el punto máximo y luego disminuye drásticamente, lo que generalmente se observa en la mayoría de las pruebas con polímeros. Sin embargo, como sugiere la Figura 9B, …

Discussion

Muchos investigadores han utilizado alguna variación de este tipo de prueba para ICSWP, pero esta es la primera instancia de delinear todos los pasos individuales. La literatura no aborda los pasos críticos en las pruebas, incluidos los tipos de sensores y el manejo de muestras. Este método describe una forma de prueba que imita más de cerca el comportamiento de los conectores cuando un panel se carga en flexión en comparación con la prueba de corte único. Hay varias variables para este trabajo que aún no se han …

Disclosures

The authors have nothing to disclose.

Acknowledgements

El trabajo descrito anteriormente no fue financiado directamente por una sola organización o en el transcurso de una sola subvención, pero la información se recopiló durante años de investigación patrocinada por la industria. Con ese fin, los autores agradecen a sus patrocinadores de la última década y están agradecidos de trabajar en una industria en rápida evolución.

Materials

Battery-powered Drill
Concrete Screws 50 mm long commercial concrete scews.
Data Logger Capable of sampling at a frequency of at least 10 Hz.
Double Shear Test Specimen Fabricated according to the dimmensions in the testing protocol.
Four Linear Variable Displacement Transformer With at least 25 mm range for Fiber-reinforced Polymer (FRP) connectors and 50 mm for ductile steel connectors.
Hydraulic Actuator With at least 50-Ton capacity.
Lifting anchors rated at 1 Ton
Load Cell With at least 50-Ton capacity.
Load Frame Capable of resisting the forces generated by the testing specimen.
Polytetrafluoroethylene (PTFE) Pads 3 mm x 100 mm x 600 mm 
Ratchet Strap At least 50 mm wide.
Steel angle
Steel Plate Two 20 mm x 150 mm x 150 mm steel plates.
Steel Washers Capable of producing a separation of at least 5 mm between the steel angle and the specimen.

References

  1. Collins, T. F. Precast concrete sandwich panels for tilt-up construction. Journal of the American Concrete Institute. 50 (2), 149-164 (1954).
  2. Luebke, J. . Out-of-plane behavior of concrete insulated wall panels with 2-inch, 8-inch, and 10-inch insulation. , (2021).
  3. Einea, A., Salmon, D. C., Tadros, M. K., Culp, T. A new structurally and thermally efficient precast sandwich panel system. PCI journal. 39 (4), 90-101 (1994).
  4. Frankl, B., Lucier, G., Rizkalla, S., Blaszak, G., Harmon, T. Structural behavior of insulated prestressed concrete sandwich panels reinforced with FRP grid. Proceedings of the Fourth International Conference on FRP Composites in Civil Engineering (CICE2008). 2224, (2008).
  5. Naito, C., Hoemann, J., Beacraft, M., Bewick, B. Performance and characterization of shear ties for use in insulated precast concrete sandwich wall panels. Journal of Structural Engineering. 138 (1), 52-61 (2012).
  6. Tomlinson, D. . Behaviour of partially composite precast concrete sandwich panels under flexural and axial loads. , (2015).
  7. . AC320 – Fiber-reinforced Polymer Composite or Unreinforced Polymer Connectors Anchored in Concrete Available from: https://shop.iccsafe.org/es-acceptance-criteria/ac320-fiber-reinforced-polymer-composite-or-unreinforced-polymer-connectors-anchored-in-concrete-approved-oct-2015-editorially-revised-sept-2017-pdf-download.html (2015)
  8. . Developing a General Methodology for Evaluating Composite Action in Insulated Wall Panels. Report to PCI. Precast/Prestressed Concrete Institute Available from: https://digitalcommons.usu.edu/cee_facpub/3531 (2017)
  9. Gombeda, M. J., Naito, C. J., Quiel, S. E. Development and performance of a ductile shear tie for precast concrete insulated wall panels. Journal of Building Engineering. 28, 101084 (2020).
  10. Kinnane, O., West, R., Grimes, M., Grimes, J. Shear capacity of insulated precast concrete façade panels. CERI 2014 – Civil Engineering Research in Ireland. , (2014).
  11. Jiang, H., Guo, Z., Liu, J., Liu, H. The shear behavior of precast concrete sandwich panels with W-shaped SGFRP shear connectors. KSCE Journal of Civil Engineering. 22 (10), 3961-3971 (2018).
  12. ASTM International. Standard test methods for strength of anchors in concrete elements. ASTM. , (2022).
  13. Syndergaard, P., Tawadrous, R., Al-Rubaye, S., Maguire, M. Comparing testing methods of partially composite sandwich wall panel glass fiber-reinforced polymer connectors. Journal of Composites for Construction. 26 (1), (2022).
  14. Woltman, G., Tomlinson, D., Fam, A. Investigation of various GFRP shear connectors for insulated precast concrete sandwich wall panels. Journal of Composites for Construction. 17 (5), 711-721 (2013).
  15. Olsen, J., Maguire, M. Pushoff shear testing of composite sandwich panel connectors. 2016 PCI Convention and National Bridge Conference. , (2016).
  16. Gombeda, M. J., Naito, C. J., Quiel, S. E. Flexural performance of precast concrete insulated wall panels with various configurations of ductile shear ties. Journal of Building Engineering. 33, 101574 (2021).
  17. Bai, F., Davidson, J. S. Composite beam theory for pretensioned concrete structures with solutions to transfer length and immediate prestress losses. Engineering Structures. 126, 739-758 (2016).
  18. Cox, B., et al. Lumped GFRP star connector system for partial composite action in insulated precast concrete sandwich panels. Composite Structures. 229, 111465 (2019).
  19. Pozo, F. . On thermal bowing of concrete sandwich wall panels with flexible shear connectors. , (2018).
  20. ASTM International. Standard practice for making and curing concrete test specimens in the field. ASTM International. , (2019).
  21. ASTM International. Standard test method for compressive strength of cylindrical concrete specimens. ASTM International. , (2018).
  22. Pozo-Lora, F., Maguire, M. Thermal bowing of concrete sandwich panels with flexible shear connectors. Journal of Building Engineering. 29, 101124 (2020).
  23. Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Thomas, R. J., Maguire, M. Generalized beam-spring model for predicting elastic behavior of partially composite concrete sandwich wall panels. Engineering Structures. 198, 109533 (2019).
  24. Losch, E. D., et al. State of the art of precast/prestressed concrete sandwich wall panels. PCI Journal. 56 (2), 131-176 (2011).
  25. Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Maguire, M. Iterative and simplified sandwich beam theory for partially composite concrete sandwich wall panels. Journal of Structural Engineering. 147 (10), 4021143 (2021).
  26. Holmberg, A., Plem, E. Behaviour of Load-bearing Sandwich-type Structures. The National Swedish Institute for Building Research. , (1965).
  27. Naito, C. J., et al. Precast/prestressed concrete experiments performance on non-load bearing sandwich wall panels. Air Force Research Laboratory. Materials and Manufacturing Directorate. , (2011).
  28. Al-Rubaye, S., Sorensen, T., Olsen, J., Maguire, M. Evaluating elastic behavior for partially composite precast concrete sandwich wall panels. PCI Journal. 63 (5), 71-88 (2018).
  29. ASTM International. Standard practice for conducting ruggedness tests. ASTM International. , 1169-1121 (2021).

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Cite This Article
Pozo-Lora, F. F., Maguire, M. Determination of the Mechanical Properties of Flexible Connectors for Use in Insulated Concrete Wall Panels. J. Vis. Exp. (188), e64292, doi:10.3791/64292 (2022).

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